溢流裝置設計

⑴ 求一套排水管網溢流污水快速處理裝置設計圖。考慮到快速處理、場地限制、運行費用等因素

排水管網溢流污水快速處理裝置
有過的，
那對 好得很

⑵ 高層二樓衛生間預防反水可以安裝溢水設施嗎

高層二樓衛生間預防反水可以安裝溢水設施。

裝置馬桶防溢器防返水作用：

1、座便器防泛溢裝置，屬排水領域中的沖洗閥門，為提供一種坐便器防泛溢裝置，它包含有套筒，其結構要點是套筒分上下兩部分。

2、該裝置安裝在坐便器下面瓷圈與糞管之間，向下排放時。當臭氣。將套筒口牢牢堵住，防止了上泛，效果明顯，特別適用於高層和多層樓房二、三樓住戶。

3、坐便器防泛溢裝置，包含有套筒，其特徵在於套筒分上下兩部分，上套筒的下端部與下套筒的上端部相連接，並通過螺釘各自與擋片相連接。

(2)溢流裝置設計擴展閱讀：

應用：

1、指示燈說明：

（1）電源燈：綠燈，接通電源報警器進入工作狀態常亮，若按鍵進入20分種安靜狀態，綠燈則每秒閃爍一次。

（2）報警燈：紅燈，當測到有水溢出時，報警燈亮起，

（3）故障燈：黃燈，故障時閃爍、按測試鍵時也閃爍。

2、正常報警功能：當檢測到水泄漏時，報警紅燈亮起，隨後蜂鳴器發出「B、B、B…」的報警聲，並輸出相應的其他信號。

3、測試功能：按下按鍵5秒以上，水報警器進入測試狀態，報警器開始模擬報警。紅燈閃爍同時伴有黃燈閃爍（非正常報警），蜂鳴器發出「B、B、B…」的報警聲，並輸出其他相應的信號。

4、安靜功能：在正常工作狀態下，按一下按鍵，報警器進入20分鍾的安靜狀態，綠燈開始閃爍。遇水時紅綠燈閃爍，而不輸出其他信號：如聲音、機械手、無線信號。在安靜狀態可以拖地板或洗刷水池。

⑶ 陽極氧化槽液循環裝置如何安裝最合理

現在普遍氧化槽液循環系統都採用溢流裝置，一般情況下在上面層的槽液溫度比底層要高2-5度，從上面溢流到熱交換器再從底閥抽入；視乎你的氧化槽設計情況而定,一般循環量為2次/小時，已足夠。這樣可以解決你的上下溫差。最多不會超過2度。

⑷ 磁選機介質回收低泥煤水中跑介什麼原因造成

重介選煤是目前選煤工藝中最主要的洗選方法，磁選機是回收重介質的主要設備。一般重介質選煤稀介進入磁選機的質量分數在25%左右。隨著選煤廠洗選量的加大、原煤煤質的不穩定、原煤中煤泥含量的增加，進入磁選機的稀介質量分數也逐漸增大，造成選煤廠跑介問題日益嚴重。
一、影響磁選機回收率的主要因素
1、生產工藝
選煤廠原有設計中磁選機入料分為精煤脫介篩稀介和系統分流而出的合格介質兩部分。精煤脫介篩稀介直接自流入對應的磁選機，系統分流出的合格介質部分進入集料桶由泵給入磁選機。精煤脫介篩稀介深度較低，系統分流出的合格介質深度高、密度大、含泥量高，且分流量不穩定。磁選機存在入料量和入料性質不穩定等問題，造成磁選機回收效率低，生產介耗高達2.8kg/t。
2、生產過程和管理
生產過程中，要保證磁選機正常工作，避免跑冒滴漏的發生，離不開合理的操作與管理。但由於崗位人員操作失識，導致磁選機入料管和底流管堵塞，造成磁選機工作異常，這也是回收率低的主要原因。
3、磁選機溢流裝置
永磁筒式磁選機溢流裝置是控制介質流流失的關鍵配件，其主要作用是在達到磁選機的最佳設定後，通過調節機內液位，保證溢流口有連續的液流使磁選機磁選效率提高。
原有的溢流調節裝置只是在溢流口處加設一塑料薄板，事先調節好開孔度，擱置到溢流口處，尾料卸料端的水位必須控制在磁鐵下10mm左右。調整水位只能調節塑料板，這樣可以保證液體在流入尾礦前直接導入磁鐵。當開孔度需要調節時，必須停止給料進行調節，不僅費時費力，還影響選煤生產。尤其當連續供料時，塑料板上方易積存物料，極易將塑料板堵塞，如果調節溢流口開孔度，還需停車清理積存物料，現場使用非常不便。
二、採取的主要措施
1、改進工藝
將精煤脫介篩稀介引入煤泥磁尾桶與系統分流出的合格介質在桶內混合，由泵一同給入磁選機。這樣磁選機入料性質基本達到穩定。另外，在煤泥磁尾桶內增設清水管路，用於補加清水。補加清水量與桶的液位聯動，實現煤泥介質桶液位平穩穩定。這樣既能保證磁選機入料量的穩定，又能降低磁選機入料濃度。
2、改造溢流調節器
現場發行溢流調節器工作原理為：通過旋轉不銹鋼手輪使不銹鋼絲繩做往復運動，帶動不銹鋼錐體在下水的水管口上方做上下運動，從而達到調節下水流速的目的。儀器材質均為不銹鋼，可不受磁選滾筒磁力的影響，耐腐蝕且耐用，調整手輪在水面上方，調節時既簡單方便又直觀。
這種調節方式通過改變在下料口處錐體段的大小來改變流速，可以精確調節流量，無重復勞動，省時又省力。溢流穩定保證持續1cm的穩流層，達到調節水下流速穩定溢流的目的，有效減少跑介現象的發生。
3、崗位培訓
對於職工責任心不強和生產素質低的問題，主要通過進行崗位培訓的辦法解決，具體實施方法為：①崗位人員實行定崗定員制，使其熟悉磁選機崗位設備及生產注意事項；②編制並下發崗點《設備操作手冊》；③分批安排崗位人員到其他優秀重介選煤廠進行10d的跟班學習；④定期安排管理人員對崗位人員進行集中授課。
改造完成後，磁選尾礦帶介量大幅降低，磁選機分選效果顯著提高，入料連續穩定，溢流方便調節，尾礦固體磁性物質量分數不超過0.8%。全廠介質消耗由2.8kg/t降為1.6kg/t，介質回收率達到99%。磁選機回收率的提高大大降低了介耗，提高了產品煤質量，降低了生產成本。

⑸ 除氧器為什麼要裝溢流裝置

除氧器安裝溢流裝置的目的是：防止在運行中大量水突然進入除氧器或監視調整不及內時造成容除氧器滿水事故。安裝溢流裝置後，如果滿水，水從溢流裝置排走，避免除氧器運行失常危及設備安全。
大氣式除氧器的溢流裝置一般為水封筒，高壓除氧器裝設高水位自動放水門。

⑹ 化工原理課程設計

化工原理課程設計

題 目 乙醇-水溶液連續精餾塔優化設計

目 錄

設計任務書………………………………………………………………3

英文摘要前言……………………………………………………………4

前言………………………………………………………………………4

精餾塔優化設計…………………………………………………………5

精餾塔優化設計計算……………………………………………………5

設計計算結果總表………………………………………………………22

參考文獻…………………………………………………………………23

課程設計心得……………………………………………………………23

精餾塔優化設計任務書

一、設計題目
乙醇—水溶液連續精餾塔優化設計

二、設計條件
1．處理量： 15000 （噸/年）
2．料液濃度： 35 （wt%）
3．產品濃度： 93 （wt%）
4．易揮發組分回收率： 99%
5．每年實際生產時間：7200小時/年
6. 操作條件：①間接蒸汽加熱；
②塔頂壓強：1.03 atm（絕對壓強）③進料熱狀況：泡點進料；

三、設計任務
a) 流程的確定與說明；
b) 塔板和塔徑計算；
c) 塔盤結構設計
i. 浮閥塔盤工藝尺寸及布置簡圖；
ii. 流體力學驗算；
iii. 塔板負荷性能圖。 d) 其它
i. 加熱蒸汽消耗量；
ii. 冷凝器的傳熱面積及冷卻水的消耗量e) 有關附屬設備的設計和選型，繪制精餾塔系統工藝流程圖和精餾塔裝配 圖，編寫設計說明書。
乙醇——水溶液連續精餾塔優化設計
（南華大學化學化工學院，湖南衡陽 421001）

摘要：設計一座連續浮閥塔，通過對原料，產品的要求和物性參數的確定及對主要尺寸的計算，工藝設計和附屬設備結果選型設計，完成對乙醇-水精餾工藝流程和主題設備設計。

關鍵詞：精餾塔，浮閥塔，精餾塔的附屬設備。

（Department of Chemistry,University of South China,Hengyang 421001）

Abstract: The design of a continuous distillation valve column, in the material, proct requirements and the main physical parameters and to determine the size, process design and selection of equipment and design results, completion of the ethanol-water distillation process and equipment design theme.

Keywords: rectification column, valve tower, accessory equipment of the rectification column.

前 言

乙醇在工業、醫葯、民用等方面，都有很廣泛的應用，是很重要的一種原料。在很多方面，要求乙醇有不同的純度，有時要求純度很高，甚至是無水乙醇，這是很有困難的，因為乙醇極具揮發性，也極具溶解性，所以，想要得到高純度的乙醇很困難。
要想把低純度的乙醇水溶液提升到高純度，要用連續精餾的方法，因為乙醇和水的揮發度相差不大。精餾是多數分離過程，即同時進行多次部分汽化和部分冷凝的過程，因此可使混合液得到幾乎完全的分離。化工廠中精餾操作是在直立圓形的精餾塔內進行的，塔內裝有若干層塔板或充填一定高度的填料。為實現精餾分離操作，除精餾塔外，還必須從塔底引入上升蒸汽流和從塔頂引入下降液。可知，單有精餾塔還不能完成精餾操作，還必須有塔底再沸器和塔頂冷凝器，有時還要配原料液預熱器、迴流液泵等附屬設備，才能實現整個操作。
浮閥塔與20世紀50年代初期在工業上開始推廣使用，由於它兼有泡罩塔和篩板塔的優點，已成為國內應用最廣泛的塔型，特別是在石油、化學工業中使用最普遍。浮閥有很多種形式，但最常用的形式是F1型和V-4型。F1型浮閥的結果簡單、製造方便、節省材料、性能良好，廣泛應用在化工及煉油生產中，現已列入部頒標准（JB168-68）內，F1型浮閥又分輕閥和重閥兩種，但一般情況下都採用重閥，只有處理量大且要求壓強降很低的系統中，才用輕閥。浮閥塔具有下列優點：1、生產能力大。2、操作彈性大。3、塔板效率高。4、氣體壓強降及液面落差較小。5、塔的造價低。浮閥塔不宜處理易結焦或黏度大的系統，但對於黏度稍大及有一般聚合現象的系統，浮閥塔也能正常操作。

精餾塔優化設計計算

在常壓連續浮閥精餾塔中精餾乙醇——水溶液，要求料液濃度為35%，產品濃度為93%，易揮發組分回收率99%。年生產能力15000噸/年
操作條件：①間接蒸汽加熱
②塔頂壓強：1.03atm（絕對壓強）
③進料熱狀況：泡點進料

一 精餾流程的確定
乙醇——水溶液經預熱至泡點後，用泵送入精餾塔。塔頂上升蒸氣採用全冷凝後，部分迴流，其餘作為塔頂產品經冷卻器冷卻後送至貯槽。塔釜採用間接蒸汽再沸器供熱，塔底產品經冷卻後送入貯槽。工藝流程圖見圖

二 塔的物料衡算
查閱文獻，整理有關物性數據

⑴水和乙醇的物理性質

名稱

分子式
相對分子質量
密度
20℃

沸 點
101.33kPa
℃
比熱容
(20℃)
Kg/(kg.℃)
黏度
(20℃)
mPa.s
導熱系數
(20℃)
/(m.℃) 表面
張力

(20℃)
N/m
水 18.02 998 100 4.183 1.005 0.599 72.8
乙醇 46.07 789 78.3 2.39 1.15 0.172 22.8

⑵常壓下乙醇和水的氣液平衡數據，見表
常壓下乙醇—水系統t—x—y數據如表1—6所示。

表1—6 乙醇—水系統t—x—y數據
沸點t/℃ 乙醇摩爾數/% 沸點t/℃ 乙醇摩爾數/%
氣相 液相 氣相 液相
99.9 0.004 0.053 82 27.3 56.44
99.8 0.04 0.51 81.3 33.24 58.78
99.7 0.05 0.77 80.6 42.09 62.22
99.5 0.12 1.57 80.1 48.92 64.70
99.2 0.23 2.90 79.85 52.68 66.28
99.0 0.31 3.725 79.5 61.02 70.29
98.75 0.39 4.51 79.2 65.64 72.71
97.65 0.79 8.76 78.95 68.92 74.69
95.8 1.61 16.34 78.75 72.36 76.93
91.3 4.16 29.92 78.6 75.99 79.26
87.9 7.41 39.16 78.4 79.82 81.83
85.2 12.64 47.49 78.27 83.87 84.91
83.75 17.41 51.67 78.2 85.97 86.40
82.3 25.75 55.74 78.15 89.41 89.41

乙醇相對分子質量：46；水相對分子質量：18
25℃時的乙醇和水的混合液的表面張力與乙醇濃度之間的關系為：

式中 σ——25℃時的乙醇和水的混合液的表面張力，N／m；
x——乙醇質量分數，％。
其他溫度下的表面張力可利用下式求得

式中 σ1——溫度為T1時的表面張力；N／m；
σ2——溫度為T2時的表面張力；N／m；
TC——混合物的臨界溫度，TC＝∑xiTci ，K；
xi——組分i的摩爾分數；
TCi——組分i的臨界溫度， K。

料液及塔頂、塔底產品的摩爾分數
X==0.174
X==0.838
X==0.0039

平均摩爾質量
M=0.17446.07+（1-0.174）18.02=22.9 kg/kmol
M= 0.83846.07+ (1-0.838) 18.02=41.52kg/kmol
M=0.003946.07+（1-0.0039）18.02=18.12kg/kmol

物料衡算
已知：F==74.83
總物料衡算 F=D+W=74.83
易揮發組分物料衡算 0.838D+0.0039W=74.830.174
聯立以上二式得：
D=15.25kg/kmol
W=59.57kg/kmol

三 塔板數的確定
理論塔板數的求取
⑴根據乙醇——水氣液平衡表1-6，作圖

⑵求最小迴流比Rmin和操作迴流比
因為乙醇-水物系的曲線是不正常的平衡曲線,當操作線與q線的交點尚未落到平衡線上之前,操作線已經與平衡線相切,如圖g點所示. 此時恆濃區出現在g點附近, 對應的迴流比為最小的迴流比. 最小迴流比的求法是由點a(,)向平衡線作切線，再由切線的斜率或截距求
作圖可知 b=0.342 b==0.342 Rmin =1.45

由工藝條件決定 R=1.6R
故取操作迴流比 R=2.32

⑶求理論板數
塔頂，進料，塔底條件下純組分的飽和蒸氣壓
組分 飽和蒸氣壓/kpa
塔頂 進料 塔底
水 44.2 86.1 101.33
乙醇 101.3 188.5 220.0

①求平均相對揮發度
塔頂 ===2.29
進料 ==2.189
塔底 ==2.17
全塔平均相對揮發度為
===2.23
===2.17
②理論板數
由芬斯克方程式可知
N===7.96
且
由吉利蘭圖查的 即
解得 =14.2 （不包括再沸器）
③進料板

前已經查出 即
解得 N=6.42
故進料板為從塔頂往下的第7層理論板 即=7
總理論板層數 =14.2 （不包括再沸器）
進料板位置 =7
2、全塔效率
因為=0.17-0.616lg
根據塔頂、塔釜液組成，求塔的平均溫度為，在該溫度下進料液相平均粘計劃經濟為
=0.1740.41+（1-0.174）0.3206=0.336
=0.17-0.616lg0.336=0.462
3、實際塔板數
精餾段塔板數：
提餾段塔板數：
四、塔的工藝條件及物性數據計算

以精餾段為例：
操作壓力為
塔頂壓力： =1.04+103.3=104.34
若取每層塔板壓強 =0.7
則進料板壓力： =104.34+130.7=113.4kpa
精餾段平均操作壓力 =kpa
2、溫度
根據操作壓力，通過泡點方程及安托因方程可得
塔頂 =78.36
進料板=95.5
=
3、平均摩爾質量
⑴ 塔頂==0.838 =0.825

= 0.83846.07+（1-0.838）18.02=41.52 kg/kmol
=0.82546.07+（1-0.825）18.02=41.15 kg/kmol
⑵ 進料板： = 0.445 =0.102
= 0.44546.07+（1-0.445）18.02=30.50 kg/kmol
=0.10246.07+（1-0.102）18.02=20.88 kg/kmol
精餾段的平均摩爾質量
= kg/kmol
= kg/kmol
4、平均密度
⑴液相密度
=
塔頂： = =796.7
進料板上 由進料板液相組成 =0.102
=
=
=924.2
故精餾段平均液相密度=
⑵氣相密度
=

5、液體表面張力
=
=0.83817.8+(1-0.838)0.63=15.0
=0.10216.0+(1-0.102)0.62=2.20
=
6、液體粘度
=
=0.8380.55+(1-0.838)0.37=0.521
=0.1020.34+(1-0.102)0.29=0.295
=

以提餾段為例
平均摩爾質量
塔釜 = 0.050 =0.0039
=0.05046.07+(1-0.050)18.02=19.42 kg/kmol
=0.003946.07+(1-0.0039)18.02=18.12 kg/kmol
提餾段的平均摩爾質量
= kg/kmol
= kg/kmol
平均密度

塔釜，由塔釜液相組成 =0.0039
=0.01
=
∴ =961.5
故提餾段平均液相密度
=
⑵氣相密度
==

五 精餾段氣液負荷計算
V=（R+1）D=(2.32+1)15.25=50.63

== m
L=RD=2.3215.25=35.38
= m

六 提餾段氣液負荷計算
V』=V=50.63
=0.382 m
L』=L+F=35.38+74.83=110.2
=0.0006 m

七 塔和塔板主要工藝尺寸計算
1塔徑
首先考慮精餾段：
參考有關資料，初選板音距=0.45m
取板上液層高度=0.07m
故 -=0.45-0.07=0.38m
==0.0239
查圖可得 =0.075
校核至物系表面張力為9.0mN/m時的C，即
C==0.075=0.064
=C=0.064=1.64 m/s

可取安全系數0.70，則
u=0.70=0.71.64=1.148 m/s
故 D==0.645 m
按標准，塔徑圓整為0.7m，則空塔氣速為0.975 m/s

2 精餾塔有效高度的計算
精餾段有效高度為
=(13-1)0.45=5.4m
提餾段有效高度為
=(20-1)0.45=8.55m
在進料孔上方在設一人孔，高為0.6m
故精餾塔有效高度為:5.4+8.55+0.6=14.55m

3 溢流裝置
採用單溢流、弓形降液管
⑴ 堰長
取堰長 =0.75D
=0.750.7=0.525m
⑵ 出口堰高
=
選用平直堰，堰上液層高度由下式計算
=
近似取E=1.03,則
=0.017
故 =0.07-0.017=0.053m
⑶ 降液管的寬度與降液管的面積
由查《化工設計手冊》
得 =0.17,=0.08
故 =0.17D=0.12 =0.08=0.031
停留時間 =39.9s (>5s符合要求)
⑷ 降液管底隙高度
=-0.006=0.053-0.006=0.047m
塔板布置及浮閥數目擊者及排列
取閥孔動能因子 =9
孔速 ===8.07m
浮閥數 n===39(個)
取無效區寬度 =0.06m
安定區寬度 =0.07m
開孔區面積
R==0.29m
x==0.16m
故 ==0.175m
浮閥排列方式採用等腰三角形叉排
取同一磺排的孔心距 a=75mm=0.075m
估算排間距h
h===0.06m

八 塔板流體力學校核
1、氣相通過浮塔板的壓力降，由下式

⑴ 干板阻力 ==0.027
⑵ 液層阻力 取充氣系數數 =0.5,有
==0.50.07=0.035
⑶ 液體表面張力所造成阻力此項可以忽略不計。
故氣體流經一層浮閥塔塔板的壓力降的液柱高度為：
=0.027+0.035=0.062m
常板壓降
=0.062860.59.81=523.4(<0.7K,符合設計要求)。

淹塔
為了防止淹塔現象了生，要求控制降液管中清液層高度符合，其中
由前計算知 =0.061m,按下式計算
=0.153=0.153=0.00002m
板上液層高度 =0.07m,得：
=0.062+0.07+0.00002=0.132m
取=0.5,板間距今為0.45m,=0.053m,有
=0.5(0.45+0.053)=0.252m
由此可見：<，符合要求。

霧沫夾帶
由下式可知 <0.1kg液/kg氣
===0.069
浮閥塔也可以考慮泛點率，參考化學工程手冊。
泛點率=100%
=D-2=0.7-20.12=0.46
=-2=0.3875-20.031=0.325
式中——板上液體流經長度，m;
——板上液流面積，；
——泛點負荷系數，取0.126;
K——特性系數，取1.0.

泛點率=
=36.2% (<80%,符合要求)

九 塔板負荷性能圖
1、霧沫夾帶線
按泛點率=80%計
100%=80%

將上式整理得
0.039+0.626=0.0328
與分別取值獲得一條直線，數據如下表。
0.00035 0.00085
0.835 0.827
2、泛液線
通過式以及式得
=
由此確定液泛線方程。
=
簡化上式得關系如下

計算數據如下表。

0.00035 0.00055 0.00065 0.00085
0.8215 0.8139 0.8105 0.8040
3、液相負荷上限線
求出上限液體流量值（常數）
以降液管內停留時間=5s
則
4、漏夜線
對於型重閥，由，計算得

則
5、液相負荷下限線
去堰上液層高度=0.006m
根據計算式求的下限值

取E=1.03

經過以上流體力學性能的校核可以將精餾段塔板負荷性能圖劃出。如圖

由塔板負荷性能圖可以看出：
① 在任務規定的氣液負荷下的操作點
P（0.00083，0.630）（設計點），處在適宜的操作區內。
② 塔板的氣相負荷上限完全有霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制。
③ 按固定的液氣比，即氣相上限=0.630 ，氣相下限=0.209 ，求出操作彈性K，即
K==3.01
十 精餾塔的主要附屬設備
1 冷凝器
（1）冷凝器的選擇：強制循環式冷凝器
冷凝器置於塔下部適當位置，用泵向塔頂送迴流冷凝水，在冷凝器和泵之間需設迴流罐，這樣可以減少台架，且便於維修、安裝，造價不高。
（2）冷凝器的傳熱面積和冷卻水的消耗量
熱流體為78.36℃的93%的乙醇蒸汽，冷流體為20℃的水
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—單位時間內的傳熱量，J/s或W；
qm1, qm2—熱、冷流體的質量流量，kg/s;

r1 ,r2—熱，冷流體的汽化潛熱，J/kg
r1=600 kJ/㎏ r2=775 kJ/㎏ qm1=0.153kg/s
Q=qm1r1=0.153×600000=91800J/s
Q=qm2r2=775000 qm2=91800
∴ qm2=0.12 kg/s
傳熱面積：
A=
==21.2
K取700W·m-2/℃
∴ A=
2 再沸器
（1）再沸器的選擇：釜式再沸器
對直徑較大的塔，一般將再沸器置於踏外。其管束可抽出，為保證管束浸於沸騰器液中，管束末端設溢流堰，堰外空間為出料液的緩沖區。其液面以上空間為氣液分離空間。釜式再沸器的優點是氣化率高，可大80%以上。
（2）加熱蒸汽消耗量
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—單位時間內的傳熱量，J/s或W；
qm1, qm2—熱、冷流體的質量流量，kg/s;
r1 ,r2—熱，冷流體的汽化潛熱，J/kg
∵ r1=2257 kJ/㎏ r2=1333 kJ/㎏ qm2=0.43kg/s
∴ Q=qm2r1=0.43×1333=573.2 kJ/s=2257 qm1
∴ 蒸汽消耗量qm1為0.254 kg/s

表 浮閥塔板工藝設計計算結果

序號 項目 數值
1 平均溫度tm，℃ 86.93
2 平均壓力Pm，kPa 108.89
3 液相流量LS，m3/s 0.00035
4 氣相流量VS，m3/s 0.375
5 實際塔板數 33
6 塔徑，m 0.70
7 板間距,m 0.45
8 溢流形式 單溢流
9 堰長，m 0.525
10 堰高，m 0.053
11 板上液層高度，m 0.07
12 堰上液層高度，m 0.047
13 安定區寬度，m 0.07
14 無效區寬度，m 0.06
15 開孔區面積，m2 0.175
16 閥孔直徑，m 0.039
17 浮閥數 39
18 孔中心距，m 0.075
19 開孔率 0.147
20 空塔氣速，m/s 0.8
21 閥孔氣速，m/s 8.07
22 每層塔板壓降，Pa 700
23 液沫夾帶，（kg液/kg氣） 0.069
24 氣相負荷上限，m3/s 0.00356
25 液相負荷上限，m3/s 0.00028
26 操作彈性 3.01

參考文獻

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[2]劉雪暖、湯景凝.化工原理課程設計[M].山東：石油大學出版社，2001、5
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[5]王明輝.化工單元過程課程設計[M].北京：化學工業出版社，2002、6
[6]夏清、陳常貴.化工原理（上冊）[M].天津：天津大學出版社，2005、1
[7]夏清、陳常貴.化工原理（下冊）[M].天津：天津大學出版社，2005、1
[8]《化學工程手冊》編輯委員會.化學工程手冊—氣液傳質設備[M]。北京：化學工業出版社，1989、7
[9]劉光啟、馬連湘.化學化工物性參數手冊[M].北京：化學工業出版社，2002
[10]賀匡國.化工容器及設備簡明設計手冊[M].北京：化學工業出版社，2002

課程設計心得

通過這次課程設計使我充分理解到化工原理課程的重要性和實用性，更特別是對精餾原理及其操作各方面的了解和設計，對實際單元操作設計中所涉及的個方面要注意問題都有所了解。通過這次對精餾塔的設計，不僅讓我將所學的知識應用到實際中，而且對知識也是一種鞏固和提升充實。在老師和同學的幫助下，及時的按要求完成了設計任務，通過這次課程設計，使我獲得了很多重要的知識，同時也提高了自己的實際動手和知識的靈活運用能力。

⑺ 請問關於城市雨水滲透組合系統單體技術的研究與總結

（雨博士）答：

通過對城市雨水滲透單體技術的研究與總結，根據其適用性、應用尺度、應用層次等綜合因素，針對城市屋面、道路、綠地等不同下墊面的雨水徑流特點，選取合適的滲技術作為核心技術措施，並將城市雨水凈化、轉輸技術等作為輔助技術措施，構建城市雨水滲系統，最大程度地發揮雨水滲透功能。

（1）對於屋面雨水徑流，有條件的建築屋面應採用綠色屋頂設施，增加雨水入滲量，使雨水就地消解。當建築本身不適合建造綠色屋頂，則應選用高效虹吸雨水都，通過立管將屋面雨水排至地面，再通過植草溝、卵石溝等將來自屋面的雨水轉輸至下沉式綠地內進行滲透。為提高雨水滲透能力，綠地內可加設滲井，增加雨水滲透量。

（2）對於城市路面雨水徑流，主要通過對硬質鋪裝地面的透水性改造，提高路面下滲能力，實現對徑流量的消減。

將城市路面分為機動車道、非機動車道和人行步道，其中人行步道包括城市道路人行道、建築小區人行道和廣場路面等供行人走的道路。根據不同路面類型所受荷載不同。選擇不同種類的透水鋪裝路面。通常機動車道採用透水瀝青混凝土鋪裝路面，非機動車道選用透水水泥混凝土鋪裝路面，人行道一般選用植草磚鋪裝路面。

對於超出透水鋪裝滲透能力的雨水徑流，可結合路面豎向設計，定向匯入周邊下沉式綠地或其他雨水滲透設施，進一步入滲。雨水滲透設施應設有溢流裝置，並與城市雨水管網銜接，確保過量雨水徑流及時排入市政管網。

此外，由於機動車道路面雨水徑流含有較多的污染物質，需經過道路兩側的植生過濾帶進行截污凈化後，再進入綠化帶內進行下滲。

（3）城市綠地通常兼具消納自身及周邊場地雨水徑流的作用。可通過綠地下沉式改造，使綠地具有滲透、滯留雙重作用。也可通過將綠地表面建成凹凸不平，利用低窪處綠地滯留雨水，緩慢滲透地下。當綠地匯水面積較大時，可通過在綠地內設置滲井，或採用滲排一體化措施，增加對雨水徑流的控制能力。

雨博士|城市雨水滲透系統流程圖

最後

針對我國城市洪澇災害頻發，研究如何通過雨水滲透技術設施，增加雨水入滲量。並結合我國現有雨水滲透設施效率較較低的現狀，指出應針對來自不同下墊面雨水徑流的自身特點，因地制宜的選取雨水滲透技術，並將各項雨水滲透技術有機整合，形成針對不同下墊面雨水滲透技術體系。雨水滲透技術體系避免了因雨水滲透設施技術過於單一而造成的雨水滲透效率低下的弊端，提高了各下墊面雨水滲透能力，同時提升了城市防撈標准。

因為有我，所以會更好。建設最好的工程。

因為專注，所以專業

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⑻ 虹吸排水系統竣工驗收需要注意哪些事項

1.在虹吸排水系統竣工驗收階段監理施工現場，重點需要檢查閉水、通水試驗是否合格，這將決定整個系統能否正常運行；
2.檢查虹吸雨水斗周邊天面及管道本身有沒有出現滲漏現象，如果有，需要及時處理；
3.檢查整個管道是否會有吸扁情況，這種情況的出現也會直接影響到整個系統的正常運行；
4.溢流口或溢流裝置的位置、數量、標高尺寸是否符合設計要求，根據標准檢查，如果有，需要重新設計。溢流口或溢流裝置周圍是否存在建築垃圾等雜物，雨水口與溢流口或溢流裝置之間是否能保證水流暢通無阻；屋面是否清理干凈無雜物。我們需要保證溢流口、管道、屋面等等關鍵性的部分都是暢通無阻的，這樣在有大量雨水的時候可以將這些雨水及時的排除出去，保證屋面沒有積水情況；
5.需要檢查使用材料是否達到標准，是否完成設計文件的全部內容，是否具有與工程實物相符合的竣工圖和設計變更文件，是否有雨水斗、管材、管件和主要成品固定件的出廠質量合格證明文件，是否有主要器材的安裝說明文件，中間試驗和隱蔽工程驗收記錄是否齊全等等。

⑼ 化工原理雷諾實驗中溢流裝置是怎樣的結構，它的作用是什麼

七就是溢流裝置。

提高進口前水體穩定度。

一般來說，每一個地區大學裝置基本上都是不一樣。

而且這個實驗基本上沒有成功性。