自動調整勵磁裝置24v電源

❶ 勵磁電流和勵磁電壓都低導致電機運行無力是什麼情況

勵磁裝置使用中的故障分析及處理

例1：運行中，勵磁電流比正常值低了。
故障現象：勵磁裝置正常運行過程中，勵磁電流減小，勵磁電壓約有升高，電機運轉正常，沒有報警和其它異常。
原因分析：根據歐姆定律I=U/R，勵磁電壓Uf基本恆定條件下，引起勵磁電流If減小的原因是勵磁輸出迴路電阻R增大了，由正常勵磁繞組直流電阻rf變成了rf＋ri，ri即是導致If降低的故障電阻。輸出迴路最容易產生ri的地方是電刷與滑環之間的接觸面，具體說有下列幾種情況引起：
（1）
電刷彈簧松動、壓力不足，或電刷磨損變形，減小了與滑環的有效接觸面積，按R＝ρL/S(式中R為電阻，L為導線長度，S為導電橫截面積，ρ為導電材料在20℃時的電阻系數，碳在20℃的值ρ＝10歐mm2/米)，接觸面S減小，輸出迴路電阻就會增加，比rf大一些，相當於迴路中出現了一個附加電阻ri。另一方面，S減小後，接觸面電流密度增大，電刷溫度升高，碳是正溫度系數材料，按R2=R1[1+α(t2-t1)]（式中R1是低溫t1時的電阻，R2是高溫t2時的電阻，α為導體材料的電阻溫度系數，碳在0～100℃范圍內溫度系數值α＝0.0005/℃），電刷溫度升高也會使ri有所增加。
（2）
電刷與滑環接觸面上粘上了潤滑油或油與塵土混合成的油垢，在接觸面上形成有礙導電的油污層，相當於導電迴路串入了一個接觸電阻ri。
（3）
電刷與滑環接觸面間打火。滑環由於磨損，外圓不圓，表面粗糙，或者電刷跳動等原因，使電刷與滑環接觸面有間隙，根據E＝Βv/d（式中E是電壓V加在間距為d的間隙上形成的電場強度，β是微小尖端產生的場增強因子，當尖端高度與尖端底之比為8時，β達到100），當間隙中某一點E較強，尤其存在微尖端情況下，就會因空氣電離而產生火花。嚴重時火花強度達到2級、3級，甚至發展為弧光。弧光電流密度大，達470A/cm2，溫度高，容易把轉動中的滑環燒傷成糙面，糙面上新形成的微尖端又會產生新的火花點，將火花蔓延成片。火花、弧光雖然能導電，但存在阻抗，即在勵磁輸出迴路中串入一個附加電阻ri。
（4）
勵磁輸出電纜連接處氧化層產生接觸電阻。
絕大多數同步電機勵磁繞組的直流電阻rf<0.5Ω，因上述原因產生的附加電阻ri與rf在勵磁輸出迴路中是串聯的，因此勵磁電流If減小。
處理辦法：在勵磁輸出迴路中找准故障點，若是油污、氧化層引起的，仔細清除。若電刷彈簧松動應重裝，因磨損、電刷與滑環接觸面小於70％或者更換新電刷後，需要用00號細砂紙研磨電刷，使它能與滑環有良好的吻合。若是滑環有磨損、燒傷、表面粗糙，外圓不圓，對於凸凹程度比較嚴重（低於平面1mm以上），應先車削比較輕微的損傷可用油石或板銼轉動情況下研磨，然後用00號細砂塗上一層薄薄的凡士林油進一步拋光，使滑環表面呈現金屬光澤，光潔度達3.2？級以上。
本例提示：是故障點在電刷與滑環部位，而故障表現為勵磁電流指示減少幾十安培，讓人誤以為是勵磁裝置有問題，在勵磁櫃上找原因，而忽視了故障的本來出處。
例2：電機啟動時不投勵跳閘
故障現象：電機為280KW的TK280－14/1180型同步電動機，負載為空氣壓縮機，全壓空載啟動。合高壓開關DL後，經過幾秒鍾，勵磁裝置不投勵，且高壓跳閘。
原因分析：勵磁裝置設計了滑差、計時兩種投勵方式。由於電機小，採用全壓空載啟動，高壓合閘後轉子轉速升至亞同步時前，電機本身凸極效應拉入同步運行，不像大電機那樣靠投勵來拉入同步。進入同步前，檢測轉子感應信號的滑差均小於設定值，靠凸極效應進入同步後，轉子感應信號消失了，所以滑差投勵方式不具備條件。只有靠計時投勵方式來投勵了。計時投勵時間設為4秒，完全能滿足計時投勵要求，實際卻沒按此投勵。經查，電機綜合保護系統中有一個限時環節，時間為4秒，它的作用是從合閘起計時，經4秒仍未投勵就跳閘，若在4秒內投勵了就不跳閘。這個保護時限值與勵磁裝置的計時投勵時間4秒相同，使投勵、跳閘同時動作。時間相同會造成動作配合問題，若投勵快於跳閘，因勵磁裝置設有投勵後遇跳閘就滅磁環節，剛投勵就滅磁，加上表計指針機械慣性，還沒看出勵磁電壓Uf、電流If指針動作，Uf、If就因滅磁變為零了。若跳閘快於投勵，高壓開關的輔助接點送入勵磁指針，依該接點反映的狀態勵磁櫃就不會投勵了，這樣自然沒有Uf、If指示了。
處理辦法：電機啟動前，弄清楚是否有高壓保護時限，若有，應協商調整，讓高壓綜保時限適當大於勵磁裝置計時投勵設定值，大於1秒以上即可。
本例提示：（1）現不少廠家沒有不投勵跳閘時限，容易忘記或忽視兩者之間的配合；本例中的不投勵是高壓跳閘造成的，但人們容易把注意力放在勵磁的Uf、If沒有指示上，認為是勵磁櫃本身質量造成的不投勵，並因該不投勵引起跳閘。
例3：電機啟動時，引起同母線上運行的另一台同步電動機跳閘。
故障現象：兩台相同的3500KW同步電動機接在同一段6KV母線上，該兩台電機不能同時運行，因其中一台啟動時已投運的另一台就會跳閘。但該母線上的其它電機不受啟動影響仍正常運行，唯獨這兩台不正常。
原因分析：經分析認為，在電機啟動時，由於6KV母線電壓下降導致運行中的3500KW同步電動機脫出靜態穩定造成失步所致。為什麼同母線上其它同步電動機仍能維持同步，唯獨該台電機會失步呢？這是與電機靜態穩定的能力及負載率有關。
同步電機保持靜態穩定的條件為：
Pm＝Mm·EU/Xd·sinδ
上式中：Pm－為同步電機的極限穩定能力，其值大於電機負載率時，才能保持電機的穩定同步運行。
Mm－電機的最大同步力矩倍數，其值≥1.8為佳。
E－勵磁電流感應至定子的電勢，其值與勵磁電流成正比。
U－電機定子側電壓。
Xd－電機同步電抗，標幺值以1.1～1.3左右為宜。
δ－電機功角，穩定極限值～900，超出900，電機將脫出穩定而失步。
經查，這兩台3500KW電機的Xd＝1.57，Xd值較大，故電機穩定能力差。且電機負載重，勵磁櫃電源亦由同一段母線供電，故當電機啟動母線電壓下降時，U、E都同時下降，因而造成失步跳閘。
處理辦法：按上分析，可將勵磁電源改接至另段母線上，這樣在電機啟動時，僅U下降，E不會下降，使Pm仍大於負載功率，保持電機同步。按此改後再沒有發生過啟動跳閘事故，本方案的缺點是：如供勵磁電源的母線故障，會引起停機，增加故障率。對此，可採用雙電源供電自切方案，以提高可靠性，即勵磁380V側的主電源由另段母線供電，同段母線的380V電源作為備用電源，當主電源失電時自動切換至備用電源，切換時間約為80ms，不會影響勵磁及電機的正常工作，在主電源恢復正常後，備用電源又自動切換至主電源。現國內雙電源自動切換開關已有成熟產品，需要時可採用。
如客觀條件限制，實施本方案有困難時，可採用另一措施，不過效果差一些，即電機失步前，將運行電機的勵磁電流調升到額定勵磁電流的1.2倍，過勵報警值調至大於1.2倍。電機啟動母線電壓下降時，只U下降，E從1.2倍處下降後仍能 保持較高值，對防止電機失步跳閘也有較好效果。啟動結束後，即刻恢復改過的參數，兩相比較，以前述方案優先。
本例提示：（1）不同廠家生產的電動機，保持靜態穩定能力差別較大，同等條件下，質量好的不易失步跳閘，我們採取措施只是利用啟動勵磁輸出的穩定來彌補電機固有缺陷（Xd較大）造成的穩定能力差，但不能改變Xd值。（2）勵磁裝置具有失步再整步功能，因電機穩定能力差，轉子丟轉明顯超過再整步臨界滑差，致使再整步失敗，為終止失步運行，保護電機安全，勵磁裝置發出跳閘信號。現場運行人員往往一看跳閘信號是由勵磁櫃發出的，且有故障聲光報警，就誤認為問題在勵磁櫃上，勵磁櫃質量差，一啟機就跳閘，而忽視了電機設計製造上留下的隱患。
例4：投運一段時間後，人機界面無響應。
故障現象：勵磁裝置設有良好的人機界面，也有狀態指示燈，投運一年多來很正常，稍後一段時間，發現狀態指示燈異常，操作人機界面無響應，也沒有報警信息，設備仍正常運行。
原因分析：現代勵磁裝置基本採用微機控制，自動化、智能化方面，適應了現代工業控制的發展趨勢。同時，微機又是弱信號低電壓（如±12V、±5V等）條件下工作的設備，要求電源穩定性好。在本例中，就是＋5V逐漸降至＋4.75V致微機內依靠＋5V工作的集成器件不能完全正常發揮功能，表現為人機對話窗口操作無響應，或狀態燈指示錯誤。經查，是插拔式開關電源PWR2插頭上＋5V輸出口敷銅箔表面氧化了，該氧化層構成＋5V輸出插頭與插槽簧片之間的接觸電阻，輸出電流會在接觸電阻上產壓降，阻值越大電壓降落越多，這樣集成器件實際得到的電壓，為＋5V扣除接觸壓降後的4V多了。在4.8V～5V之間器件能正常工作，當低於4.75V及以下就不正常了。
插拔式電源有使用方便，接觸可靠的優點，但插頭上的敷銅箔導電截面小，故電流密度大，銅箔溫度高於環境溫度，加速了銅箔氧化速度。如濕度大，有腐蝕氣體也促使形成氧化層。
處理辦法：可使用下列方法之一：
（1）
停機時將PWR2拔出來，用00號砂紙去除插頭敷銅箔及插槽簧片表面上的氧化層，呈光亮金屬表面，再用823固體潤滑防護劑（噴罐式）搖勻對准揩亮的金屬表面噴塗一遍，形成防護膜。這種膜的特點是壓接處是導電的，未壓接處是絕緣的，且附著力強，耐候性好，潤滑、防氧化作用顯著。經此處理，PWR2推入插槽後，人機界面及狀態燈完全正常了。
（2）
最好勵磁裝置投運前，噴塗823固體防護劑，或者由勵磁櫃生產單位出廠前噴塗，防於未然，更有意義。
本例提示：出現人機界面故障時，先檢測微機工作電源：＋5V、＋12V、+24V等。對於本例故障，大多認為是微機部分存在硬體或程序故障而忽略電源，即使檢測到電壓偏低，也認為是電源內部故障引起，誰知氧化層才是故障元兇。
例5：勵磁裝置的「調節方式」鈕ZA在「手動」位運行正常，一打「自動」位電機就跳閘。
故障現象：啟動同步電動機，一般先將勵磁裝置的調節裝置鈕ZA打「手動」位，再電機啟動、投勵、帶載運行。在此情況下，把ZA打「自動」位，電機馬上就跳閘停車。
原因分析：ZA在「自動」位時，勵磁裝置有三種方式供選擇，使用者根據負載性質選擇相適應的一種，即：
A.恆功率因素：這種方式對絕大多數負載都適用，比如氣體壓縮機、風機、水泵、球磨機等。恆功率因素設定值一般按電機銘牌確定為超前0.9，當電機負載變化時，勵磁裝置自動調節勵磁輸出，使電機的功率因數保持在設定值。
B.恆勵磁電流：當勵磁繞組阻值改變（阻值與溫度有關）或～380V電源電壓改變時，勵磁裝置將自動調節勵磁電壓，使輸出的勵磁電流保持恆定。恆勵磁電流設定值一般確定為正常負載率時的勵磁電流值。
C．恆無功功率：這種方式僅用於補償有功功率快速變化的負載，如軋鋼機負載，一般負載不宜使用。
對於新勵磁裝置，第一次ZA打「手動」位啟動投勵正常後，「自動」位的調節方式（上述三種之一）選擇方法為：按說明書關於人機對話界面操作方法，通過界面操作將顯示屏上的「Δ」對准與負載相應的方式（如恆功率因數），雙擊」OK」鍵予以確認。若確認成功，狀態指示燈中的「手動」燈滅，「自動」燈亮。此時，勵磁裝置已經按所確認的方式進行自動調節了。再把ZA從「手動」位打「自動」位。
只要第一次選好了自動調節方式，微機會「記住」你的選擇，以後再開機把ZA打「自動」位即可。
如果第一次電機啟動後沒有選擇和確認自動調節方式，很可能微機內原有方式不是所需要的恆功率因數，而是恆勵磁電流（且設定值又很低）。這種情況下，將已在「手動」位啟動並帶正常負荷運行的勵磁裝置上的ZA打「自動」位，勵磁裝置就會按恆勵磁電流設定值調小勵磁電流If。If減小的同時，功率因素COSΦ表指針偏向滯後，根據電機定子電流特性曲線Id＝f（If），或U形曲線可知，COSΦ＝1時，Id值最小，COSΦ指針偏離1越遠，Id增大越多。當COSΦ指向滯後而致Id增大到過流保護設定值，就會跳閘停車。
如果第一次選擇確認自動調節方式時，由於操作不當選錯了，其結果仍是打「自動」跳閘停車。
處理辦法：根據負載性質選擇自動調節方式，並按上述正確的人機界面操作步驟予以確認即可，進一步的細節詳見說明書。
本例提示：ZA一打「自動」就跳閘，認為勵磁裝置有故障，但該故障不是裝置本身固有的。而是操作使用人員暫時不熟悉或疏忽造成的。
例6：有勵磁電流，沒有勵磁電壓。
故障現象：電機啟動、停機滅磁都正常，但運行過程中勵磁裝置只有勵磁電流If指示，沒有勵磁電壓Uf指示。
原因分析：從勵磁裝置原理圖可知，勵磁電流表指針所需信號從分流器FL兩端獲取，勵磁電壓表指示所需信號從啟動迴路的KQ//ZQ兩端獲取。由於有If指示，說明主橋迴路工作正常，有Uf輸出。電機啟動正常，說明啟動時，啟動迴路暢通。滅磁正常，說明停機滅磁時啟動迴路附加電阻RF能正常發揮滅磁功能。在此情況下，勵磁電壓表指示為零，有兩種原因引起，一是勵磁電壓表壞了，二是KQ//ZQ中有一個壞了（短路）。如果KQ//ZQ壞了，造成沒有Uf指示，自然RF也帶電發熱，手靠近RF就有明顯熱感。
RF有電流流過，則繼電器RFJ就會動作而閉鎖主橋觸發脈沖，所以主橋處於失控運行狀態，勵磁輸出電壓Ufs＝0.675U2l（U2l為勵磁變壓器二次側電壓），勵磁電流Ifs＝0.675U2l/rf（75℃）≈0.7Ife（Ife為額定勵磁電流）。設計時，一般取RF＝5～8 rf（75℃），且RF//rf，故流經Rf的電流是rf的1/5～1/8倍，當電機正常負載率不高時，本例故障不影響電機運行。
處理辦法：停機斷電後，仔細檢查，確認並更換Uf表，KQ\ZQ三者中的損壞件。
本例提示：雖然本例故障對電機運行影響不大，但仍要及時處理，因為RF長時間帶電發熱可能引發新問題。
例7：勵磁電壓Uf與理論計算值相差懸殊
故障現象：勵磁裝置投運後，調節儀錶板上的增磁、減磁，發現可調范圍小，或者調節過程中跳變，勵磁電壓值奇高、奇低。
原因分析：勵磁裝置主迴路一般採用半控橋電路，它的同步信號和勵磁變壓器均按Δ/Y－11接線，其輸出電壓滿足關系式：Uf＝1.35U2l（cosα＋1）/2
式中：U2l－勵磁變壓器二次側線電壓
α－可控硅控制角
Uf－主橋輸出的直流電壓，即加給電機轉子繞組的勵磁電壓。U2l為定值時，Uf就是α的單值函數，從顯示屏讀取α值就可以算出相應Uf。反之，讀取Uf值就可以算出α，即
α＝cos－1〔 －1〕

〔2〕
對於增磁減磁調節異常的情況，應讀取一組數。供計算比較之用，比如有一台勵磁：U2l＝93V，Ufe＝92V，調試時發現異常情況如下表所列：
讀
數
α
1400
750
繼續調小α值
Uf
75V
>100V
同左不變化
按〔1〕式
計
算
α
1400
750
150
Uf
14.7V
79V
123.4V
按〔2〕式
計
算
Uf
75V
α
790
通過上表比較及實踐經驗可知：
A．
當讀取的Uf值顯著大於按（1）式計算值，即75V>>14.7V，說明依同步信號發出的觸發脈沖控制角α比勵磁變壓提供的線電壓U2l相位超前了，超前量從α讀數與按（2）式計算的α值相減1400－790≈600。根據差值600就知道勵磁變壓接線不是Δ/Y－11，而錯接為Δ/Y－1。
B．
同理，當讀取的Uf值顯著小於按（1）式計算值，則為觸發脈沖滯後了，若α讀取與（2）式計算值相差～600，那勵磁變壓器就錯接為Δ/Y－9。（未列數據）
C．
另一種情況是勵磁變壓器接線錯為逆序，其表現為α差值不為600，變化不定，α>1200及α<200的某一個值，Uf跳變；200<α<1200,可連續調節不跳變。
A～C是比較常見的勵磁變壓器接線錯誤。除了上述方法判斷外，也可用示波器觀察典型波形來綜合判斷。只有判斷清楚屬於哪一種錯線類型，才能針對性採取糾正措施。
處理措施：停機斷電後，勵磁變壓器接線更正：對Δ/Y－1，原邊
A、C相互換，副邊a、c相互換；對Δ/Y－3，副邊a、c相互換後，再b、c相互換；對逆序，在原邊A、B、C三相中任選兩根線對調。
更改完接線後，再通電檢查，直至勵磁變壓器接線為Δ/Y－11為止。
本例提示：（1）雖然錯在變壓器接線，卻表現為勵磁輸出異常，容易認為是勵磁裝置本身有問題，張冠李戴；（2）有時接線沒有錯，但上一級A、B、C相別不對，也會形成逆序，送電時應予檢查。
例8：電機啟動投勵後，功率因素表指示異常。
故障現象：勵磁裝置儀表盤上裝功率因數cosΦ表，合高壓斷路器DL後cosΦ表指針滯後滿偏，投勵後指針應從滯後擺向超前，但有時發現投勵後指針嚴重滯後。
原因分析：電機的電子電壓、經PT線引入～100V至勵磁櫃，定子電流經CT變換成～5A也引入勵磁櫃，兩者直接送入cosΦ表端子。所以cosΦ表直觀反映定子電流Id、定子電壓Ue之間的相位關系。又由於定子、轉子之間的磁場耦合，使勵磁電流If與Id、cosΦ三者滿足「U」型曲線變化關系。要cosΨ表指示正常，要重視兩方面：
A．
送入cosΨ的CT、PT信號應滿足下列三者之一（通常選（1）較多）：
（1）CT為A相電流，PT為B、C相電壓。
（2）
CT為B相電流，PT為C、A相電壓。
（3）
CT為C相電流，PT為A、B相電壓。
B.CT、PT的接線端子位置應准確。如以（1）為例，A相有頭端（亦稱正極性端）和尾端兩根線，不能接錯位置；B、C相各有一根線引入勵磁櫃端子，也不能接錯位。
電機啟動後還應通過cosΦ狀態指示來判斷上述引入信號及接線是否有錯。正確的狀態是：If增加時，cosΦ指針從超前方向移動；If減小時，cosΦ指針向滯後方向移動；cosΦ超前時，無功功率Q前為「－」，cosΦ滯後時，Q前為「＋」；當cosΦ為1時，Id值最小，當cosΦ偏離1時向超前或滯後移動Id都增大。
當接線錯位就會出現投勵後，cosΦ表指示異常。
處理辦法：當cosΦ表指示異常，應檢查CT、PT接線，找出接錯點。最好停機後換線，因開機時，CT線不能開路，PT線不能短路。
本例提示：有時也會發現接線完全正確的情況下，cosΦ表指示不對，經查是cosΦ表內部接反了，雖然這種情況比較少見，也應留意。

❷ 發電機失磁是什麼原因引起的，要怎樣處理

發電機長時間不用，導致出廠前含在鐵心中的剩磁失去，勵磁繞組建立不起應有的磁場，這時發電機運轉正常但不發電，此類現象在長期不用的機組較多。

解決方法：斷開自動電壓調節器（AVR）同勵磁機定子繞組的連接，將一個電壓為24V的直流電源(如蓄電池)與勵磁機定子繞組連接（注意兩者的正負極要相互對應），啟動機組將轉速調至額定轉速運行一段時間即可。

發電機失磁對電力系統的危害

發電機發生失磁時，低勵或失磁的發電機將從系統中吸收無功功率，這將使得電力系統的電壓下降，如果電力系統容量較小或者無功功率儲備不足的話，那就會使發電機的機端電壓、升壓變壓器高壓側的母線電壓或其它鄰近點的電壓低於允許值，這樣就會破壞負荷與電源間的穩定運行，甚至會使電力系統發生電壓崩潰現象。

當發電機發生低勵或失磁時電壓下降，系統中其它發電機在自動調整勵磁裝置的作用下將會增加其無功功率輸出，這樣就會導致系統中的某些電氣元件。如變壓器或輸電線路產生過電流，使後備保護動作切除過載元件，擴大了故障范圍。

以上內容參考網路-發電機失磁

❸ 勵磁裝置的工作原理及電壓的流向

發電機勵磁裝置簡單說就是一個輸出電壓可調的直流電源。這個直流電源可以是直流發版電機，可以權是交流發電機經過整流，也可以直接用工頻交流電整流獲得。一般採用三相橋式可控硅整流，控制可控硅的導通角，就可以改變輸出直流電壓。直流電源經過滅磁開關連接到發電機碳刷，由碳刷和發電機轉子線圈聯通。勵磁電流由勵磁裝置正極流出，經過發電機轉子，再從負極返回電源。

❹ 勵磁控制系統中勵磁功率單元和勵磁調節器的電源怎麼分配

這是脈沖信號反電機反饋不正常，導致勵磁電流波動。
勵磁系統：勵磁功率單元向同步發電機轉子提供勵磁電流；而勵磁調節器則根據輸入信號和給定的調節准則控制勵磁功率單元的輸出。勵磁系統的自動勵磁調節器對提高電力系統並聯機組的穩定性具有相當大的作用。尤其是現代電力系統的發展導致機組穩定極限降低的趨勢，也促使勵磁技術不斷發展。同步發電機的勵磁系統主要由功率單元和調節器（裝置）兩大部分組成。其中勵磁功率單元是指向同步發電機轉子繞組提供直流勵磁電流的勵磁電源部分，而勵磁調節器則是根據控制要求的輸入信號和給定的調節准則控制勵磁功率單元輸出的裝置。由勵磁調節器、勵磁功率單元和發電機本身一起組成的整個系統稱為勵磁系統控制系統。勵磁系統是發電機的重要組成部份，它對電力系統及發電機本身的安全穩定運行有很大的影響。

❺ 勵磁系統的自動調節

自動調節勵磁電流的方法
在改變發電機的勵磁電流中，一般不直接在其轉子迴路中進行，因為該迴路中電流很大，不便於進行直接調節，通常採用的方法是改變勵磁機的勵磁電流，以達到調節發電機轉子電流的目的。
常用方法有：改變勵磁機勵磁迴路的電阻，改變勵磁機的附加勵磁電流，改變可控硅的導通角等。
這里主要講改變可控硅導通角的方法，它是根據發電機電壓、電流或功率因數的變化，相應地改變可控硅整流器的導通角，於是發電機的勵磁電流便跟著改變。這套裝置一般由晶體管，可控硅電子元件構成，具有靈敏、快速、無失靈區、輸出功率大、體積小和重量輕等優點。在事故情況下能有效地抑制發電機的過電壓和實現快速滅磁。
自動調節勵磁裝置的組成單元
自動調節勵磁裝置通常由測量單元、同步單元、放大單元、調差單元、穩定單元、限制單元及一些輔助單元構成。
1.測量單元
被測量信號（如電壓、電流等），經測量單元變換後與給定值相比較，然後將比較結果（偏差）經前置放大單元和功率放大單元放大，並用於控制可控硅的導通角，以達到調節發電機勵磁電流的目的。
2.同步單元
同步單元的作用是使移相部分輸出的觸發脈沖與可控硅整流器的交流勵磁電源同步，以保證控硅的正確觸發。
3.調差單元
調差單元的作用是為了使並聯運行的發電機能穩定和合理地分配無功負荷。
4.穩定單元
穩定單元是為了改善電力系統的穩定而引進的單元 。勵磁系統穩定單元 用於改善勵磁系統的穩定性。
5.限制單元
限制單元是為了使發電機不致在過勵磁或欠勵磁的條件下運行而設置的。
必須指出並不是每一種自動調節勵磁裝置都具有上述各種單元，一種調節器裝置所具有的單元與其擔負的具體任務有關。
自動調節勵磁的組成部件
自動調節勵磁的組成部件有機端電壓互感器、機端電流互感器、勵磁變壓器；勵磁裝置需要提供以下電流，廠用AC380v、廠用DC220v控制電源.廠用DC220v合閘電源；需要提供以下空接點，自動開機.自動停機.並網（一常開，一常閉）增，減；需要提供以下模擬信號，發電機機端電壓100V，發電機機端電流5A，母線電壓100V，勵磁裝置輸出以下繼電器接點信號；勵磁變過流，失磁，勵磁裝置異常等。
勵磁控制、保護及信號迴路由滅磁開關，助磁電路、風機、滅磁開關偷跳、勵磁變過流、調節器故障、發電機工況異常、電量變送器等組成。在同步發電機發生內部故障時除了必須解列外，還必須滅磁，把轉子磁場盡快地減弱到最小程度，保證轉子不過的情況下，使滅磁時間盡可能縮短，是滅磁裝置的主要功能。根據額定勵磁電壓的大小可分為線性電阻滅磁和非線性電阻滅磁。
數字自動調節勵磁裝置
近十多年來，由於新技術，新工藝和新器件的涌現和使用，使得發電機的勵磁方式得到了不斷的發展和完善。在自動調節勵磁裝置方面，也不斷研製和推廣使用了許多新型的調節裝置。由於採用微機計算機用軟體實現的自動調節勵磁裝置有顯著優點，目前很多國家都在研製和試驗用微型機計算機配以相應的外部設備構成的數字自動調節勵磁裝置，這種調節裝置將能實現自適應最佳調節。

❻ 自動勵磁調節裝置通常根據哪些參量來調整勵磁輸出

發電機自動勵磁調節裝置分他激勵磁和自激勵磁，小機組發電機通常採用自激勵磁專，自激勵磁調節裝屬置分相復勵、諧振式自勵、雙繞組分流自勵、可控硅自勵等多方式。

以相復勵方式(下圖)為例，發電機負載後，激磁電流由電壓線圈W1輸出的電流分量和電流線圈W串輸出的電分量疊加組成。雖然發電的端電壓沒有經電抗器移相而直接加在W1上，但W1匝數較多，電抗值較大，故W1與端電之間亦存在一相角差，從而使相復勵變壓器具有相敏作用。當負載變化時，W串隨負載電流的大小及相位變化而變化，故能供給復勵電流，補償電樞反應的去磁作用，保證了發電機輸出電壓自動調整(恆壓)。

❼ 發電機的勵磁裝置是什麼如何實現的勵磁到底是不是捆綁在轉子產生電磁感應的線圈

發電機勵磁裝置的作用是給發電機轉子繞組提供勵磁電流，形成穩定的磁場，藉助轉子的轉動，旋轉磁場切割定子三相繞組，從而產生三相電勢。
發電機勵磁裝置包括：交流電源，整流電路，電壓調整迴路和勵磁開關部分。在書本上通常用「方框圖」表示，在實際現場勵磁裝置佔地面積10幾個平方以上。
勵磁交流電源有的取自「勵磁機」，有的取自廠用電，有的取自勵磁變壓器，等。
發電機勵磁裝置分為手動調整和自動調整。自動調整裝置稱為「發電機自動勵磁調節器」。
發電機勵磁裝置的工作原理：輸入交流勵磁電源------經過可控硅整流變成直流------通過勵磁開關利用碳刷接入轉子線圈。根據發電機的端電壓和無功功率，我們可以通過可控硅來改變勵磁電流的大小。

❽ 自動勵磁調節裝置及強行勵磁用的電壓互感器二次側不得裝設熔斷器或空開，依據出自何處

勵磁一般是直流抄電，電壓互感器只襲能測量交流電壓，怎麼與電壓互感器扯上關系的？
一般來講，不論應用在什麼場合，電流互感器二次不能裝熔斷器。
因為電流互感器二次開路之後，一次電流不變，而二次不能形成迴路，這樣，一次電流全部轉變為勵磁電流，會在二次產生瞬間高壓。危及設備及人身安全。

❾ 電動機勵磁控制櫃有哪些配置

3.2整流迴路
如原理圖所示，同步電動機微機勵磁裝置採用三相全控橋整流，其輸出供給同步電動機勵磁電流，控制迴路通過對同步電動機的勵磁電流，勵磁電壓，定子電流，定子電壓，功率因數等參數進行測量，按一定的控制規律和控制方式進行運算，計算出可控硅觸發角，通過經過觸發角移相的觸發脈沖來控制相應的可控硅導通，得到不同的直流輸出電壓，實現控制同步電動機的目的。
3.3啟動迴路
當同步電動機啟動時，滅磁環節自動投入工作。由轉子感應的交變能量通過滅磁電阻釋放，保證同步電動機正常啟動。當電動機轉速達到額定轉速的90%（可整定）時，對於降壓啟動的同步電動機，由控制器發出投全壓信號，切除降壓啟動設備，使電動機加速啟動。當電動機的轉速達到額定轉速的95%（可整定），控制器向可控硅發出觸發脈沖，裝置自動向同步電動機投入勵磁，同步電動機牽入同步運行。
3.5進線空開
進線空開安裝於外部勵磁電源進線與整流變壓器一次測中間，作為勵磁電源投切及輸入過流保護用。常規型號帶有一輔助觸點作為空開位置指示。用戶可選帶有電動操作機構的空開，S300勵磁控制器均配有電動操作控制介面。另用戶可選帶有報警觸頭的空開，將報警常開觸頭接至控制器過流保護介面。
空氣開關的容量根據勵磁變壓器容量選擇，詳見裝置配置清單。
3.6整流變壓器
本裝置常規配置為三相乾式整流變壓器，絕緣等級B級，組別DY11。
3.7指示儀表
本裝置配有指針式功率因數表、定子電流表、勵磁電壓表和勵磁電流表。
3.8信號測量
在勵磁輸出的主迴路上配置有穿心式霍爾感測器，用於勵磁電流測量。
定子電流感測器，定子電壓感測器，勵磁電壓感測器皆集成到S300勵磁控制器內部進行測量。
3.9風機單元
本裝置採用台灣卡固無電容風機，並設有風機控制和風機監視。
3.10勵磁控制器
3.11觸摸屏面板
3.12對外端子
3.13遠程操作通信介面
四、S300微機勵磁調節器說明
S300同步電動機微機控制器是整個系統裝置的核心裝置。其負責整個勵磁裝置的控制、測量、保護、通信等。每個調節器都設置有軟標簽，標簽的信息包括調節器型號、序列號、版本號等。其中序列號是控制器區別的唯一標識。
4.1 調節器硬體結構
4.1.1外形
S300微機控制器為獨立的單元結構，除了勵磁電流感測器需要外置以外，其它所有單元均集成在控制器內部。控制器冷卻方式為自然冷卻，上下設有通風網孔，以防止塵埃進入。其外形尺寸如圖所示：

4.1.2 端子
S300微機控制器採用知名廠家訂購的插拔式端子，確定了其良好的接觸性能。接線端子分為上下兩排，上排為感測器信號，下排為開關量輸入輸出信號，有效的進行了強弱電的分離。接線端子安排如下表所示：

4．1.3 模擬量測量
a 勵磁電流
勵磁電流的測量由安裝在櫃內的穿心式霍爾勵磁電流感測器完成。勵磁電流感測器通過霍爾效應將勵磁電流變換成小電流信號送入調節器內部，調節器內部通過取樣電阻轉換成電壓信號，再經過信號調理送入調節器的中央處理器，實現勵磁電流的測量。
因勵磁電流感測器規格根據同步電動機的額定勵磁電流進行選擇，所以其通常有如下幾種規格選擇：

注意：根據勵磁電流感測器的型號不同，需在調節器的參數設定中配置勵磁電流感測器的一次側電流值。
b勵磁電壓
勵磁電壓的測量由配置於調節器內部的霍爾勵磁電壓感測器完成。通過取滅磁可控硅兩端的電壓信號送入控制器內部，控制器內部經過取樣電阻變成小電流信號送入霍爾勵磁電壓感測器隔離變送後再經過信號調理送入調節器中央處理器，實現勵磁電壓的測量。
c定子電流
定子電流信號由同步電動機啟動櫃內的電流互感器將電機電流變換成標準的額定電流為5A的標准信號送入控制器內部，控制器內部再經過高精度的電流感測器變換成小電流信號經過調理送入中央處理器。定子電流的測量范圍最大為6A，極限輸入電流為30A。
由於存在CT變比的問題，所以須在調節器的參數設定中配置互感器的CT變比。
d母線電壓
母線電壓信號由同步電動機啟動櫃內電壓互感器將額定為100V的電壓信號送入控制器內部，控制器內部通過取樣電阻送入高精度電壓感測器，感測器將電壓信號變換成小電流信號後再經過調理送入中央處理器。定子電壓信號測量范圍最大為120V，極限輸入為150V，輸入阻抗為 ** KΩ。
由於存在PT變比的問題，所以須在調節器參數設定中配置PT變比。
4．1.4 功率因數測量
同步電動機的電流、電壓交流信號經過控制器內部互感器後，通過信號調理轉換成兩組標準的方波信號送入中央處理器的脈沖捕獲埠，中央處理器通過測量兩路方波信號的時間差計算出功率因數。
母線頻率的測量也是通過電壓的方波獲得的。
由於在PT和CT的接線時存在隨機接線的情況，本控制器特經過特殊處理，所以對PT和CT的接線只要求為一相的電流和另兩相的電壓，對接線順序不做任何要求。
4．1.5 同步信號
用於整流可控硅觸發的三相同步信號，取自整流變壓器的二次側，所以對整流器的連接組不做要求，控制器通過內部的三個感測器隔離後變成小電流信號，再經過信號調理變換成三路方波信號送入CPLD單元進行同步采樣。
三相電壓的輸入范圍為AC30V～AC350V。線間輸入阻抗為** KΩ。
4．1.6觸發脈沖輸出
控制器內部CPLD產生的六路雙窄脈沖經過光耦隔離，推動達林頓管來驅動脈沖變壓器。
4．1.7 開關量
a開關量輸入
S300微機控制器內部配置15路光耦隔離的開關量輸入，採用控制器內部的DC+24V作為操作電源，極限輸入電壓DC30V，接點量輸入迴路對地絕緣大於1000V。
b開關量輸出
S300微機控制器內部配置11路繼電器輸出接點，每組觸點容量不低於3A（長時間吸合電流不宜大於1A）。
4．1.8 電源配置
控制器內部集成開關電源，有+24V，+15V，-15V，+5V四路輸出，具有短路，過流等保護。控制器內部對四路開關電源進行監視。
由於採用開關電源，電源的輸入范圍為AC220V±20%或DC220V±20%。
+24V引出至端子，供開關量輸入，輸出與觸摸屏顯示用，不可用於其它迴路。最大輸出能力為500mA。
4．1.9 通信埠
控制器內部集成三個通信埠，其功能與接線如下：
PORT0：用於就地顯示用通信，DB9母型介面，隔離的RS232電平標准，遵循標準的MODBUS RTU協議，通信波特率9600，支持熱插拔。
PORT0(母頭)
引腳 信號名稱
2 232 TXD

3 232 RXD

5 232 GND

觸摸屏
引腳 信號名稱
2 232 RXD
3 232 TXD
5 232 GND

PORT1:用於遠程通信，DB9母型介面,隔離的RS485電平標准，遵循標準的MODBUS RTU協議，默認通信波特率9600，支持熱插拔。
PORT1(母頭)
引腳 信號名稱
2 485 TXD

3 485 RXD

5 485 GND

遠 程
引腳 信號名稱
2 232 RXD
3 232 TXD
5 485 GND

PORT2:用於雙機通信用（只有雙機配置時），DB9母型介面，隔離的CAN匯流排標准，通信速率500Kbit/s。
PORT2(母頭)本套
引腳 信號名稱
2 CAN TXD

3 CAN RXD

5 CAN GND

PORT2(母頭)另套
引腳 信號名稱
2 CAN RXD
3 CAN TXD
5 CAN GND

4.2 調節器軟體構成
S300微機控制器配置功能強大的軟體系統，其中央處理器的DSP內核可進行單周期的浮點數運算，大大增強了其數據處理的速度，是其它常規單片機或PLC控制器無法比擬的。運用可編程邏輯器件CPLD作為觸發單元，杜絕了現場信號的干擾對系統運行的影響，大大提高了系統的穩定性。
4．2.1 同步信號采樣及觸發脈沖形成
同步信號采樣及觸發脈沖形成均由可編程邏輯器件CPLD獨立完成，這樣不僅解放了中央處理器，而且取消了以往用單一定時器控制觸發角的方法，做到三路同步信號無延時同步采樣。由於三相交流信號每個周期存在六個過零點，所以觸發角調節為每周期調整六次，控制器調節速度為300 次/秒。
4．2.2 調試狀態控制
在勵磁工況為調試時，勵磁就緒信號，投全壓信號無輸出，起車信號無效，若此時起車信號輸入則控制器的故障停機繼電器動作。按下投勵按鈕系統立即投入勵磁，若為手動模式，則系統自動進行調節穩定到系統設定值，此時按增磁減磁按鈕調節的為恆勵磁電流調節器的給定值。若為開環模式，則系統按當前的觸發角輸出勵磁電流，此時按增磁減磁按鈕調節的為可控硅的觸發角。
4．2.3 起車投勵控制及停機
在勵磁工況為工作狀態，若滿足起車條件則勵磁就緒信號輸出。當同步電動機起車後，勵磁控制器起車監視定時器開始計時，在達到防早投時間後，勵磁控制器開始檢測系統滑差。當系統滑差達到設定的投全壓滑差或起車監視定時器達到設定的投全壓時間時，投全壓控制繼電器吸合並保持5秒。當系統滑差達到設定的投勵滑差或起車監視定時器達到設定的投勵時間時，控制器的中央處理器按照捕捉到的准角順極性投入勵磁。若在達到防早投時間後人為的按動投勵按鈕，則中央處理器立即投入勵磁，因此種方式不檢測系統滑差與投勵角度所以只在極端情況下使用。
控制器設有起車強勵功能，可使同步電動機更輕松的牽入同步。強勵倍數與強勵時間可通過觸摸屏整定，非負載過重的情況下請採用系統默認的整定值。
對於全壓啟動的同步電動機系統，投全壓輸出信號依然存在，只不過該信號不做連接。
當主斷路器斷開瞬間，控制器啟動逆變滅磁操作，將並持續2秒鍾。
4．2.4 勵磁就緒輸出控制
勵磁就緒控製作為允許同步電動機啟動的必要條件，連接至同步電動機啟動櫃的合閘迴路中。當系統滿足如下條件時，勵磁就緒信號才會輸出
a勵磁工況為工作；
b空氣開關位置為合閘；
c勵磁系統各項監測正常
d勵磁系統無故障
4．2.5 風機控制
在勵磁控制器投入勵磁的同時，風機控制繼電器即吸合啟動風機。同時勵磁控制器對風機進行監視，當風機出現故障時，勵磁故障繼電器吸合直到風機故障排出並人為按下信號復位按鈕，勵磁故障解除。
因風機故障短時間內並不影響系統正常運行，所以風機故障時並不會導致故障停機信號輸出。
4．2.6 勵磁狀態輸出
在電機啟動結束，系統投入勵磁5秒後，系統進入到穩態，此時勵磁狀態繼電器吸合。此信號可用於帶有氣動離合器的磨機系統，或其他帶有負載分合裝置的自動投切控制，也可串入離合器的合閘迴路，作為允許合離合器的必要條件。
4．2.7 外部強勵控制
此功能用於在同步電動機啟動結束後，對同步電動機突加負載，如帶有離合器的磨機系統離合器的合閘操作。由於離合器抱閘瞬間，磨機的啟動力矩較大，超過了同步電動機的力矩，外部強勵功能在離合器抱閘的瞬間投入強勵，使同步電動機輸出更大力矩將磨機拖入同步運行。該信號可取自離合器的狀態輸出接點。為防止強勵造成勵磁繞組過熱，兩次外部強勵的間隔為十分鍾，若在十分鍾之內則控制器不對外部強勵信號相應。
4．2.8 低電壓強勵控制
當電網電壓跌落至控制器配置的低電壓整定值時，如控制器參數配置為低電壓強勵使能，則控制器啟動強勵環節，並且按照1.2倍額定勵磁輸出；最大的強勵輸出時間為起車強勵時間的2倍。持續低電壓或兩次低電壓時間小於十分鍾則不會重復強勵。
4．2.9 同步電動機的失步及再整步控制
a失磁失步控制
在同步電動機運行過程中，勵磁控制器對同步電動機進行失磁失步檢測，當同步電動機的勵磁電流低於勵磁電流下限設定值並且轉子感應電流交變頻率高於5HZ時判定為失磁失步。當出現失磁失步情況時控制器故障停機繼電器吸合使系統停機。
b帶勵失步及再整步
在同步電動機運行過程中，勵磁控制器對同步電動機運行時的功率因數角進行分析來判定帶勵失步的發生，當出現帶勵失步情況時，若設定為動作於停機，則控制器故障停機繼電器吸合使系統停機。若設定為動作與再整步，則控制器重新投入到滑差檢測環節，在滑差達到設定的投勵滑差值並且捕捉到准角後，控制器按照1.2倍額定勵磁投入勵磁，投入強勵的時間為起車強勵時間的兩倍。
同步電動機的失步再整步過程中，勵磁繞組、啟動繞組溫升很高，頻繁的啟動將會造成損壞，所以在每次兩次失步在整步的間隔時間為十分鍾，如果在十分鍾內又發生了失步情況，則直接跳閘。
4．2.10 運行方式的控制
通過勵磁電流的調節，可以改變同步電動機的運行狀態。同步電動機運行在欠勵狀態，從電網吸收滯後的無功電流；運行在過勵狀態，從電網吸收超前的無功功率。通過對勵磁電流的控制可以提高電網的功率因數。S300微機控制器配置了三種運行方式：自動模式（雙閉環，內環為勵磁電流調節，外環為功率因數調節）、手動模式（恆勵磁電流調節）、開環模式（恆可控硅觸發角）。
a自動模式
自動模式為勵磁系統正常的工作模式，勵磁控制器通過內環勵磁電流調節器來維持系統的功率因數恆定，減小了由於電網或負載突然波動對電機穩態運行的影響，並且可以向電網輸出一定比例的滯後的無功功率，從而改善電網的功率因數。
為保證系統運行的穩定性，在發生母線PT互感器斷線或定子電流小於額定的5%時，系統轉入到強制手動模式（即暫時轉入手動模式待PT斷線或定子電流恢復後回到自動模式）。
在勵磁控制器無法按照給定的功率因數來正常調節系統的功率因數時，系統轉入到手動模式。
b手動模式
在手動模式下，控制器按恆勵磁電流調節，保持勵磁電流的實際
輸出值與給定值相等。
系統正常運行時，控制器工作在自動模式，手動模式作為備用。 當電機非同步啟動，失磁及帶勵失步再整步，以及過勵保護、失磁
保護等控制器自動轉入手動模式。
c開環模式
開環模式為保守的工作模式，只有在手動模式無法進行勵磁調節時自動投入，在該模式下所有的勵磁限制、調節功能全部退出，只維持勵磁系統最基本的運行。
4．2.11 增磁減磁按鈕的控制
因勵磁工作模式有自動、手動和開環三種模式，所以在上述三種模式下，增磁減磁按鈕分別對應不同的操作。
a在自動模式下，增磁減磁按鈕調節的為功率因數的給定值；
b在手動模式下，增磁減磁按鈕調節的為勵磁電流的給定值；
c在開環模式下，增磁減磁按鈕調節的為可控硅的觸發角度；
增磁減磁按鈕設有按鈕粘連檢測，當連續按下時間超過5秒時，報警繼電器吸合，中央處理器不再響應增磁減磁按鈕信號。當增磁減磁按鈕釋放後，自動恢復到正常狀態。
4．2.12反時限最大勵磁電流限制
為了防止同步電動機勵磁繞組過熱損壞絕緣，最大勵磁電流限制採用反時限特性，模擬勵磁繞組的發熱模型,計算公式如下：

其中：
K-為常數，其量綱為時間，這里通過控制器參數配置里的最大強勵倍數和對應的時限計算出K值
I-為故障電流，這里取實際的勵磁電流
Ip-為保護啟動電流，這里取電機的額定電流
r-為常數，這里取2
t-為保護動作時間
其允許的過勵時間是隨電機勵磁大小而變化的，如下圖所示曲線。

控制器按照參數配置里的最大強勵倍數和對應的時限計算勵磁繞組允許的熱容量，當電機出現過勵情況時對勵磁繞組的熱容量進行累計，並產生如下動作
①當實際勵磁電流超過額定勵磁電流時，控制器發出報警提示。如在短時間內勵磁電流回歸到正常值，報警自動解除
②當累計熱容量達到1/2K時，控制器工作模式由自動模式轉入手動模式，並且將勵磁電流限制在0.9倍額定值。
③當累計熱容量達到K時，則控制器立即作用於停機。
4．2.13其它故障監測
①控制器內部電源故障監測——動作於跳閘停機
②空氣開關過流故障監測——動作於跳閘停機
③快速熔斷器故障監測——動作於跳閘停機
④啟動迴路誤開通監測——動作與跳閘停機
⑤整流橋缺相監測——動作於跳閘停機
⑥觸發脈沖丟失監測——動作於跳閘停機
⑦空氣開關電機運行狀態下分閘——動作於跳閘停機
⑧勵磁輸出開了監測——動作於跳閘停機
⑨啟動櫃主斷路器跳閘拒動監測——動作於跳閘停機
⑩勵磁系統未就緒啟動櫃主斷路器合閘監測——動作於跳閘停機
⑪PT斷路監測——動作於故障報警
⑫風機故障監測——動作於故障報警
⑬增磁減磁按鈕接點粘連——動作於故障報警
4．2.14防止誤操作控制
①在就地操作模式下，除就地——遠程按鈕切換有效外其它操作均無效。
②在遠程操作模式下，除就地——遠程按鈕切換有效外其它操作均無效。
③工作模式與調試模式的切換只有在裝置未投勵，主斷路器斷開的情況下有效。
④在工作模式時，電機啟動過程中按下投勵按鈕，則動作於手動投勵。滅磁按鈕在主斷路器閉合的情況下無效。
⑤空開分合閘操作只有在裝置未投勵，主斷路器斷開的情況下有效。

❿ 勵磁調節器的工作原理

自並勵靜止整流勵磁系統的勵磁調節器是從半導體分立元件向集成化固體組件、從模擬式向數字式方向發展的。

國產裝置可以劃分為半導體模擬式勵磁調節器、微機(含可編程式控制制器)數字式勵磁調節器和混合式微機(含可編程式控制制器)模擬式勵磁調節器等三大類。

國產半導體勵磁調節器於70年代初就有出口的記錄。微機勵磁調節器研製工作始於70年代末，1985年南瑞電氣公司生產的WLT-1型勵磁調節器首次在池潭水電站50MW機組上投入運行。

(10)自動調整勵磁裝置24v電源擴展閱讀：

半導體模擬勵磁調節器各單元的功能

1、測量比較單元。

測量發電機電壓信號，將其按比例變換成直流電壓信號，與給 定直流電壓進行比較，送出發電機電壓偏差信號。為使並列運行的各機組合理穩定地分 擔無功功率，應設置調差單元。

2、綜合放大單元。

由綜合放大環節、比例積分環節和適應器環節組成。綜合放大 環節將各種基本測量輸出的、反饋和輔助限制生成的、以及穩定和補償反應的各種直流 信號加以綜合放大，輸出給比例積分環節。

比例積分環節按預定的調節規律進行加工後 輸出。適應器環節將信號電壓經放大加工成為移相控制信號電壓以控制勵磁電壓。

3、移相觸發單元。

接受綜合放大單元的輸出信號電壓的大小，改變晶閘管觸發控 制角的大小，以控制勵磁電壓。

4、穩壓電源。

把輸入的交、直流電源變換成勵磁調節器所需的、電壓穩定的電 源。對輸入的交、直流電源要能適時自動切換。