標准貫入自動脫鉤裝置

『壹』 什麼是防止造成起吊鋼絲繩脫鉤的安全裝置

吊車復常用鋼絲繩品種有磷化塗制層鋼絲繩、鍍鋅鋼絲繩、不銹鋼絲繩或塗塑鋼絲繩，大氣環境中使用，錳系磷化塗層鋼絲繩使用壽命最長，重腐蝕環境優選熱鍍鋅—磷化雙塗層鋼絲繩。

吊鉤，如下圖，那個壓片就是防止鋼絲繩脫鉤的裝置

『貳』 正泰630低壓萬能斷路器不負載可以合閘，負載就跳閘有欠壓脫鉤裝置求高人指點謝謝，急急

1. 測量欠壓的電壓值，看是否在工作電壓值
2. 控制器內部的磁通壞掉了，這個你要專先試下無負載的情屬況下是否有跳閘？要是抽屜式的，在實驗位置測試，要是能合閘，而且不跳閘，那就是控制器內部的磁通壞掉了
3. 合閘了過載電流值，檢查線路

『叄』 標准貫入試驗

一、試驗設備及操作技術要點

1.試驗設備

標准貫入試驗的設備包括：標准貫入器、觸探桿、穿心錘與錘墊四部分，見圖4-4所示。目前，國際上常用的設備規格已經統一，見表4-8。

表4-8 標准貫入試驗設備規格

圖4-4 標准貫入試驗設備(單位：mm)

1—貫入器靴；2—由兩半圓形管合成的貫入器身；3—出水孔；4—貫入器頭；5—觸探桿；6—錘墊；7—穿心錘

2.試驗的操作技術要點

(1)為保證標准貫入試驗孔的質量，要求採用回轉鑽進，以盡可能減少對孔底土的擾動。當鑽進至試驗標高以上15cm處，停止鑽進。

還應注意的是：①仔細清除孔底殘土到試驗標高；②在地下水位以下鑽進時，或遇承壓含水砂層時，孔內水位應始終高於地下水位，應保持孔底土處於平衡狀態，以減少對土的振動擾動；③當下套管時，要防止套管超過試驗標高，否則會使N值偏大；④緩慢下放鑽具，避免孔底土的擾動；⑤為防止涌砂或塌孔，應採用泥漿護壁。

(2)為保證錘擊時鑽桿不發生側向晃動，鑽桿應定期檢查，使鑽桿彎曲度小於0.1%，接頭應牢固。

(3)穿心錘落距為76cm，應採用自動脫鉤的自由落錘法進行錘擊，並減小導向桿與錘之間的摩阻力，避免錘擊時的偏心和側向晃動，以保持錘擊能量恆定。

(4)試驗時，先將整個桿件系統連同靜置於鑽桿上端的錘擊系統，一起下到孔底。首先將貫入器以每分鍾15～30擊的速度打入土層中15cm，以後開始記錄打入30cm的錘擊數，即為實測錘擊數N。當N＞50擊，而貫入度未達30cm時，可記錄50擊的實際貫入深度，終止試驗。按實際50擊時的貫入度ΔS(cm)，按式(4-15)計算貫入30cm的錘擊數。

土體原位測試與工程勘察

(5)提出貫入器，取出貫入器中的土樣進行鑒別、描述、記錄，保存土樣備用。

(6)最後繪出擊數N和貫入深度(H)的關系曲線(圖4-3)。

二、成果的校正

試驗的影響因素是很復雜的。其中有些因素可通過標准化的辦法使其統一以減少對試驗成果的影響，如設備、落錘方法、試驗方法等影響因素屬於此類；但另一些因素如桿長，地下水位、上覆壓力等，則是無法人為控制的。

1.桿長的影響

觸探桿長度對測試結果的影響，國內外存在不同的看法。有兩種代表性的分析理論，即：古典的牛頓碰撞理論及彈性桿件中波動理論。

按牛頓碰撞理論，隨桿長增長，桿件系統受錘擊碰撞後用於貫入土中的有效能量逐漸變小；而按彈性波動理論，隨桿長的增長，有效能量卻是逐漸增大，超過一定桿長後，有效能量趨於定值。

國內對此因素有兩種不同的處理意見：

《建築地基基礎設計規范》(GBJ 7-89)規定桿長＞3m時錘擊數按下式進行桿長修正：

N=αN′ (4-16)

式中：N為標貫試驗經桿長修正後的錘擊數；N′為實測的標貫擊數；α為長度修正系數，查表4-9。

表4-9 探桿長度校正系數α表

該表中α值，實際上是以牛頓碰撞理論為基礎計得的。

如用彈性桿件波動理論，當桿長 l≥14m，α=1.0；當桿長小於14m，由於輸入鑽桿的錘擊能量隨著桿長變短而變小，使擊數值偏大，α偏小，故不做桿長修正。

《地下鐵道、輕軌交通岩土工程勘察規范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察規范》(GB50021-2001)規定不進行桿長修正。

2.地下水位影響的校正

Terzaghi和Peck提出，當實測N′＞15的飽和粉細砂，建議用下式校正：

土體原位測試與工程勘察

交通部《港口工程地質勘察技術規范》規定，當用N值確定砂土的相對密度D_r及內摩擦角φ值時，對地下水位以下的中、粗砂層的N值，宜按下式校正：

N=N′+5 (4-18)

3.上覆壓力影響的校正

長期以來國內不考慮上覆壓力的影響。

三、標准貫入試驗成果的應用

根據標准貫入試驗的錘擊數，可對砂土、粉土、粘性土的物理狀態，土的強度、變形參數、地基承載力、單樁承載力，砂土和粉土的液化，成樁的可能性等作出評價。

1.評定土的強度指標

評定砂土的內摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪強度C_u有多種方法：

(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪強度C_u為：

C_u=(6～6.5)N (4-19)

(2)Gibbs和Holtz統計的砂土經驗關系式為：

土體原位測試與工程勘察

式中：σ_v0為上覆壓力(t/m²)。

(3)Behpoor結合60項工程，對伊朗的亞粘土及粉質粘土(N＜25擊)，得：

q_u=15N(kPa) (4-21)

(4)南京水利科學研究院於1950～1960年期間，在我國東南沿海諸省的101項工程中積累了大量的試驗資料，統計出標貫擊數與無側限抗壓強度q_u的關系式有：

對粘土地基，有792個標貫試驗，I_p＞17，粘粒含量0%～87%，得：

q_u=14N+3(kPa) (4-22)

對壤土地基，共有596個標貫試驗，I_p=7～17，粘粒含量為0%～54%，得：

q_u=15.3N(kPa) (4-23)

2.評定砂土的相對密度和密實程度

直接按N值判定砂土的密實程度，見表4-10。

表4-10 直接按N值判定砂土的緊密程度

3.評定粘性土的稠度狀態

用N與粘性土的稠度狀態建立相關關系，國內外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的標貫擊數與稠度狀態關系，見表4-11。武漢冶金勘察公司曾用149組資料得到標貫擊數與稠度狀態統計的經驗關系，基本上與Terzaghi及Peck(1948)的結果相近。據表4-12就可以得到土對應於N值的稠度狀態。

表4-11 粘性土N與稠度狀態關系(Terzaghi和Peck)

表4-12 N與液性指數I_L的關系

4.評定地基土的承載力

國外在以標貫試驗確定粘性土地基的承載力時，一般是由N值推求抗剪強度或無側限抗壓強度q_u，再按理論公式計算承載力。

在國內，著重開展標貫試驗與載荷試驗對比研究，並提出經驗關系。

《建築地基基礎設計規范》(GBJ7-89)，對砂性土承載力標准值，列於表4-13，對粘性土承載力標准值，列於表4-14。

表4-13 N值與砂性土承載力標准值f_k的關系

表4-14 N值與粘性土承載力標准值f_k的關系

國內很多單位也提出不少地區性的經驗公式，使用時要注意地區性、土類的差異。

5.評定土的變形參數

用標貫試驗估算土的變形參數時有兩種途徑：一種是與平板載荷試驗對比，得出變形模量E₀；另一種是與室內壓縮試驗對比，得出壓縮模量E_s值。一些經驗關系式見表4-15所列。

表4-15 N值與E₀或E_s的經驗關系式

6.預估單樁承載力及選擇樁尖持力層

(1)求單樁承載力 用標貫擊數直接估算樁端和樁周極限承載力，國外已有些經驗可供借鑒。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入樁單樁承載力。應用范圍：N=5～60。N＜5時，用N=0計；N＞60時，用N=60計。

表4-16 利用N值估算樁端極限阻力q_bu和樁周極限阻力q_su

註：q_c為靜力觸探的貫入阻力；摩阻比即靜力觸探側壁阻力和錐尖阻力之比。

日本《建築鋼管樁基礎設計規范》規定：在持力層為砂土時，樁端極限阻力為：

土體原位測試與工程勘察

式中：N₁為樁尖以下2d范圍內的N平均值；N₂為樁尖以下10d范圍內的N平均值；d為樁身直徑。

樁周總極限摩阻力為：

土體原位測試與工程勘察

式中：N_s為樁周為砂土部分N的平均值；N_c為樁周為粘性土部分N的平均值；A_s，A_c分別為樁在砂土層和粘性土層部分的側面積。

北京地質勘察處研究所，曾收集31組試樁與標准貫入試驗求單樁承載力的對比資料，提出以下公式求鑽孔灌注樁極限承載力q：

土體原位測試與工程勘察

式中：q為灌注樁極限承載力(t)；l_c、l_s分別為樁身在粘性土部分與砂土部分的長度(m)；

、

分別為樁身在粘土層部分與砂土層部分的標准貫入擊數之平均值；U為樁身周長(m)；AN_63.5為樁端截面積與標准貫入擊數的乘積(m²)；H為孔底虛土厚度(m)。

當孔底虛土厚度H＞0.5m時，則採用下式：

土體原位測試與工程勘察

(2)選擇樁尖持力層 利用標准貫入試驗選擇樁尖持力層，從而確定樁的長度是一個比較簡便和有效的方法，特別是地層變化較大的情況更具突出的優點。

根據國內、外的工程實踐，對於打入式預制樁，常選N=30～50擊作為持力層。對廣州地區的殘積層N=30就可滿足樁長15～20m對持力層的要求。但應用時應結合地區經驗來考慮，如上海，一般在60m以下才出現N≥30擊的地層；多用半支承半摩擦樁，即可把樁尖持力層選在地下35m及50m上下的N=15～20擊的中密粉細砂及粘土層上。實踐證明，這也是合理可靠的。

7.液化判別

20世紀60年代，Seed等人在對美國阿拉斯加地震及日本新瀉地震的研究中，提出以標准貫入試驗的N值為主要指標的「剪應力比-標准貫入法」是很有影響的。

在中國邢台、海城、唐山地震後，結合現場調查並進行理論分析研究，參考Seed等人的成果，提出了以標貫擊數N值為主要參數，同時考慮地震烈度、有效覆蓋壓力和地下水位等主要因素的砂土和輕亞粘土的可能液化判別式。該公式納入國家標准《建築抗震設計規范》。

現行國家標准《建築抗震設計規范》(GB50011-2001)中規定：當飽和土標貫錘擊數(未經桿長修正)小於液化判別標准貫入擊數的臨界值時，應判為液化土。

液化判別標准貫入擊數臨界值可按下式計算：

土體原位測試與工程勘察

土體原位測試與工程勘察

式中：N_cr為液化判別標准貫入錘擊數臨界值；N₀為液化判別標准貫入錘擊數基準值(表4-17)；d_s為飽和土標准貫入點所處深度(m)；d_w為地面到地下水位的深度(m)；p_c為粘粒含量(%)，當小於3或為砂土時，應採用3。

表4-17 標准貫入錘擊數基準值

註：括弧內數值用於設計基本地震加速度為0.15 g和0.30 g的地區。

參考文獻

中華人民共和國國家標准《建築地基基礎設計規范》GBJ 7-89，北京：中國建築工業出版社

中華人民共和國國家標准《建築抗震設計規范》GB 50011-2001，北京：中國建築工業出版社

中華人民共和國國家標准《岩土工程勘察規范》GB 50021-2001，北京：中國建築工業出版社

林宗元主編.2003.《簡明岩土工程勘察設計手冊》，北京：中國建築工業出版社

孟高頭.1997.《土體原位測試機理、方法及其工程應用》[M].北京：地質出版社

南京水利科學研究院土工所.2003.土工試驗技術手冊，北京：人民交通出版社

唐賢強，謝瑛，謝樹彬等.1993.《地基工程原位測試技術》，北京：中國鐵道出版社

王鍾琦，孫廣忠，劉雙光等.1986.《岩土工程測試技術》，北京：中國建築工業出版社

張喜發，劉超臣，欒作田，張文殊.1984.《工程地質原位測試》[M].地質出版社

『肆』 小型空氣開關什麼條件自動脫鉤

空氣開關跳閘是短路，過流，過載等引起的，具體分析如下：

1、開關上線沒有擰緊，有松動，造成發熱。
2、開關觸點壓力不夠，造成觸點接觸不好發熱。
3、空氣開關通過的電流大於空氣開關本身的額定電流，換一個通俗說法就是，接該空氣開關線路的總功率過大引起的負載過大而跳閘。

4、電線老化。
5、檢查一下空氣開關上的電源線接頭是否連接緊固，如果沒有松動的現象，一般是空氣開關性能下降所致，更換質量好的；試一試如何，如果還不行，說明你家裡的電源線路或某個電器存在漏電現象。
6、空氣開關用久了，空氣壞掉引起的跳閘，更換一個即可解決。

參考資料：http://wenku..com/link?url=Qg8GOqw6-CK92-_-V1DDm

『伍』 吊鉤：有沒有那種手工抓住東西，起吊後，再自動快速脫鉤的裝置

揚州市力神吊裝設備製造有限公司 有內同產品。可以引進。

『陸』 原位測試與土工試驗及其成果分析

原位測試與土工試驗及其成果分析，是桂林岩溶區岩土工程勘察的一個重要內容。各類工程的地基基礎設計，要求岩土工程勘察提供詳細的物理和力學性質指標。這些參數必須通過室內或場地原位測試得到，在加以整理和分析之後，作為岩土工程勘察報告書的一個重要部分。

1.3.1桂林岩溶地區岩土工程勘察中所常用的原位測試方法

根據岩土條件，在桂林岩溶地區岩土工程勘察中，目前所採用的原位測試方法主要列於表1.2。

表1.2 桂林岩溶地區岩土工程勘察中常用的原位測試方法Table 1.2 Situ testing methods used commonly in geotechnical engineering investigation in Guilin karst region

1.3.2圓錐動力觸探試驗及標准貫入試驗

1.3.2.1輕型動力觸探（N₁₀）試驗

適用於深度小於4 m 的一般粘性土、粘性素填土和砂土層，表層岩溶塌陷地基密實度和地基承載力檢測，此外，還常常用來檢驗地基處理的質量和效果。

1.3.2.1.1試驗主要設備

輕型動力觸探設備主要由圓錐觸探探頭、觸探桿、穿心落錘三部分組成，落錘升降由人工操縱。

1.3.2.1.2試驗主要步驟

（1）探頭貫入土層之前，先在觸探桿上標出從錐尖起向上每30 cm 的位置。

（2）一人將觸探桿垂直扶正，另一人將10 kg穿心錘從錘墊頂面以上50 cm 處自由落體放下，錘擊速率15～30擊/min為宜。

（3）記錄每貫入土層30 cm的錘擊數N'₁₀（擊/30 cm）。

（4）為避免因土對觸探桿的側壁摩擦而消耗部分錘擊能量，應採用分段觸探的辦法，即貫入一段距離後，將錐尖向上拔，使探孔壁擴徑，再將錐尖打入原位置，繼續試驗。或每貫入10 cm，轉動探桿一圈。

（5）當N'₁₀>100或貫入15 cm 錘擊數超過50時，可停止試驗。

1.3.2.1.3資料整理

（1）輕型動力觸探由於貫入深度淺，可不作桿長修正，即N'₁₀ = N ₁₀。

（2）繪制輕型動力觸探擊數N ₁₀與深度h的關系曲線。

1.3.2.1.4試驗成果的應用

確定地基承載力特徵值f_a。目前當地主要還是參考原《建築地基基礎規范》（ GBJ 7—89）的有關規定（表1.3），並結合當地經驗確定f _a值。

表1.3 一般粘性土承載力特徵值f_a與N ₁₀的關系Table 1.3 Relationship between characteristic value f_a of bearing capacity and N₁₀ for general clayey soil

1.3.2.2重型動力觸探（N_63.5）試驗

在桂林岩溶區，主要用於灕江一級階地的卵石、礫石、砂類土的密實度確定和地基承載力確定，尤其是在一級階地的塌陷地基中廣泛運用。

1.3.2.2.1試驗主要設備

重型動力觸探試驗的設備主要由圓錐觸探頭、觸探桿及穿心落錘三部分組成，落錘升降由鑽機操縱。

1.3.2.2.2試驗主要步驟

（1）探頭貫入土層之前，先測出錐尖到錘墊底面之間長度，即觸探桿長度。

（2）待錘尖打入到預測位置時，從觸探桿上標出從地面向上每10 cm 的位置。

（3）穿心錘自由落距76 cm，記錄每貫入土層10 cm 的錘擊數N'_63.5。錘擊速率宜為15～30擊/min。

（4）每加上一根觸桿時，需記錄所加桿的長度，重新統計觸探桿長度。

（5）如N'_63.5>50，連續3次，可停止試驗。

1.3.2.2.3資料整理

（1）觸探桿長度的校正：

當觸探桿長度大於2 m 時，需按下式校正：

N _63.5 =α·N'_63.5

式中：N_63.5——修正後的重型動力觸探錘擊數；

α——為觸探桿長度校正系數，按表1.4選取。

（2）觸探桿側壁摩擦影響的校正：

對於砂土和鬆散－中密的圓礫、卵石層，觸探深度在15 m 內，一般可不考慮側壁摩擦的影響。

（3）地下水影響的校正：

對於地下水位以下的中、粗、礫砂和圓礫、卵石，錘擊數（N _63.5）可按下式修正：

N _63.5 = 1.1N'_63.5 +1.0

（4）繪制重型動力觸探錘擊數N_63.5與深度h的關系曲線。

1.3.2.2.4試驗成果的應用

（1）根據修正後的重型動力觸探錘擊數N _63.5，灕江一級階地的卵石、礫石、砂類土的地基土承載力特徵值f_a，目前主要是查找表1.5確定，實際上表1.5主要是根據《工程地質手冊》第四版所介紹的各種承載力查表綜合而來。

表1.4 動力觸探桿長度校正系數αTable 1.4 Correction factor α of drill rod length in dynamic penetration test

表1.5 卵石土、砂土地基承載力特徵值f_a與N_63.5的關系Table 1.5 Relationship between characteristic value f_a of subgrade bearing capacity of cobble, sand and N_63.5

（2）確定灕江一級階地的卵石、礫石、砂類土的地基土的密實度；主要是參考《岩土工程勘察規范》（GB 50021—2001），見表1.6。

表1.6 卵石土密實度與N_63.5平均值的關系Table 1.6 Relationship between the density of cobble and the average value of N_63.5

（3）確定地基土的變形模量E₀：根據鐵道部《動力觸探技術規程》（TBJ18—87）中的變形模量E₀與N_63.5的關系，見表1.7確定。

表1.7 圓礫、卵石土的變形模量E ₀與N _63.5平均值的關系Table 1.7 Relationship between the deform ation molus of gravel,cobble and the average value of N_63.5

1.3.2.3標准貫入試驗

標准貫入是一種特殊的動力觸探試驗，適用於砂土、粉土、一般粘性土等。該試驗用質量為63.5 kg的穿心錘，以76 cm 的自由落距，將一定規格的標准貫入器預先打入土中0.15 cm，然後再打入0.30 cm，記錄0.30 cm的錘擊數，稱為標准貫入擊數（N）。

1.3.2.3.1試驗設備

標准貫入試驗由觸探頭（又稱貫入器、對開式管筒）、錘墊及導向桿、落錘（質量為63.5 kg的穿心錘）三部分組成。落錘距離由自動脫鉤裝置控制。

1.3.2.3.2試驗步驟

（1）先用鑽具鑽至欲測土以上15 cm，且應確認鑽孔通暢無堵塞。

（2）標貫探頭入土之前，先測出探頭靴口到錘墊底面之間的長度及探桿長度。

（3）將探頭壓入欲測土表面，然後進行錘擊，錘擊速率為15～30擊/min，錘擊落距76 ±2 cm，先記錄貫入15 cm 的預打擊數，然後記下再貫入30 cm 的標貫實測擊數N＇。

（4）若需進行下一深度的貫入試驗，一般應隔1 m 後再進行。

（5）整個標貫過程中，孔壁不能有垮坍或孔壁上軟粘土等不能被擠出，以免造成探桿側壁摩擦加大。

（6）拔出探入器，分開對開式管筒，取出筒內土樣進行描述和試驗。

1.3.2.3.3資料整理

探桿長度校正：當探桿長度大於3 m 時，需按下式修正：

N ＝α _N ·N＇

式中：N——修正後的標貫擊數（擊/30 cm）；

α_N——桿長修正系數，按表1.8確定。

《建築地基基礎設計規范》（GB 50007—2002），《岩土工程勘察規范》（GB 50021—2001）對桿長修正作以下說明：我國一直用經過修正後的N 值確定地基承載力，用不修正的N值判別液化和判別砂土密實度。因此應按具體岩土工程問題，確定是否修正，且需在報告中說明。

表1.8 標貫試驗桿長修正系數α_NTable 1.8 Correction factor α_N of drill rod length in standard penetration test

1.3.2.3.4試驗成果的主要應用

（1）確定地基承載力特徵值f_a。目前主要還是根據《建築地基基礎設計規范》（GBJ 7—89）的規定，見表1.9和表1.10。

（2）確定地基土壓縮模量E_s及變形模量E₀。主要參考《工程地質手冊》第四版所介紹成果，見表1.11。

（3）估算砂類土的抗剪強度指標。主要參考《工程地質手冊》第四版中的表，見表1.120

表1.9 砂土承載力特徵值f_ak與N 的關系Table 1.9 Relationship between characteristic value f_ak of bearing capacity of sand soil and N

表1.10 粘性土承載力特徵值f_ak與N的關系Table 1.10 Relationship between characteristic value f_ak of bearing capacity of clayey soil and N

表1.11 E₀（MPa）或E_s（MPa）與N的關系Table 1.11 Relationship between E₀（MPa） or E_s（MPa） and N

表1.12 砂土黏聚力c、內摩擦角φ與N 的關系Table 1.12 Relationship between the cohesion c,friction angle φ of sandy soil and N

（4）判定砂類土的密實度。按《建築地基基礎設計規范》（GB 50007—2002）中規定，見表1.13，標貫擊數N值未加修正。

表1.13 標貫擊數N 與砂土密實度的關系Table 1.13 Relationship between blow count N of SPT and the density of sand

（5）判定粘性土的稠密度狀態。主要參考《工程地質手冊》第四版中的成果，見表1.14。

表1.14 粘性土的液性指數I_L 與N的關系Table 1.14 Relationship between the liquid index I_L of clay and N

（6）預估單樁豎向承載力。主要參考《工程地質手冊》第四版中的成果，見表1.15。

表1.15 樁尖阻力P _p、樁側阻力P_f與N的關系Table 1.15 Relationship between the pile tip resistance P_p,pile side resistance P_f and N

（7）判別飽和砂土、粉土的液化。根據《建築抗震設計規范》（ GB 50011 —2001）的規定，桂林市抗震設防烈度為6度；對於重要建築物，可以提高1度進行抗震設防。《建築抗震設計規范》（GB 50011 —2001）規定對飽和砂土、粉土液化判定應採用標貫試驗，在地面以下15 m 深度范圍內，當飽和砂土、粉土實測標貫擊數N＇（未經桿長修正）小於下式N _cr時，應判為可液化土。在桂林岩溶地區，主要是對建設在灕江一級階地的重要建築物進行飽和砂土、粉土的液化判別。

桂林岩溶區岩土工程理論與實踐

式中：N _cr——飽和土液化臨界標貫錘擊數；

N₀— 飽和土液化判別基準標貫錘擊數，按《建築抗震設計規范》（GB 50011 —2001）的規定選用；

d_s——標貫試驗深度（m）;

d_w——地下水位深度（m）；

ρ_c——飽和土的粘粒含量百分率（%），當p_c<3時，取ρ_c=3。

（8）檢驗地基處理質量和加固效果。主要用來檢測換土墊層、灌漿加固等地基處理後的地基密實度和地基承載力。

1.3.3岩土室內試驗

室內試驗包括物理性質試驗和力學性質試驗兩大部分。桂林岩溶地區各類岩土的室內試驗項目見表1.16，土的主要力學性質試驗項目見表1.17所示。當有其他特殊要求時，應制定專門的試驗方案。

表1.16 岩土室內試驗項目Table 1.16 The projects on geotechnical test in laboratory

表1.17 土的主要力學性質試驗項目Table 1.17 Specific projects for main m echanical test of soil

1.3.4桂林紅粘土物理力學參數分析

1.3.4.1桂林市紅粘土物理性質的基本特徵

（1）桂林市紅粘土的孔隙比較大，壓縮性較小，強度較高。孔隙比一般介於0.80～1.30之間。硬塑紅粘土壓縮系數一般在0.3 MPa^-1以下，屬中—低壓縮性土；直接快剪實驗的黏聚力值一般在50～100kPa；內摩擦角值為10°～35°。

（2）高液限，高塑性。根據桂林市工程勘察資料分析，液限含水量＞60％的約佔50％，塑性指數＞20的約為70％。桂林市環城東路香山畫苑、臨桂縣四塘鄉政府地帶的紅粘土液限含水量最高分別為82％和86％，塑性指數則達39。

（3）飽和度高，天然密度大。紅粘土的飽和度一般可大於90％，天然密度一般在18～20 kN/m ³之間，土顆粒密度2.7 g/cm ³左右。

1.3.4.2物理力學參數在空間分布上的特徵

桂林紅粘土是一種多種成因的特殊土，廣泛分布在不同的岩溶地貌之上，紅粘土的這些條件形成了其工程地質性質的各向異性，主要表現在橫向分布和垂向分布的變化上。

1.3.4.2.1橫向分布特徵

受搬運、沉積過程的影響，比較而言，殘坡積紅粘土的含水量、孔隙比、液限較高，沖洪積的次生紅粘土則較小；紅粘土抗剪強度、壓縮性一般也大於次生紅粘土；但次生紅粘土的透水性較紅粘土大。

反映在地貌單元的分布上，不同地形地貌單元的紅粘土的物理力學性質存在較大差異。據有關資料統計，峰林平原之上的紅粘土的含水量、孔隙比、液限及壓縮系數均較峰叢谷地、窪地大，見表1.18。

表1.18 桂林不同岩溶地貌單元紅粘土物理力學性質Table 1.18 Physical and mechanical properties of red clay in different terrain units in Guilin karstregion

1.3.4.2.2垂向分布特徵

紅粘土工程地質性質在垂直方向的變化比較鮮明，一般地說隨深度的增加，紅粘土中含水量增加，稠度狀態逐漸從堅硬、硬塑、可塑過渡為軟塑和流塑，相應的含水率、孔隙比、壓縮系數等隨深度的增加也變大，塑性狀態隨深度增加而由硬變軟以至流塑，地基強度隨深度增加而由高到低，故在縱向上的變化是不均勻的。紅粘土在近地表3～5 m 范圍內，一般處於堅硬或硬塑狀態，其物理力學性質較好。在6 m 以下，土體一般呈軟塑狀態，物理力學性質較差；在溶溝、溶槽中，由於受地下水的補給或毛細作用，使地下水易在深部儲存，故土的天然含水量往往大於液限，呈流塑狀態，物理力學性質極差，不宜作為地基持力層。

研究還表明，在液性指數較小的條件下，紅粘土的脹縮性具有下層大於上層的變化特點。這主要是由土層的含水量和物質成分所決定的。在剖面上，由於上層紅粘土中氧化鐵聚集和老化，使土的親水性相對比下層弱，因而膨脹性能較差，而土的收縮性則主要是由於下層含水量大於上層之故。

次生紅粘土在垂向上也具有類似的特徵，隨著深度的增加，稠度狀態也經歷堅硬、硬塑、可塑、軟塑和流塑的過渡，相應地物理力學性質也逐漸變差。一般次生紅粘土並非直接覆蓋於基岩之上，而是覆蓋於沖洪積形成的含卵礫石土層之上，與其一起形成次生紅粘土的二元結構。此二元結構的下面才為基岩。

1.3.5桂林粉土、砂類土和卵石類土

桂林岩溶地區的砂類土和卵石類土，主要分布在灕江一級階地，其成因為沖、洪積，從粉細砂到卵石，各種粒徑范圍的砂土在整個區域范圍內均有分布，其主要的工程地質特徵如下：

（1）粉土：灕江一級階地區域內普遍分布，厚度一般為數十厘米至數米。為淺褐色，含少量石英砂粒及雲母碎片，無光澤反應，韌性低，干強度低，搖振反應中等。濕—稍濕，呈鬆散—密實狀態。

根據已有的室內土工試驗及原位標准貫入試驗結果，粉土主要物理力學性質指標范圍見表1.19。

表1.19 粉土主要物理力學性質指標Table 1.19 Main index of physical and mechanical properties of silt

（2）砂類土：灕江一級階地區域內普遍分布，厚度一般為數十厘米至數米，多見粉細砂，為淺褐色－黃褐色，主要礦物成分為石英，含少量雲母碎片，其顆粒形狀呈不規則形—亞圓形，級配往往不良，且有時含有約10％以上的粘粒。濕—飽和，多為鬆散狀態—稍密狀態，由於堆積時間較短以及上覆土層厚度不大，受自重壓實程度相對較低，因此，區域內較少見中密—密實狀態的砂類土。

該層砂土有一個重要的特點是，其原位標准貫入試驗N 值往往不大，粉、細砂的標准貫入試驗錘擊數往往只有3～5擊/30 cm。若完全以查表確定其地基承載力特徵值，會得出很低的地基承載力特徵值，只有40～70 kPa左右，但根據當地的工程經驗，該層的地基承載力特徵值可以達到100 kPa，主要是考慮了該層在建築物荷載的作用下，其孔隙迅速減小，沉降能夠較快完成，承載能力得以提高的緣故。

（3）卵石：灕江一級階地區域內普遍分布，厚度一般為數米至數十米不等，且其厚度受下伏基岩面起伏的影響變化較大。卵石成分主要為砂岩，含少量石英岩、花崗岩，呈圓一次圓狀，粒徑一般為20～80 mm，最大可達100 mm，含量約50％～80％，局部有增減，往往充填物為圓礫、砂及少量粘性土。

以典型的灕江一級階地桂林市建幹路福隆園場地為例^[13]，從上至下普遍分布鬆散、稍密、中密、稍密等4種狀態的卵石層，該層的重型圓錐動力觸探試驗結果統計見表1.200

表1.20 桂林市建幹路福隆園場地卵石重型圓錐動力觸探試驗成果Table 1.20 Results of DPT for Fulongyuan Venues in Jian'gan Road,Guilin

『柒』 強夯的重錘為什麼要自動脫鉤

在建築工程的地基強夯處理施工中，經常會遇到回填土或松軟土層厚度較厚現象版(局部甚權至在10m以上)，施工時就需要使用履帶式起重機來起吊強夯柱錘至一定高度，然後讓強夯柱錘脫鉤，強夯柱錘自由落下後對地基進行加固，使得經過強夯加固的有效影響深度及深層地基承載力滿足上部建築的設計要求，以便進行下一步施工。但是由於履帶式起重機原有的脫鉤裝置是普通的掛鉤，掛鉤在鋼繩的拉動下只能作上下運動，無法傾斜，因而強夯柱錘在被吊至一定高度後其吊軸很難與掛鉤分離，既耽誤時間，又影響工作效率，安全性較差。
實用新型的目的在於提供一種在強夯柱錘被吊至設計高度後其吊軸可以自動與吊鉤分離、工作效率高、安全性好、結構簡單的新型強夯柱錘自動脫鉤裝置。
由於吊鉤的豎臂的弧線形頭部分別與支架體左銷軸和支架體右銷軸相切，因而在支架體左銷軸和支架體右銷軸作用下，吊鉤也開始傾斜，強夯柱錘的吊軸便從吊鉤的鉤臂中脫出，擊向地面，從而達到了自動脫鉤的目的。因此本實用新型具有在強夯柱錘被吊至一定高度後其吊軸可以自動與吊鉤分離、工作效率高、安全性好、結構簡單、操作容易、使用方便的優點。

『捌』 強夯法處理地基工程用什麼機械呢

1、夯錘
強夯錘錘重一般可取10～40t，底面方法多為圓形或多邊形。夯錘的質料最好為鑄鋼，如條件所限，則可用鋼板殼內填混凝土。夯錘底面宜對稱設置若干個φ250~300mm與頂面貫穿的排氣孔，以利於夯錘著地時坑底空氣活絡排出和起錘時減小坑底的吸力。錘底面積宜按土的性質承認，關於砂質土和碎石填土，選用底面積為2~4m2較為適合；關於一般第四紀粘性土建議用3~4m2；關於淤泥質土建議選用4~6m2為宜。錘底靜接地壓力值可取25～40kPa，關於細顆粒土錘底靜接地壓力宜取較小值。
2、起重機具
起重機具的起重才幹應大於1.5倍錘重，宜選用15t以上的履帶式起重機或其他專用的起重設備。當起重機噸位不行時，亦可採用加鋼支腿的方法，選用履帶式起重機時，可在臂桿端部設置輔佐門架，或選用其他安全措施，防止落錘時機架傾覆。
3、脫鉤器
選用自動脫鉤設備：拉繩一端固定在鎖柄上，另一端穿過轉向滑輪固定在臂桿底部橫軸上，當夯錘起吊到預定高度時，開鉤繩隨即拉緊，一同脫鉤設備打開，夯錘脫鉤下落。選用此設備可保證每次夯擊落距相同。脫鉤器要求有滿意強度，起吊時不發生滑鉤；脫鉤活絡，能堅持夯錘平穩下落，一同掛鉤便當、活絡。
4、推土機
運用履帶式推土機用作回填、整平夯坑。
5、檢測設備
有標准貫入、靜載荷試驗、靜力觸探或簡潔觸探等設備以及土工常規試驗儀器。

『玖』 吊鉤防鋼絲繩脫鉤裝置是什麼

吊鉤抄防鋼絲繩脫鉤裝置是吊鉤保險，即防止起吊鋼絲繩由於角度過大或掛鉤不妥時，造成起吊鋼絲繩脫鉤，吊物墜落事故的裝置。

吊鉤防鋼絲繩脫鉤裝置限制繩索滑出，用於各種起重吊鉤。

鋼絲繩防脫槽裝置是主要用以防止鋼絲繩在傳動過程中，脫離滑輪槽而造成鋼絲繩。

(9)標准貫入自動脫鉤裝置擴展閱讀：

起重吊鉤防脫繩保險裝置的包括：

抱箍、磁性體、銷軸、 棘爪、鉤頭。

起重吊鉤防脫繩保險裝置包括的特徵是：

在吊鉤上用抱箍固定一磁性體，棘爪通 過銷軸與鉤頭連接，磁力使棘爪的一端始終緊靠磁性體，另一端則緊靠鉤頭。

參考資料來源：建設工程教育網——建築施工知識：塔式起重機安全裝置