設計鋼絲剪切裝置

1. 鋼絲剪切力計算公式是什麼φ8的35鋼絲能最小承重是多少

引用「牌號=30 ；材料狀態=退火鋼 ，σb\Mpa=≥490 ，σs\Mpa=≥295 ，δ5\%=≥21 。回答者： moonf - 江湖新秀 四級 」
參考30鋼的屈服強度295Mpa（=30.1Kg、mm^2)，則8mm粗的鋼絲可承重
30.1*3.14*(8/2)^2=1512.3Kg。35鋼的屈服強度會更高點，也就是能承受1.5噸以上的重量。當然工程應用中還要考慮安全系數。「^2」表示。平方僅作參考

2. 有沒有能將全鋼鋼絲簾布取片的裝置

子午線輪胎(radial tire)：子午線輪胎是輪胎的一種結構形式，區別於斜交輪胎，拱形輪胎，調壓輪胎等。子午線輪胎的國際代號是「R」， 俗稱為「鋼絲輪胎」。特點：子午線輪胎的簾線不是相互交叉排列的，而是與外胎斷面接近平行，像地球子午線排列，簾線角度小，一般為0°，胎體簾線之間沒有維系交點，當輪胎在行駛過程中，冠部周圍應力增大，會造成周向伸張，胎體成輻射狀裂口。因此子午線輪胎的緩沖層採用接近周向排列的打交道簾線層，與胎體簾線角度成90°相交，一般為70°到78°，形成一條幾乎不能伸張的剛性環形帶，把整個輪胎固定，限制輪胎的周向變形，這個緩沖層承受整個輪胎60%到70%的內應力，成為子午線輪胎的主要受力部件，故稱之為子午線輪胎的帶束層。斜交胎的主要受力部件不在緩沖層上，其80%到90%的內應力均由胎體的簾布層承擔。由此可見，子午線輪胎帶束層設計很重要，必須具有良好的剛性，可採用多層大角度，高強度而且不易拉伸的纖維材料，如鋼絲或者芳綸纖維等。斜交輪胎：可以簡單的稱之為尼龍胎。這個概念是相對於子午線輪胎即所謂的鋼絲胎而言的特點： 斜交輪胎的胎體簾布層是由數層掛膠簾布組成，相鄰的簾布層簾線角度相同，相互交叉排列,簾布層數一般為偶數，這樣能使胎體簾布層負荷均勻分布。斜交輪胎胎冠簾線角度通常取48度到55度之間，胎冠簾線角度是指簾線與胎冠中心垂直線的夾角。簾布層分為內簾布層和外簾布層兩部分。內簾布層是胎體主要的骨架層，其特點是層數多，簾線密度較密，使胎體強度增大。外簾布層位於內簾布層與緩沖層之間起過度作用，又稱之為胎體的輔助層，其特點是層數少，通常只有兩層，簾線密度較內簾線稀疏，附膠量較多，捏著強度較高，緩沖層位於外簾布層與胎面膠之間，其結構由膠片或兩層以上掛膠簾線組成，布層的上，下或中間加貼緩沖膠層。緩沖層簾布比外簾布層的密度稀疏，掛膠厚度較厚，簾線角度等於或稍大於簾布層簾線角度，相鄰布層相互交叉排列，起寬度一般稍大或稍窄於胎冠寬度。通常載重輪胎的緩沖層採用掛膠簾布與膠片組合結構，轎車輪胎也可採用緩沖膠片作為緩沖層。現在，斜交輪胎為了在製作工藝上的簡化，提高使用效能和經濟效益，已趨於輕量化減層化。國家限制超載的方案實施以後，像雙喜等這樣的大型斜交輪胎生產商逐漸減少了高層級斜交胎的產量，低層級的輪胎載重效果不是十分樂觀，所以，小型輪胎也正逐漸走向子午化。斜交輪胎是一種傳統結構的輪胎，雖然沿用的時間很長，使用的范圍很廣，生產技術也有了一定的基礎，但由於其結構上的不合理，影響了發展，逐漸將被子午化的大潮所取代！子午線輪胎與斜交輪胎的差異簾線排列方向的區別 ? 斜交胎：胎體簾線各層間排列彼此交叉呈網狀，並與胎冠中心線周向形成一定角度35o~45o。 ? 子午胎： 胎體簾線各層間排列是相互平行呈徑向排列，與胎冠中心線周向成90o夾角。子午胎帶束層簾線由內壓引起的應力，在帶束層寬度范圍內是不均勻的。由於帶束層邊端線未固定，此部初始應力等於零，而中心部分則達最大值。隨著帶束層對胎體箍緊程度的增大，胎體簾線應力減少，冠中心最小。冠部區別 ? 斜交胎：緩沖層僅起分散外來沖擊的緩沖做用，好的路面如高速路等都可以不用。只承受10%~20%應力。（常用纖維材料做緩沖層） ? 子午胎：帶束層的作用是束縛胎體周向變形的。鋼絲簾線的角度接近周向，與胎冠中心線周向形成約12o~25o夾角。 由於帶束層簾線幾乎呈周向排列，其長度實際是保持不變的，因此，帶束層可決定輪胎形狀及輪胎部件中由內壓引起的初始應力。承受應力60%~75%。

3. 如何對鋼絲網的焊接點做剪切試驗

：為既保持鋼絲網砂漿或小直徑鋼筋網砂漿加固混凝土構件的優點，又能大幅度提高被加固構件的承載力，
提出鋼筋(大直徑)鋼絲網砂漿加固鋼筋混凝土梁的思路。進行了7 根鋼筋鋼絲網砂漿加固梁和1 根對比梁的抗彎
試驗研究，探討了加固方式和載入方式對鋼筋鋼絲網砂漿加固梁抗彎性能的影響。試驗研究表明，鋼筋鋼絲網砂
漿加固能大幅度提高被加固梁的抗彎承載力；即使在鋼絲網用量很少的情況下(施工方便)，加固梁仍具有優異的
裂縫控制和位移延性。研究還顯示，載入至屈服後卸載、再加固梁的極限承載力與一次受力梁差別很小。該文還
給出了加固梁的抗彎極限承載力的計算公式，與試驗結果吻合良好。
鋼筋混凝土梁的常用加固方法有三種：一是加
大截面法，該法費用低，但需要支模等復雜工序，
工期長，被加固構件截面積增加較大；二是粘鋼法，
該法可大幅提高承載能腐蝕，粘貼質量也難以保證；三是碳纖維復合材料
(CFRP)加固，該法由於輕質高強、施工簡便，近年
應用較為廣泛，但由於碳纖維是脆性材料，延伸率
(≤1.5%)遠小於鋼筋(≥10%)，使得加固構件的延性
較差，加固成本很高。而粘貼鋼板及碳纖維復合材
料所用的環氧樹脂為有機材料，其耐久性及耐熱耐
火性能均較差。
近年國內外學者提出並探討了鋼絲網(直徑
≤1.5mm，網絲間距≤15mm)砂漿加固混凝土構件的
方法[1―5]，與上述3 種加固方法相比具有明顯的優
勢。與加大截面法相比，該法直接將砂漿壓抹到被
加固構件表面、無需支模和大型施工機具、施工簡
便快捷、工期短、加固層薄、截面尺寸增加有限；
與粘鋼法相比，該方法成本低廉，具有更好的耐熱
耐火與耐久性能；與纖維復合材料(FRP)加固法比
較，在施工簡易程度相近的前提下，鋼絲網砂漿使
被加固構件的延性、耐久性和耐熱耐火性能明顯提
高，並顯著降低加固成本。需特別指出的是，由於
混凝土的抗滲性能隨其骨料粒徑的減小成指數關
系增加，砂漿的耐久性遠高於混凝土[6]，加之鋼絲
網優越的配筋分散性，可對大面積砂漿形成有效約
束，因此鋼絲網砂漿的耐久性和抗裂性突出。ACI
規定在腐蝕環境中(包括河海船舶)鋼絲網的砂漿保
護層厚度≥5mm 即可[7―8]，又由於在受荷時鋼絲網
砂漿表面的裂縫又細又密(裂縫間距≈網絲間距)，
可大量消耗能量，因而其延性很好。但因鋼絲截面
積小(如36 根φ1 鋼絲的截面積與1 根φ6 鋼筋相等)，
故採用鋼絲網砂漿加固混凝土梁的承載能力提高
有限，只適合加固受力較小的梁。
湖南大學尚守平等學者提出小直徑鋼筋網(d≤
8mm)砂漿加固混凝土構件的方法[9]。該方法具有鋼
絲網砂漿加固的部分優點，同時可部分地克服鋼絲
網的局限。但因截面積仍不大(如7 根φ6 鋼筋的截
面積才接近1 根φ16 鋼筋)，故被加固構件的承載能
力提高幅度仍然不大；此外由於小直徑鋼筋網在砂
漿中的配筋分散性顯著低於鋼絲網，使鋼筋網砂漿
的抗裂性和耐久性低於鋼絲網砂漿(由於鋼筋網砂
漿的耐久性尚缺少細致研究，故鋼筋網砂漿的最小
保護層厚度暫取15mm[10])。
為既保持鋼絲網或小直徑鋼筋網砂漿加固的
優點，同時又能大幅度提高被加固梁的承載力，本
文提出並探討鋼筋(大直徑)鋼絲網砂漿加固混凝土
梁的新方法。採用大直徑鋼筋可大幅度提高被加固
構件的承載力；鋼絲網砂漿薄層則既保證與大直徑
鋼筋很好地共同工作，又使被加固構件具有優越的
耐久性和延性；施工也保持相對簡易。本文用對比
試驗的方法探討鋼筋鋼絲網砂漿加固梁的抗彎性
能，共進行了7 根鋼筋鋼絲網砂漿加固梁和1 根對
比梁的抗彎試驗。
1 試件製作與試驗設備
1.1 實驗材料
受拉主筋為 12，屈服強度380.9MPa，極限強
度512.8MPa，彈性模量為2.08×105MPa；受壓筋和
箍筋為φ6。混凝土配合比為：水泥∶砂∶石子∶水=
1∶1.5∶2.41∶0.44，其立方體抗壓強度38.8MPa。
砂漿配合比為：水泥∶砂∶水=1∶2∶0.4，實測砂
漿立方體抗壓強度25.7MPa。選用鍍鋅焊接鋼絲網，
直徑1.2mm，網絲間距11mm，鋼絲屈服強度
350.2MPa，極限強度471.9MPa，彈性模量1.80×
105MPa。
1.2 試件製作與分組
共澆鋼筋混凝土梁8 根。其設計尺寸為150mm×
250mm×2300mm，截面尺寸，配筋等如圖1 所示，
梁加固方式見表1。P 為未加固的對比梁，其餘為
鋼筋鋼絲網砂漿加固梁，養護3 個月後進行第一批
加固，包括A1 梁、A2 梁和A4 梁，其它梁為養護
6 個月後再加固。A 組為一次受力梁，B 組為加固
前先預載入開裂再卸載加固的梁。
表1 梁的加固方式
Table 1 Strengthening method of RC beams
試件加固鋼筋 底面鋼絲網
分組類型截面積/mm2 層數截面積/mm2
加固前措施
加固鋼筋
端頭處理
P ― ― ― ― ― ―
A1 2 12 226 4 63.3 ―
與主筋
焊接
A2 2 12 226 2 31.7 ―
與主筋
焊接
A3 2 12 226 2 31.7 ― 與主筋焊接
A4 2 12 226 2 31.7 ― 無焊接
B1 2 12 226 2 31.7
預載至
30kN，卸載
與主筋焊接
B2 2 12 226 2 31.7
預載至
30kN，卸載
無焊接
B3 2 12 226 2 31.7
預載至鋼筋
屈服，卸載
與主筋焊接
為保證加固砂漿與原混凝土粘接牢固，不發生
滑移採取了兩個措施：首先將梁的底面及兩側面鑿
毛並清洗浮塵，在鑿毛的梁表面塗一道素水泥漿作力，但用鋼量大，鋼板易受
界面劑；其次在梁底面及兩側面間隔400mm 打入
M6 內迫壁虎膨脹螺栓起剪切銷釘的作用，同時可
用於定位壓緊加固用鋼絲網(圖1(b))。剪裁「L」型
鋼絲網片貼於樑上(圖1(b))，其中A1 梁為雙層「L」
型鋼絲網片(即梁側面兩層，底面4 層鋼絲網)，其
它構件為單層「L」型鋼絲網片，然後壓抹砂漿。
加固後梁跨中的截面尺寸為170mm×290mm。
如圖1(c)所示，A1 梁、A2 梁、A3 梁、B1 梁
和B3 梁在距支座50mm處用12mm×40mm×150mm
的鋼板將加固用鋼筋與原有縱筋焊接。
12
6＠120
100
2300
700 700 700 100
(a) 加固梁及其載入實驗示意圖
壓抹砂漿
鋼絲網
10 150 10
40
40 250
25
M6內迫
膨脹螺栓
間距400mm
原縱筋
加固鋼筋
(b) 加固梁橫截面
原縱筋
25
50
40
焊接鋼板
加固鋼筋
(c) 加固鋼筋端頭處理方式
圖1 鋼筋鋼絲網砂漿加固梁圖 /mm
Fig.1 RC beams strengthened with steel bar/wire mesh mortar
1.3 試驗載入與數據採集
採用MTS電液伺服載入系統進行三分點對稱
載入。用電阻應變片測跨中截面的混凝土、原受
拉主筋和加固鋼筋的應變(圖2(a))；用位移計測梁
跨中位移。載入初期為力控制，荷載超過100kN(P
梁為20kN)後改為位移控制載入。上述數據均用
IMP 數據採集系統以每秒一次的采樣速度自動
采 集。
梁中
(a) 梁試件應變片布置圖
截面高度
應變（μ ε）
(b) A1 梁跨中截面應變圖
應變（ μ ε ）
截面高度
(c) A4 梁跨中截面應變圖
截面高度
應變（μ ε）
(d) B2 梁跨中截面應變圖
圖2 梁試件應變片布置及典型跨中截面應變圖
Fig.2 Strain gauge arrangement diagram of RC beams and
strain diagram of typical mid-span section
2 試驗結果與討論
2.1 梁的荷載-撓度關系和破壞過程
梁的載入試驗結果和荷載-跨中撓度曲線分別
見表2 和圖3。表2 中Pcr、Py 和Pu 分別為出現可
見裂縫時的開裂荷載、屈服荷載和極限荷載；αcr、
αy、αu 分別為加固梁與對比梁3 種荷載的相對比值；
Δy、Δu 分別為屈服荷載及荷載值下降到極限荷載的
85%時跨中的撓度值。β=Δu / Δy 為位移延性比[11]。
圖4 所示是B1 梁破壞後的梁底的裂縫分布情況。
表2 試件的試驗結果
Table 2 Summary of test results
試件分組 Pcr / kN αcr Py
＃
/ kN αy Δy / mm Pu / kN αu Δu / mm β 純彎段裂縫數*
P 12.9 1.0 47.5 1.00 6.01 57.6 1.00 65.0 10.8 8
A1 101.0 7.8 144.0 3.03 8.20 149.9 2.60 92.0 11.2 28
A2 60.5 4.7 128.2 2.70 7.20 140.1 2.43 83.8 11.6 16
A3 68.5 5.3 126.2 2.66 5.71 134.1 2.33 82.9 14.5 16
A4 60.2 4.7 125.5 2.64 5.68 132.1 2.29 54.5 9.6 20
B1 47.9 3.7 124.1 2.61 4.67 131.8 2.29 60.1 12.9 15
B2 39.4 3.1 124.6 2.62 5.85 132.2 2.30 65.7 11.2 17
B3 45.0 3.5 123.9 2.61 7.51 135.2 2.35 74.9 10.0 22
註：#屈服荷載的選取按照文獻[11]確定；*此處指貫穿梁寬，寬度大於0.2mm 的裂縫數(參見圖4(b))。
圖3 荷載-跨中撓度( p-f )曲線匯總
Fig.3 Summary of load-deflection curves
(a) B1 梁底跨中裂縫
(b) 圖(a)中B1 梁底A 處的特寫圖
圖4 典型試件裂縫圖
Fig.4 Cracking modality of typical beam
抗彎承載力提高幅度較大，在實際應用時尚應注意
提高抗剪承載力，以保證加固梁仍然為強剪弱彎
構 件。
4 結論
(1) 將大直徑鋼筋和少量鋼絲網配合的鋼筋鋼
絲網砂漿加固混凝土梁，大直徑鋼筋可較大幅度提
高構件的屈服荷載和極限抗彎承載力，鋼絲網良好
的配筋分散性保證了加固梁具有優異的抗裂性能，
兩者綜合作用使得加固梁保持了良好的位移延性，
該方法施工方便。本次實驗的加固梁的開裂荷載比
對比梁提高了2 倍以上，同時加固梁位移延性比達
到10 左右。
(2) 對經載入屈服再卸載過程的原梁進行加固,
加固後梁的開裂荷載比一次受力加固梁低30%左
右，但兩者的極限抗彎承載力無明顯差別。
(3) 實驗結果表明加固層與原構件沒有發生剝
離或滑移，加固梁跨中變形基本符合平截面假定。
(4) 尚需進一步進行試驗研究探討加固鋼筋端
頭處理方法對加固梁性能的影響。
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4. 剪切鋼絲的刀具

鋼絞線也是冷拉優質高碳鋼絲捻制而成的，切割鋼絞線，10毫米直徑以下可以使用長度600-900毫米大剪子，大直徑的鋼絞線應當使用砂輪無齒鋸。刀片材質可以用9CrSi、HTYG20等

5. 剪鋼絲繩用什麼剪刀

可以用鋼絲鉗剪鋼絲繩。

鋼絲鉗可以用於掰彎及扭曲圓柱形金屬零件專及切斷金屬絲，其旁刃口也可用於切斷細屬金屬絲。表面發黑或鍍鉻和帶塑料套兩種。

它在工藝，工業，生活中都很常用到。

一般的鋼絲鉗種類比較多，大致可以分為：專業日式鋼絲鉗、VDE耐高壓鋼絲鉗（VDE就是鉗類的一級德國專業認證）、鎳鐵合金歐式鋼絲鉗、精拋美式鋼絲鉗、鎳鐵合金德式鋼絲鉗等。

使用鉗子要量力而行，不可以超負荷的使用。切忌不可在切不斷的情況下扭動鉗子，容易崩牙與損壞。

(5)設計鋼絲剪切裝置擴展閱讀

注意事項：

1、在使用鋼絲鉗過程中切勿將絕緣手柄碰傷、損傷或燒傷，並且要注意防潮；

2、為防止生銹，鉗軸要經常加油；

3、帶電操作時，手與鋼絲鉗的金屬部分保持2cm以上的距離；

4、根據不同用途，選用不同規格的鋼絲鉗；

5、不能當榔頭使用。

安全知識

1、在使用電工鋼絲鉗之前，必須檢查絕緣柄的絕緣是否完好，絕緣如果損壞，進行帶電作業時非常危險，會發生觸電事故；

2、用電工鋼絲鉗剪切帶電導線時，切勿用刀口同時剪切火線和零線，以免發生短路故障；

3、帶電工作時注意鉗頭金屬部分與帶電體的安全距離。

6. 先張法張拉端和固定端的放張方法相同嗎

摘要 在確定預應力筋張拉順序時，應考慮盡可能減少台座的傾覆力矩和偏心力，先張拉靠近台座截面重心處的預應力筋。此外，在施工中為了提高構件的抗裂性能或為了部分抵消由於應力鬆弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力筋與張拉台座之間溫度因素產生的預應力損失，張拉應力可按設計值提高5%。

7. 沒有鋼絲鉗怎麼剪斷鋼絲

如果手邊確實連錘子、鑿子、鋸子、石塊、乙炔氣、砂輪等等工具，那末你就用雙手將鋼絲連續快速向相反方向不斷折曲，直到發燙，最後斷裂。

然後用鉗子前口的齒夾緊鋼絲，輕輕的上抬或者下壓鋼絲，就可以掰斷鋼絲，不但省力，而且對鉗子沒有損壞，可以有效的延長使用壽命。另外鋼絲鉗子分絕緣和不絕緣的，在帶電操作時應該注意區分，以免被強電傷到！

用於掰彎及扭曲圓柱形金屬零件及切斷金屬絲，其旁刃口也可用於切斷細金屬絲。表面發黑或鍍鉻和帶塑料套兩種。長度(mm)：160、180、200。

一般市場上的鋼絲鉗分中和高兩個檔次，所謂檔次的劃分不是因為其質量的好壞問題，而在於製造鋼絲鉗的材質問題，而出現的檔次不同。

一般鋼絲鉗可以用鉻釩鋼、鎳鉻鋼、高碳鋼和球墨鑄鐵4種材料製作。鉻釩鋼和鎳鉻鋼的硬度高，質量好，一般用這種材質製造的鋼絲鉗可列為高檔次鋼絲鉗，高碳鋼的相對就是檔次低了點，球墨鑄鐵做的鋼絲鉗質量最次，價格最便宜。

8. 鋼絲繩怎樣正確的剪切

用細鐵絲把鋼絲繩准備切口的位置進行捆綁，捆綁兩道，切口在兩道捆綁鐵絲的中間，使用無齒鋸切割，邊切割邊給切口部位噴水降溫，高溫會造成鋼絲繩強度急劇降低，僅供參考。
國內生產鋼絲繩品種如下：
1.磷化塗層鋼絲繩（中國專利），鋼絲經錳系、鋅錳系磷化處理，鋼絲表面的耐磨性、耐蝕性全面躍升，不易磨損、不易銹蝕使鋼絲繩疲勞壽命超大幅度提高，是同結構光面鋼絲繩3倍（試驗室可比條件下），通過疲勞試驗可以驗證，全面取代各類光面鋼絲繩，也可替代先鍍後拔薄鋅層鍍鋅鋼絲繩使用（可通過鹽霧試驗檢驗耐蝕能力），使用壽命超長，單位使用成本更低，質量穩定性更佳。
2.鍍鋅鋼絲繩，包括熱鍍鋅和電鍍鋅兩種，一般熱鍍鋅鋅層厚，電鍍鋅鋅層薄
3.不銹鋼絲繩，以304或316不銹鋼為主，防腐蝕效果非常優秀但是價格昂貴
4.塗塑鋼絲繩，碳素鋼絲繩基礎上，外層塗覆聚乙烯、聚丙烯或尼龍
5.光面鋼絲繩，使用壽命短，市場需求劇減，將被磷化塗層鋼絲繩全面淘汰。
6.海洋工程系泊用鋼絲繩
7.纜索鋼絲繩
大氣環境中使用的起重機械，優選錳系磷化塗層鋼絲繩，重腐蝕環境優選熱鍍鋅—磷化雙塗層鋼絲繩，海水中優先海工鋼絲繩。采購時請注意，在購貨發票必須註明鋼絲繩名稱，如磷化塗層鋼絲繩或316不銹鋼絲繩，防範不法企業侵害自身合法權益，另外，專利產品一般在鋼絲繩外包裝上有專利號噴塗標注，質保書應有主要技術指標，如磷化膜種類和膜重（磷化膜膜重大小、耐磨性、耐蝕性等對鋼絲繩使用壽命有重要影響），僅供參考。

9. 機械設計製造及其自動化專業 畢業設計題目 汽車

★免耕精量播種機設計

★流體播種穴播排種器建模與模擬

★大棚除塵（除雪）機設計

★蔬菜播種機設計

★無人飛行噴霧機設計

★種繩捻制機設計研究

★培養料翻料攪拌機的研製

★草坪清理機理研究及清理機部件的設計

★小型玉米授粉機的設計

★飼料粉碎機設計

★折疊式接種箱的研製

★種繩捻制機模擬設計

★蘆葦收割機設計

★大棗採摘機的設計

★多物料動態精確定位模擬研究

★紙載體種繩播種技術所需原料物理機械特性研究

★免耕播種機開溝播種裝置的設計

★橋式起重機生產不安全因素發生部位及其相關信號採集的研究

★矩形熔煉爐鋼結構總體設計

★盤元鋼筋矯直機設計

★推塊式分揀機分揀系統道岔執行機構的設計

★塑料注射機液壓系統的改造

★垃圾焚燒發電設備選型資料庫及推理方法研究

★鋼坯剪切定尺機設計

★50T
精煉爐液壓系統設計

★基於微波乾燥方法的水分測量儀器的設計

★ZJ50ZPD
鑽機模擬實驗台氣控系統設計

★工業固體廢物回轉焚燒爐窯裝置設計

★4063m3
煉鐵高爐氣動開口機設計

★煉鐵廠帶式輸送機設計

★球塞氣舉往復式投球裝置設計

★鋼坯回轉台設計

★連鑄坯定尺火焰切割機設計

★摩托車減振特性的有限元分析

★塑料注射機液壓系統的改造

★翻板機設計

★基於
PLC
和變頻技術的恆壓供水系統設計

★300t
煉鋼轉爐傾動及抗扭裝置設計

★鑽井液振動篩設計及關鍵零部件疲勞設計研究

★發動機水泵軸承液壓機設計

★垃圾焚燒發電設備選型設計系統研究

★摩托車發動機
156FMI
搖臂製造工藝及工裝設計

★滾動軸承雜訊測量與研究

★ZJ50ZPD
鑽機模擬實驗台設計

★卡車大梁鑽孔翻轉台傳動系統設計

★基於微波衰減方法的水分測量儀器的設計

★高粘度采出液井口動態旋流除砂器設計

★轉爐設備生產不安全因素發生部位及其信號採集的研究

★多參量攜帶型電梯性能檢測儀

★4.5
噸齒條式推鋼機設計

★1.5×4.5
熱礦振動篩設計

★氣舉提升裝置的設計

★洗輪機設計

★專用圓形剪切機的設計與分析

★振動實驗台隔振系統分析與設計

★自控循環採油裝置—井下撈油組件設計

★振動實驗台綜合性能測試系統設計

★自動撈油絞車滾筒自動排繩器設計

★基於
VB
的平面連桿機構運動分析軟體開發

★折疊波導慢波結構的設計

★關於企業設備安全運轉體系建立的初步研究

★鋼坯推入機設計

★自動刮蠟裝置設計

★機械橫移式加熱爐出鋼機設計

★基於
VB
的平面連桿機構運動分析軟體開發

★連鑄機設備生產不安全因素信號分析處理與預報的研究

★全功能保護控制天然氣灶設計研究

★往復回轉式全平衡抽油機設計

★液壓泥炮液壓系統的改造

★鉛陽極立模鑄造系統設計

★600T
垃圾焚燒爐液壓系統設計

★絞車傳動軸扭矩儀設計

★長沖程抽汲作業井口鋼絲繩旋轉密封裝置設計

★球塞氣舉回轉式投球裝置設計

★ZJ50ZPD
鑽機模擬實驗台設計

★地下儲氣井安全裝置設計與分析

★窄帶鋼軋機
AGC
性能研究與設計

★基於自組網的
CA
系統模型研究

★連鑄機液壓系統油液污染的狀態監測與故障診斷

★農用噴霧器水泵性能測試台控制系統設計

★基於
PLC
和變頻技術的恆壓供水系統設計

★撈油絞車滾筒自動排繩器設計

★洗輪機設計

★轉爐設備生產不安全因素信號分析處理與預報的研究

★洗碗機的開發與設計

★凸輪形線參數測量儀的研究

★冷床下料裝置設計

★球團礦
CX
—
1
型圓盤造球機設計

10. 求個微調鋼絲繩長度的裝置結構

繩根據提升高度計算得出鋼絲繩長度應為945m，鋼絲繩質量1．38kg／m。因此，選擇6×19—21．5—1770一I光面交右型鋼絲繩。鋼絲繩數據如下：直徑d／mm公稱抗拉強度／MPa鋼絲直徑d／mm破斷拉力總和Q／kN21．5l7701．4328．254鋼絲繩單位質量M。／kg·m。。1．754通過計算鋼絲繩安全系數為8．3，滿足《煤礦安全規程》的要求。2．2計算選擇提升機(1)計算滾筒直徑D=80d=80×21．5=1720mmo(2)計算作用在提升機主軸上的最大靜張力。在計算提升機主軸所受的最大靜張力時，一般是重車組處於斜井最下方時靜張力為最大，在計算時發現，由於該斜井井筒傾角有變化，且懸殊較大，實際最大靜張力出現在重車組處於上段井筒的最下方，即井筒傾角為23。與9。交叉處的上方，通過計算其最大靜張力Fj=39344kN。根據以上計算選擇JK一2／20型單滾筒提升機。主要參數如下：滾筒直徑D／m滾筒寬度L／m最大靜張力[Fj]／kN速度／m·S減速比絞車質量M；／kg2．3計算選擇電動機(1)估算電機功率21．558．83．7205876N=Fj／(1O00r／j)=188．4kW(2)估算電機轉速n=60vi／rtD=707r／rain根據計算結果選擇YR138—8型繞線式電動機。其中：額定功率N。=240kw，額定電壓U。=660V，轉速n：735r／min。，根據電機轉速計算出絞車實際最大運行速度tI=3．85m／s。(3)根據以上計算結果，計算絞車中心與井筒的相對位置：井架高度H，=4m，鋼絲繩弦長L=18mm，滾筒中心至天輪中心距離L。=18m，鋼絲繩內外偏角口=1．4。。(4)系統變位質量的計算
∑tO,=n(+)+pZp+tO,t+tO,i+tO,d=26685kg(5)運動學、動力學計算計算結果如圖1所示。『＼．＼_}77等2：{．煞l3舯lg／_，，s12a7．4：fmI9J5』】．：I3扼IlFF一-』～，～』-—～i—＼～—～『～圖1提升速度圖及力圖Fig．1Promoting叩leeddialal-ddintdia儺 FI=15675NFl=15665NF2=7659NF2=7656NF3=36611NF3=36436NF4I=23094NF4I=l8390NF42=41706NF42=40786NF5=27443NF5=27304NF6=1565NF6=1519NF7= 一 6187NF7=一6193N(6)電機容量驗算通過驗算電機容量及過負荷能力均能滿足使用要求。3結語煤礦斜井提升絞車的選型設計直接影響到提升系統的安全運行，雖然選型計算有固定的公式，但在計算時應根據實際情況進行。如本例若按照重車組在斜井最下端計算，則最大靜張力F；一=10278N，比實際最大靜張力F一=39344N小3倍之多，如根據Fj一=10278N選擇鋼絲繩、提升機及電機，在實際應用中將無法運行，鋼絲繩安全系數及電機功率等都不能滿足要求。參考文獻：[1]周乃榮，嚴萬生．煤礦固定機械手冊[K]．北京：煤炭工業出版社．1986．[2]牛樹仁，陳滋平．煤礦固定機械與運輸設備[M]．北京：煤炭工業出版社，1988．[3]陳維建，齊秀麗．礦井運輸及提升設備[M]．北京：中國礦業大學出版社．1989．作者簡介：沈統謙(1965一)．江蘇徐州人．助理工程師．主要從事煤礦機電技術與管理工作，Tel：0516—891590339．E—mail：shtq~@163．COIl1．收稿日期：2006—08—