溢流装置设计

⑴ 求一套排水管网溢流污水快速处理装置设计图。考虑到快速处理、场地限制、运行费用等因素

排水管网溢流污水快速处理装置
有过的，
那对 好得很

⑵ 高层二楼卫生间预防反水可以安装溢水设施吗

高层二楼卫生间预防反水可以安装溢水设施。

装置马桶防溢器防返水作用：

1、座便器防泛溢装置，属排水领域中的冲洗阀门，为提供一种坐便器防泛溢装置，它包含有套筒，其结构要点是套筒分上下两部分。

2、该装置安装在坐便器下面瓷圈与粪管之间，向下排放时。当臭气。将套筒口牢牢堵住，防止了上泛，效果明显，特别适用于高层和多层楼房二、三楼住户。

3、坐便器防泛溢装置，包含有套筒，其特征在于套筒分上下两部分，上套筒的下端部与下套筒的上端部相连接，并通过螺钉各自与挡片相连接。

(2)溢流装置设计扩展阅读：

应用：

1、指示灯说明：

（1）电源灯：绿灯，接通电源报警器进入工作状态常亮，若按键进入20分种安静状态，绿灯则每秒闪烁一次。

（2）报警灯：红灯，当测到有水溢出时，报警灯亮起，

（3）故障灯：黄灯，故障时闪烁、按测试键时也闪烁。

2、正常报警功能：当检测到水泄漏时，报警红灯亮起，随后蜂鸣器发出“B、B、B…”的报警声，并输出相应的其他信号。

3、测试功能：按下按键5秒以上，水报警器进入测试状态，报警器开始模拟报警。红灯闪烁同时伴有黄灯闪烁（非正常报警），蜂鸣器发出“B、B、B…”的报警声，并输出其他相应的信号。

4、安静功能：在正常工作状态下，按一下按键，报警器进入20分钟的安静状态，绿灯开始闪烁。遇水时红绿灯闪烁，而不输出其他信号：如声音、机械手、无线信号。在安静状态可以拖地板或洗刷水池。

⑶ 阳极氧化槽液循环装置如何安装最合理

现在普遍氧化槽液循环系统都采用溢流装置，一般情况下在上面层的槽液温度比底层要高2-5度，从上面溢流到热交换器再从底阀抽入；视乎你的氧化槽设计情况而定,一般循环量为2次/小时，已足够。这样可以解决你的上下温差。最多不会超过2度。

⑷ 磁选机介质回收低泥煤水中跑介什么原因造成

重介选煤是目前选煤工艺中最主要的洗选方法，磁选机是回收重介质的主要设备。一般重介质选煤稀介进入磁选机的质量分数在25%左右。随着选煤厂洗选量的加大、原煤煤质的不稳定、原煤中煤泥含量的增加，进入磁选机的稀介质量分数也逐渐增大，造成选煤厂跑介问题日益严重。
一、影响磁选机回收率的主要因素
1、生产工艺
选煤厂原有设计中磁选机入料分为精煤脱介筛稀介和系统分流而出的合格介质两部分。精煤脱介筛稀介直接自流入对应的磁选机，系统分流出的合格介质部分进入集料桶由泵给入磁选机。精煤脱介筛稀介深度较低，系统分流出的合格介质深度高、密度大、含泥量高，且分流量不稳定。磁选机存在入料量和入料性质不稳定等问题，造成磁选机回收效率低，生产介耗高达2.8kg/t。
2、生产过程和管理
生产过程中，要保证磁选机正常工作，避免跑冒滴漏的发生，离不开合理的操作与管理。但由于岗位人员操作失识，导致磁选机入料管和底流管堵塞，造成磁选机工作异常，这也是回收率低的主要原因。
3、磁选机溢流装置
永磁筒式磁选机溢流装置是控制介质流流失的关键配件，其主要作用是在达到磁选机的最佳设定后，通过调节机内液位，保证溢流口有连续的液流使磁选机磁选效率提高。
原有的溢流调节装置只是在溢流口处加设一塑料薄板，事先调节好开孔度，搁置到溢流口处，尾料卸料端的水位必须控制在磁铁下10mm左右。调整水位只能调节塑料板，这样可以保证液体在流入尾矿前直接导入磁铁。当开孔度需要调节时，必须停止给料进行调节，不仅费时费力，还影响选煤生产。尤其当连续供料时，塑料板上方易积存物料，极易将塑料板堵塞，如果调节溢流口开孔度，还需停车清理积存物料，现场使用非常不便。
二、采取的主要措施
1、改进工艺
将精煤脱介筛稀介引入煤泥磁尾桶与系统分流出的合格介质在桶内混合，由泵一同给入磁选机。这样磁选机入料性质基本达到稳定。另外，在煤泥磁尾桶内增设清水管路，用于补加清水。补加清水量与桶的液位联动，实现煤泥介质桶液位平稳稳定。这样既能保证磁选机入料量的稳定，又能降低磁选机入料浓度。
2、改造溢流调节器
现场发行溢流调节器工作原理为：通过旋转不锈钢手轮使不锈钢丝绳做往复运动，带动不锈钢锥体在下水的水管口上方做上下运动，从而达到调节下水流速的目的。仪器材质均为不锈钢，可不受磁选滚筒磁力的影响，耐腐蚀且耐用，调整手轮在水面上方，调节时既简单方便又直观。
这种调节方式通过改变在下料口处锥体段的大小来改变流速，可以精确调节流量，无重复劳动，省时又省力。溢流稳定保证持续1cm的稳流层，达到调节水下流速稳定溢流的目的，有效减少跑介现象的发生。
3、岗位培训
对于职工责任心不强和生产素质低的问题，主要通过进行岗位培训的办法解决，具体实施方法为：①岗位人员实行定岗定员制，使其熟悉磁选机岗位设备及生产注意事项；②编制并下发岗点《设备操作手册》；③分批安排岗位人员到其他优秀重介选煤厂进行10d的跟班学习；④定期安排管理人员对岗位人员进行集中授课。
改造完成后，磁选尾矿带介量大幅降低，磁选机分选效果显著提高，入料连续稳定，溢流方便调节，尾矿固体磁性物质量分数不超过0.8%。全厂介质消耗由2.8kg/t降为1.6kg/t，介质回收率达到99%。磁选机回收率的提高大大降低了介耗，提高了产品煤质量，降低了生产成本。

⑸ 除氧器为什么要装溢流装置

除氧器安装溢流装置的目的是：防止在运行中大量水突然进入除氧器或监视调整不及内时造成容除氧器满水事故。安装溢流装置后，如果满水，水从溢流装置排走，避免除氧器运行失常危及设备安全。
大气式除氧器的溢流装置一般为水封筒，高压除氧器装设高水位自动放水门。

⑹ 化工原理课程设计

化工原理课程设计

题 目 乙醇-水溶液连续精馏塔优化设计

目 录

设计任务书………………………………………………………………3

英文摘要前言……………………………………………………………4

前言………………………………………………………………………4

精馏塔优化设计…………………………………………………………5

精馏塔优化设计计算……………………………………………………5

设计计算结果总表………………………………………………………22

参考文献…………………………………………………………………23

课程设计心得……………………………………………………………23

精馏塔优化设计任务书

一、设计题目
乙醇—水溶液连续精馏塔优化设计

二、设计条件
1．处理量： 15000 （吨/年）
2．料液浓度： 35 （wt%）
3．产品浓度： 93 （wt%）
4．易挥发组分回收率： 99%
5．每年实际生产时间：7200小时/年
6. 操作条件：①间接蒸汽加热；
②塔顶压强：1.03 atm（绝对压强）③进料热状况：泡点进料；

三、设计任务
a) 流程的确定与说明；
b) 塔板和塔径计算；
c) 塔盘结构设计
i. 浮阀塔盘工艺尺寸及布置简图；
ii. 流体力学验算；
iii. 塔板负荷性能图。 d) 其它
i. 加热蒸汽消耗量；
ii. 冷凝器的传热面积及冷却水的消耗量e) 有关附属设备的设计和选型，绘制精馏塔系统工艺流程图和精馏塔装配 图，编写设计说明书。
乙醇——水溶液连续精馏塔优化设计
（南华大学化学化工学院，湖南衡阳 421001）

摘要：设计一座连续浮阀塔，通过对原料，产品的要求和物性参数的确定及对主要尺寸的计算，工艺设计和附属设备结果选型设计，完成对乙醇-水精馏工艺流程和主题设备设计。

关键词：精馏塔，浮阀塔，精馏塔的附属设备。

（Department of Chemistry,University of South China,Hengyang 421001）

Abstract: The design of a continuous distillation valve column, in the material, proct requirements and the main physical parameters and to determine the size, process design and selection of equipment and design results, completion of the ethanol-water distillation process and equipment design theme.

Keywords: rectification column, valve tower, accessory equipment of the rectification column.

前 言

乙醇在工业、医药、民用等方面，都有很广泛的应用，是很重要的一种原料。在很多方面，要求乙醇有不同的纯度，有时要求纯度很高，甚至是无水乙醇，这是很有困难的，因为乙醇极具挥发性，也极具溶解性，所以，想要得到高纯度的乙醇很困难。
要想把低纯度的乙醇水溶液提升到高纯度，要用连续精馏的方法，因为乙醇和水的挥发度相差不大。精馏是多数分离过程，即同时进行多次部分汽化和部分冷凝的过程，因此可使混合液得到几乎完全的分离。化工厂中精馏操作是在直立圆形的精馏塔内进行的，塔内装有若干层塔板或充填一定高度的填料。为实现精馏分离操作，除精馏塔外，还必须从塔底引入上升蒸汽流和从塔顶引入下降液。可知，单有精馏塔还不能完成精馏操作，还必须有塔底再沸器和塔顶冷凝器，有时还要配原料液预热器、回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。
浮阀塔与20世纪50年代初期在工业上开始推广使用，由于它兼有泡罩塔和筛板塔的优点，已成为国内应用最广泛的塔型，特别是在石油、化学工业中使用最普遍。浮阀有很多种形式，但最常用的形式是F1型和V-4型。F1型浮阀的结果简单、制造方便、节省材料、性能良好，广泛应用在化工及炼油生产中，现已列入部颁标准（JB168-68）内，F1型浮阀又分轻阀和重阀两种，但一般情况下都采用重阀，只有处理量大且要求压强降很低的系统中，才用轻阀。浮阀塔具有下列优点：1、生产能力大。2、操作弹性大。3、塔板效率高。4、气体压强降及液面落差较小。5、塔的造价低。浮阀塔不宜处理易结焦或黏度大的系统，但对于黏度稍大及有一般聚合现象的系统，浮阀塔也能正常操作。

精馏塔优化设计计算

在常压连续浮阀精馏塔中精馏乙醇——水溶液，要求料液浓度为35%，产品浓度为93%，易挥发组分回收率99%。年生产能力15000吨/年
操作条件：①间接蒸汽加热
②塔顶压强：1.03atm（绝对压强）
③进料热状况：泡点进料

一 精馏流程的确定
乙醇——水溶液经预热至泡点后，用泵送入精馏塔。塔顶上升蒸气采用全冷凝后，部分回流，其余作为塔顶产品经冷却器冷却后送至贮槽。塔釜采用间接蒸汽再沸器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽。工艺流程图见图

二 塔的物料衡算
查阅文献，整理有关物性数据

⑴水和乙醇的物理性质

名称

分子式
相对分子质量
密度
20℃

沸 点
101.33kPa
℃
比热容
(20℃)
Kg/(kg.℃)
黏度
(20℃)
mPa.s
导热系数
(20℃)
/(m.℃) 表面
张力

(20℃)
N/m
水 18.02 998 100 4.183 1.005 0.599 72.8
乙醇 46.07 789 78.3 2.39 1.15 0.172 22.8

⑵常压下乙醇和水的气液平衡数据，见表
常压下乙醇—水系统t—x—y数据如表1—6所示。

表1—6 乙醇—水系统t—x—y数据
沸点t/℃ 乙醇摩尔数/% 沸点t/℃ 乙醇摩尔数/%
气相 液相 气相 液相
99.9 0.004 0.053 82 27.3 56.44
99.8 0.04 0.51 81.3 33.24 58.78
99.7 0.05 0.77 80.6 42.09 62.22
99.5 0.12 1.57 80.1 48.92 64.70
99.2 0.23 2.90 79.85 52.68 66.28
99.0 0.31 3.725 79.5 61.02 70.29
98.75 0.39 4.51 79.2 65.64 72.71
97.65 0.79 8.76 78.95 68.92 74.69
95.8 1.61 16.34 78.75 72.36 76.93
91.3 4.16 29.92 78.6 75.99 79.26
87.9 7.41 39.16 78.4 79.82 81.83
85.2 12.64 47.49 78.27 83.87 84.91
83.75 17.41 51.67 78.2 85.97 86.40
82.3 25.75 55.74 78.15 89.41 89.41

乙醇相对分子质量：46；水相对分子质量：18
25℃时的乙醇和水的混合液的表面张力与乙醇浓度之间的关系为：

式中 σ——25℃时的乙醇和水的混合液的表面张力，N／m；
x——乙醇质量分数，％。
其他温度下的表面张力可利用下式求得

式中 σ1——温度为T1时的表面张力；N／m；
σ2——温度为T2时的表面张力；N／m；
TC——混合物的临界温度，TC＝∑xiTci ，K；
xi——组分i的摩尔分数；
TCi——组分i的临界温度， K。

料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数
X==0.174
X==0.838
X==0.0039

平均摩尔质量
M=0.17446.07+（1-0.174）18.02=22.9 kg/kmol
M= 0.83846.07+ (1-0.838) 18.02=41.52kg/kmol
M=0.003946.07+（1-0.0039）18.02=18.12kg/kmol

物料衡算
已知：F==74.83
总物料衡算 F=D+W=74.83
易挥发组分物料衡算 0.838D+0.0039W=74.830.174
联立以上二式得：
D=15.25kg/kmol
W=59.57kg/kmol

三 塔板数的确定
理论塔板数的求取
⑴根据乙醇——水气液平衡表1-6，作图

⑵求最小回流比Rmin和操作回流比
因为乙醇-水物系的曲线是不正常的平衡曲线,当操作线与q线的交点尚未落到平衡线上之前,操作线已经与平衡线相切,如图g点所示. 此时恒浓区出现在g点附近, 对应的回流比为最小的回流比. 最小回流比的求法是由点a(,)向平衡线作切线，再由切线的斜率或截距求
作图可知 b=0.342 b==0.342 Rmin =1.45

由工艺条件决定 R=1.6R
故取操作回流比 R=2.32

⑶求理论板数
塔顶，进料，塔底条件下纯组分的饱和蒸气压
组分 饱和蒸气压/kpa
塔顶 进料 塔底
水 44.2 86.1 101.33
乙醇 101.3 188.5 220.0

①求平均相对挥发度
塔顶 ===2.29
进料 ==2.189
塔底 ==2.17
全塔平均相对挥发度为
===2.23
===2.17
②理论板数
由芬斯克方程式可知
N===7.96
且
由吉利兰图查的 即
解得 =14.2 （不包括再沸器）
③进料板

前已经查出 即
解得 N=6.42
故进料板为从塔顶往下的第7层理论板 即=7
总理论板层数 =14.2 （不包括再沸器）
进料板位置 =7
2、全塔效率
因为=0.17-0.616lg
根据塔顶、塔釜液组成，求塔的平均温度为，在该温度下进料液相平均粘计划经济为
=0.1740.41+（1-0.174）0.3206=0.336
=0.17-0.616lg0.336=0.462
3、实际塔板数
精馏段塔板数：
提馏段塔板数：
四、塔的工艺条件及物性数据计算

以精馏段为例：
操作压力为
塔顶压力： =1.04+103.3=104.34
若取每层塔板压强 =0.7
则进料板压力： =104.34+130.7=113.4kpa
精馏段平均操作压力 =kpa
2、温度
根据操作压力，通过泡点方程及安托因方程可得
塔顶 =78.36
进料板=95.5
=
3、平均摩尔质量
⑴ 塔顶==0.838 =0.825

= 0.83846.07+（1-0.838）18.02=41.52 kg/kmol
=0.82546.07+（1-0.825）18.02=41.15 kg/kmol
⑵ 进料板： = 0.445 =0.102
= 0.44546.07+（1-0.445）18.02=30.50 kg/kmol
=0.10246.07+（1-0.102）18.02=20.88 kg/kmol
精馏段的平均摩尔质量
= kg/kmol
= kg/kmol
4、平均密度
⑴液相密度
=
塔顶： = =796.7
进料板上 由进料板液相组成 =0.102
=
=
=924.2
故精馏段平均液相密度=
⑵气相密度
=

5、液体表面张力
=
=0.83817.8+(1-0.838)0.63=15.0
=0.10216.0+(1-0.102)0.62=2.20
=
6、液体粘度
=
=0.8380.55+(1-0.838)0.37=0.521
=0.1020.34+(1-0.102)0.29=0.295
=

以提馏段为例
平均摩尔质量
塔釜 = 0.050 =0.0039
=0.05046.07+(1-0.050)18.02=19.42 kg/kmol
=0.003946.07+(1-0.0039)18.02=18.12 kg/kmol
提馏段的平均摩尔质量
= kg/kmol
= kg/kmol
平均密度

塔釜，由塔釜液相组成 =0.0039
=0.01
=
∴ =961.5
故提馏段平均液相密度
=
⑵气相密度
==

五 精馏段气液负荷计算
V=（R+1）D=(2.32+1)15.25=50.63

== m
L=RD=2.3215.25=35.38
= m

六 提馏段气液负荷计算
V’=V=50.63
=0.382 m
L’=L+F=35.38+74.83=110.2
=0.0006 m

七 塔和塔板主要工艺尺寸计算
1塔径
首先考虑精馏段：
参考有关资料，初选板音距=0.45m
取板上液层高度=0.07m
故 -=0.45-0.07=0.38m
==0.0239
查图可得 =0.075
校核至物系表面张力为9.0mN/m时的C，即
C==0.075=0.064
=C=0.064=1.64 m/s

可取安全系数0.70，则
u=0.70=0.71.64=1.148 m/s
故 D==0.645 m
按标准，塔径圆整为0.7m，则空塔气速为0.975 m/s

2 精馏塔有效高度的计算
精馏段有效高度为
=(13-1)0.45=5.4m
提馏段有效高度为
=(20-1)0.45=8.55m
在进料孔上方在设一人孔，高为0.6m
故精馏塔有效高度为:5.4+8.55+0.6=14.55m

3 溢流装置
采用单溢流、弓形降液管
⑴ 堰长
取堰长 =0.75D
=0.750.7=0.525m
⑵ 出口堰高
=
选用平直堰，堰上液层高度由下式计算
=
近似取E=1.03,则
=0.017
故 =0.07-0.017=0.053m
⑶ 降液管的宽度与降液管的面积
由查《化工设计手册》
得 =0.17,=0.08
故 =0.17D=0.12 =0.08=0.031
停留时间 =39.9s (>5s符合要求)
⑷ 降液管底隙高度
=-0.006=0.053-0.006=0.047m
塔板布置及浮阀数目击者及排列
取阀孔动能因子 =9
孔速 ===8.07m
浮阀数 n===39(个)
取无效区宽度 =0.06m
安定区宽度 =0.07m
开孔区面积
R==0.29m
x==0.16m
故 ==0.175m
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排
取同一磺排的孔心距 a=75mm=0.075m
估算排间距h
h===0.06m

八 塔板流体力学校核
1、气相通过浮塔板的压力降，由下式

⑴ 干板阻力 ==0.027
⑵ 液层阻力 取充气系数数 =0.5,有
==0.50.07=0.035
⑶ 液体表面张力所造成阻力此项可以忽略不计。
故气体流经一层浮阀塔塔板的压力降的液柱高度为：
=0.027+0.035=0.062m
常板压降
=0.062860.59.81=523.4(<0.7K,符合设计要求)。

淹塔
为了防止淹塔现象了生，要求控制降液管中清液层高度符合，其中
由前计算知 =0.061m,按下式计算
=0.153=0.153=0.00002m
板上液层高度 =0.07m,得：
=0.062+0.07+0.00002=0.132m
取=0.5,板间距今为0.45m,=0.053m,有
=0.5(0.45+0.053)=0.252m
由此可见：<，符合要求。

雾沫夹带
由下式可知 <0.1kg液/kg气
===0.069
浮阀塔也可以考虑泛点率，参考化学工程手册。
泛点率=100%
=D-2=0.7-20.12=0.46
=-2=0.3875-20.031=0.325
式中——板上液体流经长度，m;
——板上液流面积，；
——泛点负荷系数，取0.126;
K——特性系数，取1.0.

泛点率=
=36.2% (<80%,符合要求)

九 塔板负荷性能图
1、雾沫夹带线
按泛点率=80%计
100%=80%

将上式整理得
0.039+0.626=0.0328
与分别取值获得一条直线，数据如下表。
0.00035 0.00085
0.835 0.827
2、泛液线
通过式以及式得
=
由此确定液泛线方程。
=
简化上式得关系如下

计算数据如下表。

0.00035 0.00055 0.00065 0.00085
0.8215 0.8139 0.8105 0.8040
3、液相负荷上限线
求出上限液体流量值（常数）
以降液管内停留时间=5s
则
4、漏夜线
对于型重阀，由，计算得

则
5、液相负荷下限线
去堰上液层高度=0.006m
根据计算式求的下限值

取E=1.03

经过以上流体力学性能的校核可以将精馏段塔板负荷性能图划出。如图

由塔板负荷性能图可以看出：
① 在任务规定的气液负荷下的操作点
P（0.00083，0.630）（设计点），处在适宜的操作区内。
② 塔板的气相负荷上限完全有雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。
③ 按固定的液气比，即气相上限=0.630 ，气相下限=0.209 ，求出操作弹性K，即
K==3.01
十 精馏塔的主要附属设备
1 冷凝器
（1）冷凝器的选择：强制循环式冷凝器
冷凝器置于塔下部适当位置，用泵向塔顶送回流冷凝水，在冷凝器和泵之间需设回流罐，这样可以减少台架，且便于维修、安装，造价不高。
（2）冷凝器的传热面积和冷却水的消耗量
热流体为78.36℃的93%的乙醇蒸汽，冷流体为20℃的水
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—单位时间内的传热量，J/s或W；
qm1, qm2—热、冷流体的质量流量，kg/s;

r1 ,r2—热，冷流体的汽化潜热，J/kg
r1=600 kJ/㎏ r2=775 kJ/㎏ qm1=0.153kg/s
Q=qm1r1=0.153×600000=91800J/s
Q=qm2r2=775000 qm2=91800
∴ qm2=0.12 kg/s
传热面积：
A=
==21.2
K取700W·m-2/℃
∴ A=
2 再沸器
（1）再沸器的选择：釜式再沸器
对直径较大的塔，一般将再沸器置于踏外。其管束可抽出，为保证管束浸于沸腾器液中，管束末端设溢流堰，堰外空间为出料液的缓冲区。其液面以上空间为气液分离空间。釜式再沸器的优点是气化率高，可大80%以上。
（2）加热蒸汽消耗量
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—单位时间内的传热量，J/s或W；
qm1, qm2—热、冷流体的质量流量，kg/s;
r1 ,r2—热，冷流体的汽化潜热，J/kg
∵ r1=2257 kJ/㎏ r2=1333 kJ/㎏ qm2=0.43kg/s
∴ Q=qm2r1=0.43×1333=573.2 kJ/s=2257 qm1
∴ 蒸汽消耗量qm1为0.254 kg/s

表 浮阀塔板工艺设计计算结果

序号 项目 数值
1 平均温度tm，℃ 86.93
2 平均压力Pm，kPa 108.89
3 液相流量LS，m3/s 0.00035
4 气相流量VS，m3/s 0.375
5 实际塔板数 33
6 塔径，m 0.70
7 板间距,m 0.45
8 溢流形式 单溢流
9 堰长，m 0.525
10 堰高，m 0.053
11 板上液层高度，m 0.07
12 堰上液层高度，m 0.047
13 安定区宽度，m 0.07
14 无效区宽度，m 0.06
15 开孔区面积，m2 0.175
16 阀孔直径，m 0.039
17 浮阀数 39
18 孔中心距，m 0.075
19 开孔率 0.147
20 空塔气速，m/s 0.8
21 阀孔气速，m/s 8.07
22 每层塔板压降，Pa 700
23 液沫夹带，（kg液/kg气） 0.069
24 气相负荷上限，m3/s 0.00356
25 液相负荷上限，m3/s 0.00028
26 操作弹性 3.01

参考文献

[1]陈英男、刘玉兰.常用华工单元设备的设计[M].上海：华东理工大学出版社，2005、4
[2]刘雪暖、汤景凝.化工原理课程设计[M].山东：石油大学出版社，2001、5
[3]贾绍义、柴诚敬.化工原理课程设计[M].天津：天津大学出版社，2002、8
[4]路秀林、王者相.塔设备[M].北京：化学工业出版社，2004、1
[5]王明辉.化工单元过程课程设计[M].北京：化学工业出版社，2002、6
[6]夏清、陈常贵.化工原理（上册）[M].天津：天津大学出版社，2005、1
[7]夏清、陈常贵.化工原理（下册）[M].天津：天津大学出版社，2005、1
[8]《化学工程手册》编辑委员会.化学工程手册—气液传质设备[M]。北京：化学工业出版社，1989、7
[9]刘光启、马连湘.化学化工物性参数手册[M].北京：化学工业出版社，2002
[10]贺匡国.化工容器及设备简明设计手册[M].北京：化学工业出版社，2002

课程设计心得

通过这次课程设计使我充分理解到化工原理课程的重要性和实用性，更特别是对精馏原理及其操作各方面的了解和设计，对实际单元操作设计中所涉及的个方面要注意问题都有所了解。通过这次对精馏塔的设计，不仅让我将所学的知识应用到实际中，而且对知识也是一种巩固和提升充实。在老师和同学的帮助下，及时的按要求完成了设计任务，通过这次课程设计，使我获得了很多重要的知识，同时也提高了自己的实际动手和知识的灵活运用能力。

⑺ 请问关于城市雨水渗透组合系统单体技术的研究与总结

（雨博士）答：

通过对城市雨水渗透单体技术的研究与总结，根据其适用性、应用尺度、应用层次等综合因素，针对城市屋面、道路、绿地等不同下垫面的雨水径流特点，选取合适的渗技术作为核心技术措施，并将城市雨水净化、转输技术等作为辅助技术措施，构建城市雨水渗系统，最大程度地发挥雨水渗透功能。

（1）对于屋面雨水径流，有条件的建筑屋面应采用绿色屋顶设施，增加雨水入渗量，使雨水就地消解。当建筑本身不适合建造绿色屋顶，则应选用高效虹吸雨水都，通过立管将屋面雨水排至地面，再通过植草沟、卵石沟等将来自屋面的雨水转输至下沉式绿地内进行渗透。为提高雨水渗透能力，绿地内可加设渗井，增加雨水渗透量。

（2）对于城市路面雨水径流，主要通过对硬质铺装地面的透水性改造，提高路面下渗能力，实现对径流量的消减。

将城市路面分为机动车道、非机动车道和人行步道，其中人行步道包括城市道路人行道、建筑小区人行道和广场路面等供行人走的道路。根据不同路面类型所受荷载不同。选择不同种类的透水铺装路面。通常机动车道采用透水沥青混凝土铺装路面，非机动车道选用透水水泥混凝土铺装路面，人行道一般选用植草砖铺装路面。

对于超出透水铺装渗透能力的雨水径流，可结合路面竖向设计，定向汇入周边下沉式绿地或其他雨水渗透设施，进一步入渗。雨水渗透设施应设有溢流装置，并与城市雨水管网衔接，确保过量雨水径流及时排入市政管网。

此外，由于机动车道路面雨水径流含有较多的污染物质，需经过道路两侧的植生过滤带进行截污净化后，再进入绿化带内进行下渗。

（3）城市绿地通常兼具消纳自身及周边场地雨水径流的作用。可通过绿地下沉式改造，使绿地具有渗透、滞留双重作用。也可通过将绿地表面建成凹凸不平，利用低洼处绿地滞留雨水，缓慢渗透地下。当绿地汇水面积较大时，可通过在绿地内设置渗井，或采用渗排一体化措施，增加对雨水径流的控制能力。

雨博士|城市雨水渗透系统流程图

最后

针对我国城市洪涝灾害频发，研究如何通过雨水渗透技术设施，增加雨水入渗量。并结合我国现有雨水渗透设施效率较较低的现状，指出应针对来自不同下垫面雨水径流的自身特点，因地制宜的选取雨水渗透技术，并将各项雨水渗透技术有机整合，形成针对不同下垫面雨水渗透技术体系。雨水渗透技术体系避免了因雨水渗透设施技术过于单一而造成的雨水渗透效率低下的弊端，提高了各下垫面雨水渗透能力，同时提升了城市防捞标准。

因为有我，所以会更好。建设最好的工程。

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⑻ 虹吸排水系统竣工验收需要注意哪些事项

1.在虹吸排水系统竣工验收阶段监理施工现场，重点需要检查闭水、通水试验是否合格，这将决定整个系统能否正常运行；
2.检查虹吸雨水斗周边天面及管道本身有没有出现渗漏现象，如果有，需要及时处理；
3.检查整个管道是否会有吸扁情况，这种情况的出现也会直接影响到整个系统的正常运行；
4.溢流口或溢流装置的位置、数量、标高尺寸是否符合设计要求，根据标准检查，如果有，需要重新设计。溢流口或溢流装置周围是否存在建筑垃圾等杂物，雨水口与溢流口或溢流装置之间是否能保证水流畅通无阻；屋面是否清理干净无杂物。我们需要保证溢流口、管道、屋面等等关键性的部分都是畅通无阻的，这样在有大量雨水的时候可以将这些雨水及时的排除出去，保证屋面没有积水情况；
5.需要检查使用材料是否达到标准，是否完成设计文件的全部内容，是否具有与工程实物相符合的竣工图和设计变更文件，是否有雨水斗、管材、管件和主要成品固定件的出厂质量合格证明文件，是否有主要器材的安装说明文件，中间试验和隐蔽工程验收记录是否齐全等等。

⑼ 化工原理雷诺实验中溢流装置是怎样的结构，它的作用是什么

七就是溢流装置。

提高进口前水体稳定度。

一般来说，每一个地区大学装置基本上都是不一样。

而且这个实验基本上没有成功性。