旋鎖裝置無損檢測標準是什麼

『壹』 無損探傷的標准有哪些

無損探傷的標準是在不損害或不影響被檢測對象使用性能的前提下，檢測被檢對象中是否存在缺陷或不均勻性，給出缺陷大小，位置，性質和數量等信息。

無損檢測有以下特點：

第一是具有非破壞性，因為它在做檢測時不會損害被檢測對象的使用性能；

第二具有全面性，由於檢測是非破壞性，因此必要時可對被檢測對象進行100%的全面檢測，這是破壞性檢測辦不到的；

第三具有全程性，破壞性檢測一般只適用於對原材料進行檢測，如機械工程中普遍採用的拉伸、壓縮、彎曲等，破壞性檢驗都是針對製造用原材料進行的，對於成品和在用品，除非不準備讓其繼續服役，否則是不能進行破壞性檢測的，而無損檢測因不損壞被檢測對象的使用性能。

所以，它不僅可對製造用原材料，各中間工藝環節、直至最終產成品進行全程檢測，也可對服役中的設備進行檢測。

(1)旋鎖裝置無損檢測標準是什麼擴展閱讀

無損檢測已不再是僅僅使用X 射線，包括聲、電、磁、電磁波、中子、激光等各種物理現象幾乎都被用做於了無損檢測。

譬如：超聲檢測、渦流檢測、磁粉檢測、射線檢測、滲透檢測、目視檢測、紅外檢測、微波檢測、泄漏檢測、聲發射檢測、漏磁檢測、磁記憶檢測、熱中子照相檢測、激光散斑成像檢測、光纖光柵感測技術，等等，而且還在不斷地開發和應用新的方法和技術。

一些看上去非常傳統的無損檢測方法，實際上也已經發展出了許多新技術，譬如：

射線檢測——傳統技術是：膠片射線照相（X 射線和伽馬射線）。新技術有：加速器高能X射線照相、數字射線成像（DR）、計算機射線照相（CR，類似於數碼照相）、計算機層析成像（CT）、射線衍射等等。

超聲檢測——傳統技術是：A 型超聲（A 掃描超聲，A 超）。新技術有：B 掃描超聲（B 超）、C 掃描超聲（C 超）、超聲衍射（TOFD）、相控陣超聲、共振超聲、電磁超聲、超聲導波等等。

『貳』 γ射線探傷

鉛板是吸收而不是反射
r射線的穿透力比x射線還厲害 能穿透薄鉛板的版
γ射線探傷 用的都是權功率及其微弱的涉嫌 另外 由於高穿透性和定向性 一般不會直接威脅的健康 但是長期處在這種環境之中 是否有害 要是具體情況定

一般在有在輻射環境下的工作 都有適當的補貼

另外 沒有什麼安全距離的說法 只有當量輻射量
一般補貼標准就是參照這個標準的

『叄』 超聲波探傷方法和探傷標准

金屬無損檢測與探傷標准匯編
中國機械工業標准匯編 金屬無損檢測與探傷卷（上）（第二版）

一、通用與綜合

GB/T 5616-1985 常規無損探傷應用導則
GB/T 6417-1986 金屬溶化焊焊縫缺陷分類及說明
GB/T 9445-1999 無損檢測人員資格鑒定與認證
GB/T 12469-1990 焊接質量保證鋼熔化焊接頭的要求和缺陷分類
GB/T 14693-1993 焊縫無損檢測符號
JB 4730-1994 壓力容器無損檢測
JB/T 5000.14-1998 重型機械通用技術條件 鑄鋼件無損探傷
JB/T 5000.15-1998 重型機械通用技術條件 鍛鋼件無損探傷
JB/T 7406.2-1994 試驗機術語 無損檢測儀器
JB/T 9095-1999 離心機、分離機鍛焊件常規無損探傷技術規范
二、表面方法

GB/T 5097-1985 黑光源的間接評定方法
GB/T 9443-1988 鑄鋼件滲透探傷及缺陷顯示跡痕的評級方法
GB/T 9444-1988 鑄鋼件磁粉探傷及質量評級方法
GB/T 10121-1988 鋼材塔形發紋磁粉檢驗方法
GB/T 12604.3-1990 無損檢測術語 滲透檢測
GB/T 12604.5-1990 無損檢測術語 磁粉檢測
GB/T 15147-1994 核燃料組件零部件的滲透檢驗方法
GB/T 15822-1995 磁粉探傷方法
GB/T 16673-1996 無損檢測用黑光源（UV-A）輻射的測量
GB/T 17455-1998 無損檢測 表面檢查的金相復製件技術
GB/T 18851-2002 無損檢測 滲透檢驗 標准試塊
JB/T 5391-1991 鐵路機車車輛滾動軸承零件磁粉探傷規程
JB/T 5442-1991 壓縮機重要零件的磁粉探傷
JB/T 6061-1992 焊縫磁粉檢驗方法和缺陷磁痕的分級
JB/T 6062-1992 焊縫滲透檢驗方法和缺陷跡痕的分級
JB/T 6063-1992 磁粉探傷用磁粉技術條件
JB/T 6064-1992 滲透探傷用鍍鉻試塊技術條件
JB/T 6065-1992 磁粉探傷用標准試片
JB/T 6066-1992 磁粉探傷用標准試塊
JB/T 6439-1992 閥門受壓鑄鋼件磁粉探傷檢驗
JB/T 6719-1993 內燃機進、排氣門 磁粉探傷
JB/T 6722-1993 內燃機連桿 磁粉探傷
JB/T 6729-1993 內燃機曲軸、凸輪軸 磁粉探傷
JB/T 6870-1993 旋轉磁場探傷儀 技術條件
JB/T 6902-1993 閥門鑄鋼件液體滲透探傷
JB/T 6912-1993 泵產品零件無損檢測磁粉探傷
JB/T 7411-1994 電磁軛探傷儀 技術條件
JB/T 7523-1994 滲透檢驗用材料 技術要求
JB/T 8118.3-1999 內燃機 活塞銷 磁粉探傷技術條件
JB/T 8290-1998 磁粉探傷機
JB/T 8466-1996 鍛鋼件液體滲透檢驗方法
JB/T 8468-1996 鍛鋼件磁粉檢驗方法
JB/T 8543.2-1997 泵產品零件無損檢測滲透檢測
JB/T 9213-1999 無損檢測 滲透檢查 A型對比試塊
JB/T 9216-1999 控制滲透探傷材料質量的方法
JB/T 9218-1999 滲透探傷方法
JB/T 9628-1999 汽輪機葉片 磁粉探傷方法
JB/T 9630.1-1999 汽輪機鑄鋼件 磁粉探傷及質量分級方法
JB/T 9736-1999 噴油嘴偶件、柱塞偶件、出油閥偶件 磁粉探傷方法
JB/T 9743-1999 內燃機 連桿螺栓 磁粉探傷技術條件
JB/T 9744-1999 內燃機零、部件 磁粉探傷方法
中國機械工業標准匯編 金屬無損檢測與探傷卷（中）（第二版）

三、輻射方法

GB/T 3323-1987 鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級
GB/T 4835-1984 輻射防護用攜帶式X、γ輻射劑量率儀和監測儀
GB/T 5294-2001 職業照射個人監測規范 外照射監測
GB/T 5677-1985 鑄鋼件射線照相及底片等級分類方法
GB/T 9582-1998 工業射線膠片ISO感光度和平均斜率的測定(用X和γ射線曝光)
GB/T 10252-1992 鈷-60輻照裝置的輻射防護與安全標准
GB/T 11346-1989 鋁合金鑄件X 射線照相檢驗針孔(圓形)分級
GB/T 11806-2004 放射性物質安全運輸規程
GB/T 11851-1996 壓水堆燃料棒焊縫X射線照相檢驗方法
GB/T 12469-1990 焊接質量保證鋼熔化焊接頭的要求和缺陷分類
GB/T 12604.2-1990 無損檢測術語 射線檢測
GB/T 12604.8-1995 無損檢測術語 中子檢測
GB/T 12605-1990 鋼管環縫熔化焊對接接頭射線透照工藝和質量分級
GB/T 13161-2003 直讀式個人X和γ輻射劑量當量和劑量當量率監測儀
GB/T 13653-2004 航空輪胎X射線檢測方法
GB/T 14054-1993 輻射防護用固定式X、γ輻射劑量率儀、報警裝置和監測儀
GB/T 14058-1993 γ射線探傷機
GB/T 16357-1996 工業X射線探傷放射衛生防護標准
GB/T 16363-1996 X射線防護材料屏蔽性能及檢驗方法
GB/T 16544-1996 球形儲罐γ射線全景曝光照相方法
GB/T 16757-1997 X射線防護服
GB/T 17150-1997 放射衛生防護監測規范 第1部分: 工業X射線探傷
GB/T 17589-1998 X射線計算機斷層攝影裝置影像質量保證檢測規范
GB/T 17925-1999 氣瓶對接焊縫 X射線實時成像檢測
GB/T 18043-2000 貴金屬首飾含量的無損檢測方法 X射線熒光光譜法
GB/T 18465-2001 工業γ射線探傷放射衛生防護要求
GB/T 18871-2002 電離輻射防護與輻射源安全基本標准
GB/T 19348.1-2003 無損檢測 工業射線照相膠片 第 1 部分：工業射線照相膠片系統的分類
GB/T 19348.2-2003 無損檢測 工業射線照相膠片 第 2 部分：用參考值方法控制膠片處理
JB/T 5453-1991 工業Χ射線圖像增強器 電視系統技術條件
JB/T 6440-1992 閥門受壓鑄鋼件射線照相檢驗
JB/T 7260-1994 空氣分離設備銅焊縫射線照相和質量分級
JB/T 7412-1994 固定式(移動式)工業Χ射線探傷儀
JB/T 7413-1994 攜帶式工業Χ射線探傷機
JB 7788-1995 500kv以下工業Χ射線探傷機 防護規則
JB/T 7902-1995 線型象質計
JB/T 7903-1999 工業射線照相底片觀片燈
JB/T 8543.1-1997 泵產品零件無損檢測 泵受壓鑄鋼件射線檢測方法及底片的等級分類
JB/T 8764-1998 工業探傷用Χ射線管 通用技術條件
JB/T 9215-1999 控制射線照相圖像質量的方法
JB/T 9402-1999 工業Χ射線探傷機 性能測試方法
中國機械工業標准匯編 金屬無損檢測與探傷卷（下）（第二版）

四、聲學方法

GB/T 1786-1990 鍛制圓餅超聲波檢驗方法
GB/T 2970-2004 厚鋼板超聲波檢驗方法
GB/T 3310-1999 銅合金棒材超聲波探傷方法
GB/T 4162-1991 鍛軋鋼棒超聲波檢驗方法
GB/T 5193-1985 鈦及鈦合金加工產品超聲波探傷方法
GB/T 5777-1996 無縫鋼管超聲波探傷檢驗方法
GB/T 6402-1991 鋼鍛材超聲波檢驗方法
GB/T 6519-2000 變形鋁合金產品超聲檢驗方法
GB/T 7233-1987 鑄鋼件超聲探傷及質量評級方法
GB/T 7734-2004 復合鋼板超聲波探傷方法
GB/T 7736-2001 鋼的低倍組織及缺陷超聲波檢驗法
GB/T 8361-2001 冷拉圓鋼表面超聲波探傷方法
GB/T 8651-2002 金屬板材超聲板波探傷方法
GB/T 8652-1988 變形高強度鋼超聲波檢驗方法
GB/T 11259-1999 超聲波檢驗用鋼對比試塊的製作與校驗方法
GB/T 11343-1989 接觸式超聲斜射探傷方法
GB/T 11344-1989 接觸式超聲波脈沖回波法測厚
GB/T 11345-1989 鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級
GB/T 12604.1-1990 無損檢測術語 超聲檢測
GB/T 12604.4-1990 無損檢測術語 聲發射檢測
GB/T 12969.1-1991 鈦及鈦合金管材超聲波檢驗方法
GB/T 13315-1991 鍛鋼冷軋工作輥超聲波探傷方法
GB/T 13316-1991 鑄鋼軋輥超聲波探傷方法
GB/T 15830-1995 鋼制管道對接環焊縫超聲波探傷方法和檢驗結果的分級
GB/T 18182-2000 金屬壓力容器聲發射檢測及結果評價方法
GB/T 18256-2000 焊接鋼管(埋弧焊除外) 用於確認水壓密封性的超聲波檢測方法
GB/T 18329.1-2001 滑動軸承 多層金屬滑動軸承結合強度的超聲波無損檢驗
GB/T 18694-2002 無損檢測 超聲檢驗 探頭及其聲場的表徵
GB/T 18852-2002 無損檢測 超聲檢驗 測量接觸探頭聲束特性的參考試塊和方法
JB/T 1581-1996 汽輪機、汽輪發電機轉子和主軸鍛件超聲探傷方法
JB/T 1582-1996 汽輪機葉輪鍛件超聲探傷方法
JB/T 4008-1999 液浸式超聲縱波直射探傷方法
JB/T 4010-1985 汽輪發電機用鋼制護環超聲探傷方法
JB/T 5093-1991 內燃機摩擦焊氣門超聲波探傷技術條件
JB/T 5439-1991 壓縮機球墨鑄鐵零件的超聲波探傷
JB/T 5440-1991 壓縮機鍛鋼零件的超聲波探傷
JB/T 5441-1991 壓縮機鑄鋼零件的超聲波探傷
JB/T 5754-1991 單通道聲發射檢測儀 技術條件
JB/T 6903-1993 閥門鍛鋼件超聲波檢查方法
JB/T 6916-1993 在役高壓氣瓶聲發射檢測和評定方法
JB/T 7367.1-2000 圓柱螺旋壓縮彈簧 超聲波探傷方法
JB/T 7522-1994 材料超聲速度的測量方法
JB/T 7524-1994 建築鋼結構焊縫超聲波探傷
JB/T 7602-1994 卧式內燃鍋爐T 形接頭超聲波探傷
JB/T 7667-1995 在役壓力容器聲發射檢測評定方法
JB/T 8283-1995 聲發射檢測儀器 性能測試方法
JB/T 8428-1996 校正鋼焊縫超聲波檢測儀器用標准試塊
JB/T 8467-1996 鍛鋼件超聲波探傷方法
JB/T 8931-1999 堆焊層超聲波探傷方法
JB/T 9020-1999 大型鍛造麯軸的超聲波檢驗
JB/T 9212-1999 常壓鋼質油罐焊縫超聲波探傷
JB/T 9214-1999 A型脈沖反射式超聲波系統工作性能測試方法
JB/T 9219-1999 球墨鑄鐵超聲聲速測定方法
JB/T 9630.2-1999 汽輪機鑄鋼件 超聲波探傷及質量分級方法
JB/T 9674-1999 超聲波探測瓷件內部缺陷
JB/T 10061-1999 A型脈沖反射式超聲探傷儀 通用技術條件
JB/T 10062-1999 超聲探傷用探頭 性能測試方法
JB/T 10063-1999 超聲探傷用1號標准試塊 技術條件
JB/T 10326-2002 在役發電機護環超聲波檢驗技術標准
五、電磁方法、泄漏和紅外方法

GB/T 5126-2001 鋁及鋁合金冷拉薄壁管材渦流探傷方法
GB/T 5248-1998 銅及銅合金無縫管渦流探傷方法
GB/T 7735-2004 鋼管渦流探傷檢驗方法
GB/T 11260-1996 圓鋼穿過式渦流探傷檢驗方法
GB/T 11813-1996 壓水堆核燃料棒的氦質譜檢漏
GB/T 12604.6-1990 無損檢測術語 渦流檢測
GB/T 12604.7-1995 無損檢測術語 泄漏檢測
GB/T 12604.9-1996 無損檢測術語 紅外檢測
GB/T 12606-1999 鋼管漏磁探傷方法
GB/T 12969.2-1991 鈦及鈦合金管材渦流檢驗方法
GB/T 13979-1992 氦質譜檢漏儀
GB/T 14480-1993 渦流探傷系統 性能測試方法
GB/T 15823-1995 氦泄漏檢驗
GB/T 17990-1999 圓鋼點式(線圈)渦流探傷檢驗方法

『肆』 什麼是無損檢測新技術

無損檢測技術是一門新興的綜合性應用學科!它是在不損傷被檢測對象的條件下"利用材料內部結構
異常或缺陷存在所引起的對熱#聲#光#電#磁等反應的變化"來探測各種工程材料#零部件#結構件等內部和
表面缺陷"並對缺陷的類型#性質#數量#形狀#位置#尺寸#分布及其變化作出判斷和評價!
無損檢測的目的在於定量掌握缺陷與強度的關系"評價構件的允許負荷#壽命或剩餘壽命$檢測設備%構
件&在製造和使用過程中產生的結構不完整性及缺陷情況"以便改進製造工藝"提高產品質量"及時發現故
障"保證設備安全#高效可靠地運行!
無損檢測一般有三種含義"即無損檢測!"# %!$%&』()*+,)-.』#』()-%/&#無損檢查!"0%!$%&』()*+,)-.』
0%(1』,)-$%&和無損評價!"2%!$%&』()*+,)-.』2.34+3)-$%&!目前"所說的無損檢測大多指!"#!但是"近年
已逐步從!"#和!"0向!"2過渡"也即用無損評價來代替無損檢測和無損檢查!一方面是!"2包含了
!"0和!"#$另一方面!"2還具有更廣泛的內容"它要求無損檢測工作者有更寬廣的知識面#更扎實的基
礎和更強的綜合分析能力!一般地說"!"#僅僅是檢測出缺陷$!"0則以!"#檢測結果為判定基礎"對檢
測對象的使用可能性進行判定"含有檢查的意思$而!"2則是指掌握對象的負載條件#環境條件%如斷裂力
學中預測材料的安全性及壽命等&下"對構件的完整性#可靠性及使用性能等進行綜合評價!
隨著微電子學和計算機等現代科學技術的飛速發展"無損檢測技術也得到了迅速發展!它涉及的領域
不僅局限於無損檢測和試驗"還涉及到材料的物理性質#製造工藝#產品設計#斷裂力學#數據處理#模式識別
等多種學科和專業技術領域!各種無損檢測方法的基本原理幾乎涉及到現代物理學的各個分支!據統計"
已經應用於工業現場的各種無損檢測診斷方法已達56餘種!特別是激光#紅外#微波#超聲#聲發射#工業
7#"工業內窺鏡等無損檢測診斷方法越來越被人們重視!
86世紀96年代和56年代是無損檢測技術發展的興旺時期"各種無損檢測的新方法和新技術不斷出現!
86世紀:6年代和;6年代"在無損檢測儀器的研製和改進方面得到了迅速發展和提高"並迅速走向工業現場
和向實用化發展!
金屬陶瓷管的小型輕量<射線機#<射線工業電視和圖像增強與處理裝置#安全可靠的!射線裝置和微
波直線%迴旋&加速器等都應用於工業現場!<射線#!射線和中子射線計算機輔助層析攝影技術%7#技術&
在工業無損檢測中已經得到成功地應用!黑白和彩色超聲波電視裝置"=掃描"7掃描和超聲全息成像裝置
及超聲顯微鏡"具有多種信息處理和顯示功能的多通道#全波形聲發射監測系統"以及採用自適應網路對缺
陷波形進行識別和分析的微機化智能無損檢測診斷儀器已開始應用!用於高速自動化檢測的漏磁#錄磁探
傷裝置和多頻多參量渦流測試儀"各類高速#高溫#高精度和遠距離檢測等技術和設備都獲得了迅速發展!
微型計算機在數據和圖像處理#過程自動控制等方面得到廣泛應用"使某些項目達到了在線和實時檢測的目
的!
採用機器人自動跟蹤復雜形面構件的超聲多維掃查成像系統"它能在三台微機交互控制下工作!操作
系統軟體採用模塊化結構和7>>語言"通過在中文平台下的?-%&$@(編程"實現操作系統漢化和用戶友好
的操作界面"並能對缺陷進行三維顯示和軌跡掃查!
實現復雜形面復合構件的超聲掃查成像檢測"是近年來國外復合材料構件無損檢測領域研究的前沿課
題!該系統利用現代機器人技術#自適應技術#自動控制技術#計算機技術#7A"』7AB 等技術與無損檢測技
術有機結合"能以三維7掃查圖像再現被測構件內部質量%如缺陷&信息"滿足了現代質量對無損檢測的要
第一篇#無損檢測技術綜述C
求!
復雜形面構件超聲多維掃查成像機器人"已用於飛行器多種復雜形面構件%包括金屬和非金屬材料構
件&的實時快速多維掃查成像檢測!掃查速度可達D66E』("動態掃查精度為6F6DEE"重復精度G6F6DEE!
目前"無損檢測技術正向快速化#標准化#數字化#程序化和規范化的方向發展!其中包括高靈敏度#高
可靠性#高效率的無損檢測診斷儀器和無損檢測方法"無損檢測和驗收標準的制定"無損檢測診斷操作步驟
的程序化#實施方法的規范化#缺陷判傷和評價的標准化等!另外還要進行全國統一的人員資格培訓#鑒定
和考核!可以預見"無損檢測技術在工業生產中實現質量控制#過程監控#改進工藝和提高勞動生產率等方
面都將發揮重要作用!

『伍』 無損檢測中的UT RT MT PT ET 都是什麼意思學習的時候這些有什麼不同嗎

1、UT： Ultrasonic test 超聲波探傷

超聲波探傷是利用超聲能透入金屬材料的深處，並由一截面進入另一截面時，在界面邊緣發生反射的特點來檢查零件缺陷的一種方法，當超聲波束自零件表面由探頭通至金屬內部，遇到缺陷與零件底面時就分別發生反射波，在熒光屏上形成脈沖波形，根據這些脈沖波形來判斷缺陷位置和大小。

這些方法是不同的檢測手段，學習時要分別學習，他們的理論基礎不同、檢測原理不同、檢測方法不同、檢測缺欠效果各有偏重，互為補充。

參考資料：網路-超聲波探傷網路-磁粉探傷法網路-射線檢測網路-滲透檢測網路-渦流檢測

『陸』 X射線無損探傷是什麼標准

好像沒有單獨的X射線探傷標准，只有射線探傷標准，包括γ射線的。目前常用的標專準是JB/T4730標准，還有屬GB3323標准，這樣看你在哪個行業了，生產出口產品還有執行ASME標准、歐盟標準的。

樓上說的標准，是探傷機的製造標准，不是探傷標准。

『柒』 樁基動態無損檢測法

隨著高層建築、大型工程的蓬勃興起，在地基工程中，樁基礎被廣泛地使用。樁基具有防震、抗震、承載力高、沉降量小且均勻等特點。由於樁基是建築物的持力基礎，樁基的質量對建築物的穩定性影響很大，在混凝土灌注施工過程中，常常會造成部分樁出現斷裂、縮頸、擴頸、混凝土離析和蜂窩等現象，如不及時發現和處理將是建築物的長期隱患。

傳統檢測樁基完整是採用鑽探取心法測定樁基承載力，採用靜載荷壓樁試驗。這些方法雖直觀，但均存在設備笨重、成本高、工期長、檢測數量少、隨機性大等缺陷。而且，1%的驗樁率遠遠不能評價全部樁基質量。

動態無損檢測法具有省時、省力、經濟、簡便、無損、可靠等優點。

一、樁的動測技術的發展與應用近況

1.樁的動測技術在國外的發展和應用

近十年來，國外在樁動測技術方面有兩件事值得我們關註：一是對國外廣泛應用的波動方程法測樁的承載力進行了考核；二是國外出現了另一種新的動測樁承載力的方法，叫做靜動法，並且很快得到了認可和應用。

1992年在荷蘭海牙召開的第四屆國際應力波理論在樁基中應用的會議期間，對國外廣泛應用測樁承載力的波動方程法進行了考試，共有國際上有名的10家單位參加。試樁長為11.5m，截面為0.25 m×0.25 m，參加測試單位絕大多數都採用CAPWAP的程序和PDA儀器，但是測試結果很不理想，除了一家的結果（圖2-4-1曲線B）與靜載試驗結果（圖2-4-1曲線A）較接近外，其他結果均與靜載試驗結果相差甚遠，其中最低破壞荷載為90kN，最高為510kN，而靜載試驗的破壞荷載為340kN。

由此可見，即使採用相同的儀器、相同的程序、相同的方法，由於測試人員的素質和經驗不同，也會得到不同的承載力結果，這是值得我們引以為戒的。

為了搞清CAPWAP法和PDA儀器的實際應用效果，美國聯邦高速公路管理局（FHWA）委託麻省理工學院的佩柯斯基（S.G.Paikowsky）教授進行調查，後者搜集了206根樁的動靜對比試驗，結果如圖2-4-2所示。該圖的橫坐標為貫入1英寸所需的錘擊數；縱坐標表示靜荷載試驗結果與用CAPWAP實測結果之比值。由圖示結果來看，多數情況下CAPWAP所提供的樁承載力比靜載的結果要小，但也有偏大的情況。在分析樁打入性能和樁承載力時，國外採用的軟體有多種，但較為廣泛應用的除CAPWAP程序外，還有WEAP程序和TNOWAVE程序等，但其存在的問題大致與CAPWAP程序相同。

圖2-4-1 測樁承載力對比結果圖

圖2-4-2 動靜對比試驗結果圖

2.樁的動測技術在國內的發展和應用

樁的動測技術在我國的推廣和應用，經歷了一段不平凡而且頗有特色的道路。1989年第一次在北京召開的「全國樁基動測學術交流會」，開始將樁的動測技術推廣應用於工程實踐。1995年10月正式頒布了我國行業標准《基樁低應變動力檢測規程》（JGJ／T93-95），使我國小應變動測法進入了實用推廣階段，我國的「基樁高應變動力檢測規程」（JGJ106-97）也於1997年正式頒布。總之，動力測樁的技術在我國的工程建設中已經得到愈來愈廣泛的應用。

由於動測技術的發展，許多有關樁動測的學術爭議也隨之消失。例如，用小應變激振方法能否測定樁的完整性的問題，隨著大量的工程實踐已經得到了解決。目前，全國幾乎所有動測樁單位均採用小應變激振方法來檢驗樁的完整性。至於用小應變激振方法來檢測樁的承載力問題，雖然有些人尚不能接受，但全國已有90多家單位通過了國家建築工程質量監督檢驗中心組織的考試，獲得了建設部頒發的資質證書，允許在樁基工程中應用。盡管有些單位在掌握和應用這些新技術方面還不盡人意，但至少說明了這些技術所具有的優越性和強大的生命力。

此外，我國許多學者和研究人員近年來在樁的動測方面也進行了大量研究開發工作，有些單位還研製了新的儀器和設備，已經在樁基工程中得到應用的幾種動測方法，現在也在進一步改進中。

盡管我國在動測樁的應用和研究開發方面取得了很大的成績，並且在某些方面結合我國國情還有所創新，但也要看到我們在實踐中還存在著許多問題，它們是：①有些方法實施效果不盡人意，需要改進；②某些測試儀器質量不高，不能滿足測試要求；③有的測試單位因經濟利益驅動，接受了某種動測方法本應限制使用的測試任務；④測試人員缺乏應有的經驗或素質不高，造成測試結果不佳或誤判。總之，我們應清醒地看到，樁的動測新技術還將不斷地發展，各種動測方法必須以傳統的靜載試驗作為依託，而不是相互排斥。

二、樁基的類型

目前，我國採用的樁基主要有沉管灌注樁、鑽孔灌注樁、鑽擴灌注樁、沖孔灌注樁、挖孔灌注樁、爆擴灌注樁、鋼筋混凝土預制樁、鋼樁、旋噴樁、振動碎石樁、振動擠密砂樁等類型。

樁基按受力分類可分為摩擦樁、端承樁、擴底墩型樁。摩擦樁以樁周土的摩擦力為主，樁尖支承力為輔。端承樁的樁底坐落在堅硬的基岩上，它以樁底基岩的反向支承力為主，以樁周摩擦力為輔。擴底墩型樁要求擴大樁底部的接觸面積提高支承力。

三、樁基無損檢測方法

以應力波理論為基礎的檢測樁基質量的瞬態動測法和穩態振動法使用得最廣泛。

1.瞬態動測法（錘擊法）

嵌入土中的樁基，相當於一個在阻尼介質中上端自由與下端彈性連接的彈性桿，如圖2-4-3。在樁基頂端應用錘擊的辦法施加一脈沖激振力f（t），樁將產生縱向振動而產生應力波。波沿樁身傳播至樁底部分能量反射回樁頂。若激振力足夠大，樁和樁周圍一定范圍內的土將作為一個體系產生自由振動。通過儀器接收這些波，可對樁基質量作出判斷，並推算出單樁承載力。

圖2-4-3 一維彈性桿模型

（1）反射波法

a.基本原理及波形特徵

反射波法的現場測試工作如圖2-4-4所示。利用小手錘在樁頭施加一沖擊力f（t）被激發應力波在樁身內傳播，當遇到波阻抗界面時，將產生反射波，如圖2-4-5所示。

其反射系數為

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式中：A₁、A₂為樁身截面積；ρ₁、ρ₂為介質密度；v₁、v₂為波速；R表示反射波與入射波的振幅比。這里是以廣義的波阻抗Aρv替代波阻抗ρv，它取決於波阻抗的差異和截面積的變化，反射波旅行時與平均速度及波阻抗界面的深度l有關。然後利用拾震器接收初始信號，樁身缺陷和樁底產生的反射波信號，通過儀器進行處理和分析，結合地質資料對樁的完整性和混凝土的質量作出評價。

b.樁基完整性的分析與判別

完整樁 完整樁一般指樁身混凝土膠結良好，均勻連續，抗壓強度達到設計要求的樁，它只存在一個樁底波阻抗界面，由圖2-4-6可以看出，A₁ρ₁v₁＞A₂ρ₂v₂，所以R＜0，根據入射波和反射波速度量的相位關系為同向，體現在U（t）曲線上信號為同向疊加，如圖2-4-7所示其波形特徵為一衰減振動曲線，衰減快，樁底反射波明顯，解析度高。由圖分析可得一次反射波旅行時為t，樁長為l，則平均速度為

圖2-4-4 小擾動應變力波反射法示意圖

圖2-4-5 應變波的反射與透射

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t可以從時程曲線上讀得，若知v_c或l中任一個，便可求解。若二者均未知時，常利用統計的方法或其他實驗的方法假定v_c或根據施工記錄來假定l，以求得近似解。

缺陷樁 當樁間存在缺陷，如斷裂、夾層、空洞、縮頸或擴頸時，缺陷部位的應力波傳播速度v、密度ρ或截面積A與樁身完好部位都有所不同，即存在波阻抗差異。當應力波遇到波阻抗差異界面時，將會產生反射。若根據這一反射時間計算整樁的波速，則其結果將大於完整樁時的波速。如圖2-4-8 示，樁身在l₁處斷開，Z₂相當於充氣或充泥的波阻抗，反射系數，R＜0，曲線中主要反映了l₁處多次反射波，而樁底反射不清。圖2-4-9 表示在l₁處樁產生擴頸，應力波在l₁處反射系數R＞0，入射波和反射波為反向疊加，從時程曲線不難確定擴頸和樁底位置。

圖2-4-6 樁身完好

圖2-4-7 完好樁實測波形

圖2-4-8

圖2-4-9

根據樁彈性波速度評價樁的質量 眾所周知，樁基的波速與樁身混凝土的密實程度有關。緻密的樁身，其波的傳播速度則大，鬆散的樁身，其波速則小。

對動測樁身質量分類評價，是根據不同工程和不同類型的樁基檢測和靜荷載資料對比，可從兩個方向分類評價——樁身完整性和混凝土質量：①樁身完整性包括完好樁、微縮擴頸、嚴重縮頸、大面積離析、斷樁等可以根據動測波型特徵判斷；②混凝土質量則可以根據動測樁的波速進行評價。對灌注樁採用下表2-4-1所列波速進行分類判別。

表2-4-1

（2）樁基承載力推算原理

摩擦樁承載力的計算原理

摩擦樁指樁置於松軟地層。當用重錘豎向敲擊樁周土或樁頭而被激起振動後，將在垂向作自由振動，並通過樁側摩擦力及樁尖作用力帶動樁周部分土體參予振動，形成復雜的樁—土振動體系，其裝置見圖2-4-10所示。樁及樁側參振的土體，可視作單質點振動體系，根據質量—彈簧—阻尼模式振動理論，可推導出樁基的剛度計算式。再根據剛度與承載力之間的直接相關關系，可計算出樁基的承載力。

圖2-4-10 頻率法檢測裝置示意圖

圖2-4-11 樁—土體系示意圖

計算單樁抗壓剛度 在樁—土體系振動的曲線上求出振動周期 T_z，計算出自振頻率f_z，如圖2-4-11所示。根據單自由度的質量—彈簧體系，其質量和剛度同頻率關系：ω，單樁抗壓剛度為

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式中：λ是動力修正系數，可取λ=2.365；g是重力加速度為9.81（m/s²）。

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式中：（梨形土體擴散半徑）；A———樁的橫截面積（m²）；L₀———樁的全長（m）；L———樁的入土深度（m）；r₁———樁的砼容重（kN/m³）；r₂及φ———分別為樁的下段范圍內，土的容重（kN/m³）及內摩擦角。

計算單樁臨界荷載 臨界荷載指與按靜荷載試驗測定的P—S曲線上與拐點對應的荷載。根據動靜對比關系，可得臨界荷載：

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式中μ為靜載與動測之間的比例系數。它是選取不同地質條件下各種類型的樁基，進行動靜對比試驗，通過數理統計分析求得的回歸系數。

計算單樁允許承載力（P_a）對粗長樁，特別是當樁尖以下土質遠較樁側土強時，則

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對中小樁，特別是當樁尖以下土質較樁側土弱時，則

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式中k為安全系數，一般取2.0。

2.穩態振動法（機械阻抗法）

（1）方法原理

將樁視為一維彈性體，當其受縱向穩態振動時，給定不同的邊界條件，既可求得樁的動力反映，該反映包含了材料的有關信息。研究樁的動力反映曲線可判定樁的質量和樁基的承載力。

（2）測試系統

樁的穩態激振測試系統如圖2-4-13所示。超低頻信號發生器輸出頻率5Hz～1500Hz的自動掃描正弦信號給功率放大器，由它推動樁頂中心的電磁激振器向樁施加幅值不變的動態激振力（即：激振力在激振頻率變化時，保持恆定，使樁產生穩態振動）。在樁頂和激振器之間有力感測器，它可知激振力的大小，樁頂拾振器接收樁的振動信號，經測振放大器與IBMPC/XT機相連，可進行計算並列印出成果圖件。

圖2-4-12 樁基的導納反應曲線

（3）測量信息的利用及判別樁質量的依據如果使用一定能量在樁頂進行激振，其激振力為F（ω），則樁身內產生應力波，並沿樁身向下傳播，在任何一個密度不均勻的界面上則有一部分能量反射回到樁頂，這時在樁頂用拾震器可直接測量到樁基系統的速度反應U（ω），則速度導納為：

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它決定於樁基系統的質量，阻尼系數和樁基的抗壓剛度。以頻率f為橫坐標，以速度導納絕對值為縱坐標的導納反應曲線，如圖2 4 12 所示。樁—土體系不同，導納反應曲線也有差別，速度導納曲線是判別樁基質量的重要依據。

a.樁身砼的波速v_c

由波動理論可知：

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式中：Δf是導納曲線上兩諧振峰之間的頻率差；L為樁長。

應用時根據已知樁長L和測得的Δf計算v_c，正常砼的波速v_c=3300～4500m/s，若v_c小於此范圍，說明砼的質量較差。另外，也可利用Δf和正常v_c值反算樁長L_m，質量好的樁L=L_m，若L_m＜L則反映了在深度處有質量問題。

圖2-4-13 穩態激振測試系統

b.特徵導納

所謂特徵導納是指導納頻譜曲線上振幅的幾何平均值，還可以求出特徵導納，利用實測的特徵導納與理論計算的特徵導納作比較，可判別樁基的質量。如果實測值接近理論計算值說明樁基的質量及完整性較好。

理論計算的特徵導納公式為

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式中：ρ_c是樁基質量密度；A_c為樁的截面積。

實測特徵導納表示為

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式中：ρ_max和Q_min是速度導納的最大值與最小值，由圖2-4-13中讀出。

若N_m≈N為正常樁，若N_m＞N，說明ρ_c或v_c變小（存在局部混凝土鬆散）或A_c變小（局部有縮頸）。若N_m隨頻率增高而變小，表示樁徑上大下小，也為縮頸樁。若N_m＜N，一般為擴頸樁。

c.動抗壓剛度

當樁在低頻（低於樁的固有頻率）激振時，位移較小，樁的振動可視為剛體運動或平動，此時導納曲線接近於直線，其斜率的倒數為樁的動抗壓剛度，即

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式中|U/F|和f_m為導納曲線的低頻直線段上任一點M的導納值和頻率。

動抗壓剛度的意義及用處可歸納為：K_D反映樁周土對樁柱的彈簧支承剛度，K_D值的大小與樁的承載力有一定聯系；K_D值與靜剛度K_S建立統計關系，可以評價單樁承載力，並可估計在工作荷載下樁的彈性位移。

在實際工作中，通常不易獲得理想的曲線，在測得的諧振峰中常摻雜一些假峰，為區別真假峰，尚須測定隨頻率變化的速度導納相位變化曲線，即導納譜相頻曲線。相頻曲線上的零相位點所對應的導納譜幅頻曲線上的波峰，即為有效的諧振峰。

（4）不同類型模型樁的導納譜曲線特徵

a.完整樁

幅頻曲線的低頻段與理論導納譜曲線相近似，利用相頻曲線的零相位點可准確地找出諧振峰，諧振幅間隔均勻、整齊，平均頻差為1450Hz，按公式v_c=2×L×Δf，算得波速4350m/s，屬完整正常波速。如圖2-4-14所示。

b.全斷樁

圖2-4-14 完整模型樁導納譜曲線

圖2-4-15是全斷裂模型的導納譜曲線，特點是反映全斷面的諧振峰明顯，在相頻曲線上有對應的零相位點，這是因為應力波在樁身遇到全斷面時，絕大部分能量被反射到樁頂，樁底反射效應不明顯。根據所得頻差可計算斷裂位置。測得Δf=207.5Hz，算得樁身斷裂深度I=8.6～9.6m，也與實際斷裂位置9.0m吻合。

圖2-4-15 斷裂模型樁導納譜曲線

（5）樁基完整性分析與判別

1）通過相頻曲線上的零相位點，在幅頻曲線上確定諧振峰之間的頻差Δf。對於完整樁，幅頻曲線上的各峰分布大致均勻、整齊，用Δf計算的樁身內應力波傳播的速度v′_c接近於正常混凝土的波速v_c。如果計算的樁身波速v′_c小於正常值的下限，表明樁身混凝土質量較差。如果v′_c大於正常值的上限，說明樁身中有明顯的異常存在，如果樁身出現斷裂，縮頸或擴頸，應力波在這些異常處的反射效應，使測得頻差增大。如果諧振峰很多，且有類似調制波的波形，即所謂大峰之間夾小峰時，通常，小峰之間的頻差反映樁底效應，由式v′_c=2L×Δf計算的值接近正常值，大峰之間的頻差則反映樁身異常處的反射效應。

2）異常的位置。按公式L=×Δf計算，此時v_c可選用已判明為完整樁的計算值，或取多根完整樁的平均值，取屬於異常效應的頻差。

總之，判別樁基質量的好壞要綜合利用導納譜的特徵，樁基內波的傳播速度，諧振峰之間的頻差，樁基的動抗壓剛度和特徵導納值等因素進行分析，有可能對樁的砼質量、斷樁、縮頸或擴頸位置及大小作出判斷，可以計算樁的承載力。

3.超聲波檢測法

（1）原理與適用條件

混凝土亦名砼，國內外有關砼聲學特徵的研究成果為工程界利用超聲波檢測灌注樁的質量展示了良好的前景。首先是利用砼的聲參數在樁中的分布，推斷異常的位置和幾何形態等。另外，在一定的條件下，還可以建立砼的縱波速度v_P與其單軸抗壓強度P_z之間的關系曲線。但是，砼的不同齡期、不同水灰比、鋼筋配比、骨料的品種、粒徑等因素都能對聲速產生不同程度的影響。有時，砼的強度一樣，由於骨料的品種不同、用量不同、粒徑不同造成縱波速度也不同。特別是不同工區之間原料和工藝上的差異，很難給出統一的v_P—P_z關系曲線。比較穩妥的辦法是與靜載荷壓樁試驗結合起來進行，通過對少數樁基的聲波探測和力學試驗，求得v_P—P_z關系曲線，以此來作為該工區聲波法測砼的依據。這里主要介紹利用實測樁中聲參數的分布來解析異常位置和幾何形態的方法。

（2）設備與檢測方法

設備包括發射探頭、接收探頭和聲波測量儀。對探頭的要求是：發射功率較大，接收靈敏度較高，指向角合適，有較寬的頻帶，諧振頻率為20～50kHz。其中，發射探頭的機械品質因數要高，以便獲得較高的發射效率和較高的信噪比；接收探頭的機械品質因素則希望低一些，這樣在換能過程中不致引起波形嚴重畸變，並且有較寬的接收頻帶。使用攜帶型計算機可直接進行記錄、計算和判斷異常，檢測方法如下。

1）在灌注混凝土之前，隨鋼筋籠下二至四根鍍鋅鐵導管（砼樁直徑小於800mm時，下二根；大於800mm時，下三根或四根）。分別固定在鋼筋骨架上，位置如圖2-4-16所示，上圖為俯視圖。要求樁體內的兩根鐵導管必須平行，距離誤差小於5%。導管的底部封死，接頭處內壁保持光滑，上部用木塞封住，防止導管內掉入雜物。

2）檢測時，通常是使用岩石聲波參數測定儀，按單發雙收的工作方式測砼樁的聲參數，即在一根導管內下一個發射探頭，在另一根導管內下一對接收探頭，管中注滿水作耦合介質。整個檢測的方框圖如圖2-4-17所示。全面粗測是將待測樁先按較稀的點距H，例如50～80cm，整體測一遍。主要使用參數為聲速和首波振幅，檢測過程中應注意等振幅讀聲波走時t，等增益讀首波振幅。在異常附近細測時，點距可減小到10～15cm。

（3）數據處理與解釋方法

a.異常的判斷標准

制定異常的判斷標準是聲波檢測法的重要一環，通常有兩種做法。一是根據實測資料（包括砼小樣的資料）制定判斷異常的標准；二是根據概率統計原理制定判斷異常的標准。後一種做法比較科學，但在工程實踐中發現，如不剔除或少剔除可疑數據都會漏掉異常點。劉渝等人提出的一種做法是在處理數據時，先統計數據的頻率分布，然後參考已有的聲波資料，剔除不合理的數據，人為地使參加統計的數據為正態分布，並依據概率統計的原理制定劃分異常界限的臨界值，低於此值的數據即為「異常」，可判斷該處內部有缺陷。

圖2-4-16 砼樁檢測示意圖

圖2-4-17 砼樁檢測方框圖

為防止兩根預埋管之間的距離變化引起假異常，引入距離判據，其表達式為

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圖2-4-18為判斷異常的電算程序框圖。框圖中的N為測點數，P為某點聲速出現的概率，若N·P＜1，則說明這個測點的聲速（通常為低速）在正常情況下不應出現，其聲波傳播路徑上可能有缺陷。參數K_a由單點聲速v_pi、所有測點聲速平均值以及速度均方差σ等參數求出，也可由概率P查正態分布概率表求出。

b.缺陷的詳查方法

在檢測現場，用計算機處理數據，劃分出異常帶（或點）之後，可在包括異常帶的一定深度內加密點距細測，使用方法主要有交會法和視速度——代數重構法。

交會法是將置於測量導管中的發射和接收換能器以較小的點距，如10～20cm，按「水平同步」方式及「斜同步」方式依次對異常帶測量。處理資料時，將每條射線的聲速平均值（射線行程除以首波到時）或者波振幅比標注在聲波射線圖上，如圖2-4-19所示，用來評價缺陷的性質和存在的大致范圍。

由該圖可以看出，在標高為-5.2m附近，有一低速異常，因為穿過這一區間的三條射線速度（3.67，3.4，3.83）均較低，該處縱波速度v_P，應取三條射線速度的算術平均值3.6（km／s）。這種作圖交會法簡單直觀，但卻有一定的局限性，因為這些射線在樁內並不都是近似直線傳播的，有時也會由於繞射、折射干擾而造成較大的解釋誤差。

關於視速度———代數重構法，其實就是層析成像技術中的透射層析方法，最早源於醫學中的 X射線層析成像技術。這里給出兩個圖示計算結果。圖2-4-20 的①是為使用代數重構法而將聲波透視空間離散化，圖中分成十八個網格，虛線表示聲波射線的路徑；②測定對象是一根直徑為400 mm，長5 m且在3.2 m深度上充填有爐灰渣的砼樁，圖中所示為對2.8 m至3.8 m一段用視速度———代數重構法細測的解釋成果。由圖中的等值線很容易看出爐灰渣的含量及分布情況；③是另一砼樁的視速度———代數重構法細測的解釋結果。在-2.4 m處有一水平層狀異常，應推斷為斷柱（已知是爐灰渣）。

圖2-4-18 電算程序框圖

圖2-4-19 聲波射線圖

圖2-4-20 透射層析方法示意圖

c.基樁質量的總體評價

評價混凝土灌注樁質量和力學性質的參數有：縱波平均速度v-_P、動彈性模量E_d、准抗壓強度P_m以及聲速v_pi的離散系數和出現頻率等。表2-4-2 為劉渝等根據工程實踐，參考技術文獻及規范要求，提出的混凝土質量等級的聲參量指標，可供參考。

使用岩石聲波參數測定儀器在現場只能取得縱波速度、首波幅值和聲波信號波形。

計算動彈性模量還需要橫波速度和密度等參數，這兩個參數可通過對砼小樣的測試取得。准抗壓強度P_m可以用下述兩種方法來求取，一是根據縱波速度在v_P-P_z曲線上找對應的P_z值作為P_m；二是通過公式（2.4.15）計算：

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式中：K為調整系統，根據基樁有無缺陷，缺陷的性質及大小、數據的觀測質量等因素確定；v_Pr為砼小樣的縱波速度；P_r為砼小樣的單軸抗壓強度。

利用聲波檢測法的粗測、細測和砼小樣的測試參數，參考表2-4-3的標准，可對混凝土基樁質量作出總體評價。

表2-4-2 混凝土質量等級的聲參量指標

表2-4-3

『捌』 無損檢測的檢測形式

無損檢測方法很多，據美國國家宇航局調研分析，其認為可分為六大類約70餘種。但在實際應用中比較常見的有以下幾種：
目視檢測（VT）
目視檢測，在國內實施的比較少，但在國際上非常重視的無損檢測第一階段首要方法。按照國際慣例，目視檢測要先做，以確認不會影響後面的檢驗，再接著做四大常規檢驗。例如BINDT的PCN認證，就有專門的VT1、2、3級考核，更有專門的持證要求。VT常常用於目視檢查焊縫，焊縫本身有工藝評定標准，都是可以通過目測和直接測量尺寸來做初步檢驗，發現咬邊等不合格的外觀缺陷，就要先打磨或者修整，之後才做其他深入的儀器檢測。例如焊接件表面和鑄件表面較多VT做的比較多，而鍛件就很少，並且其檢查標準是基本相符的。
射線照相法（RT）
是指用X射線或γ射線穿透試件，以膠片作為記錄信息的器材的無損檢測方法，該方法是最基本的，應用最廣泛的一種非破壞性檢驗方法。
原理：射線能穿透肉眼無法穿透的物質使膠片感光，當X射線或r射線照射膠片時，與普通光線一樣，能使膠片乳劑層中的鹵化銀產生潛影，由於不同密度的物質對射線的吸收系數不同，照射到膠片各處的射線強度也就會產生差異，便可根據暗室處理後的底片各處黑度差來判別缺陷。
總的來說，RT的定性更准確，有可供長期保存的直觀圖像，總體成本相對較高，而且射線對人體有害，檢驗速度會較慢。
超聲波檢測（UT）
原理：通過超聲波與試件相互作用，就反射、透射和散射的波進行研究，對試件進行宏觀缺陷檢測、幾何特性測量、組織結構和力學性能變化的檢測和表徵，並進而對其特定應用性進行評價的技術。
適用於金屬、非金屬和復合材料等多種試件的無損檢測；可對較大厚度范圍內的試件內部缺陷進行檢測。如對金屬材料，可檢測厚度為1～2mm的薄壁管材和板材，也可檢測幾米長的鋼鍛件；而且缺陷定位較准確，對面積型缺陷的檢出率較高；靈敏度高，可檢測試件內部尺寸很小的缺陷；並且檢測成本低、速度快，設備輕便，對人體及環境無害，現場使用較方便。
但其對具有復雜形狀或不規則外形的試件進行超聲檢測有困難；並且缺陷的位置、取向和形狀以及材質和晶粒度都對檢測結果有一定影響，檢測結果也無直接見證記錄。
磁粉檢測（MT）
原理：鐵磁性材料和工件被磁化後，由於不連續性的存在，使工件表面和近表面的磁力線發生局部畸變而產生漏磁場，吸附施加在工件表面的磁粉，形成在合適光照下目視可見的磁痕，從而顯示出不連續性的位置、形狀和大小。
適用性和局限性：
磁粉探傷適用於檢測鐵磁性材料表面和近表面尺寸很小、間隙極窄（如可檢測出長0.1mm、寬為微米級的裂紋）目視難以看出的不連續性；也可對原材料、半成品、成品工件和在役的零部件檢測，還可對板材、型材、管材、棒材、焊接件、鑄鋼件及鍛鋼件進行檢測，可發現裂紋、夾雜、發紋、白點、折疊、冷隔和疏鬆等缺陷。
但磁粉檢測不能檢測奧氏體不銹鋼材料和用奧氏體不銹鋼焊條焊接的焊縫，也不能檢測銅、鋁、鎂、鈦等非磁性材料。對於表面淺的劃傷、埋藏較深的孔洞和與工件表面夾角小於20°的分層和折疊難以發現。
滲透檢測（PT）
原理：零件表面被施塗含有熒光染料或著色染料的滲透劑後，在毛細管作用下，經過一段時間，滲透液可以滲透進表面開口缺陷中；經去除零件表面多餘的滲透液後，再在零件表面施塗顯像劑，同樣，在毛細管的作用下，顯像劑將吸引缺陷中保留的滲透液，滲透液回滲到顯像劑中，在一定的光源下（紫外線光或白光），缺陷處的滲透液痕跡被現實，（黃綠色熒光或鮮艷紅色），從而探測出缺陷的形貌及分布狀態。
優點及局限性：
滲透檢測可檢測各種材料，金屬、非金屬材料；磁性、非磁性材料；焊接、鍛造、軋制等加工方式；具有較高的靈敏度（可發現0.1μm寬缺陷），同時顯示直觀、操作方便、檢測費用低。
但它只能檢出表面開口的缺陷，不適於檢查多孔性疏鬆材料製成的工件和表面粗糙的工件；只能檢出缺陷的表面分布，難以確定缺陷的實際深度，因而很難對缺陷做出定量評價，檢出結果受操作者的影響也較大。
渦流檢測（ECT）
原理：將通有交流電的線圈置於待測的金屬板上或套在待測的金屬管外。這時線圈內及其附近將產生交變磁場，使試件中產生呈旋渦狀的感應交變電流，稱為渦流。渦流的分布和大小，除與線圈的形狀和尺寸、交流電流的大小和頻率等有關外，還取決於試件的電導率、磁導率、形狀和尺寸、與線圈的距離以及表面有無裂紋缺陷等。因而，在保持其他因素相對不變的條件下，用一探測線圈測量渦流所引起的磁場變化，可推知試件中渦流的大小和相位變化，進而獲得有關電導率、缺陷、材質狀況和其他物理量（如形狀、尺寸等)的變化或缺陷存在等信息。但由於渦流是交變電流，具有集膚效應，所檢測到的信息僅能反映試件表面或近表面處的情況。
應用：按試件的形狀和檢測目的的不同，可採用不同形式的線圈，通常有穿過式、探頭式和插入式線圈3種。穿過式線圈用來檢測管材、棒材和線材，它的內徑略大於被檢物件，使用時使被檢物體以一定的速度在線圈內通過，可發現裂紋、夾雜、凹坑等缺陷。探頭式線圈適用於對試件進行局部探測。應用時線圈置於金屬板、管或其他零件上，可檢查飛機起落撐桿內筒上和渦輪發動機葉片上的疲勞裂紋等。插入式線圈也稱內部探頭，放在管子或零件的孔內用來作內壁檢測，可用於檢查各種管道內壁的腐蝕程度等。為了提高檢測靈敏度，探頭式和插入式線圈大多裝有磁芯。渦流法主要用於生產線上的金屬管、棒、線的快速檢測以及大批量零件如軸承鋼球、汽門等的探傷（這時除渦流儀器外尚須配備自動裝卸和傳送的機械裝置）、材質分選和硬度測量，也可用來測量鍍層和塗膜的厚度。
優缺點：渦流檢測時線圈不需與被測物直接接觸，可進行高速檢測，易於實現自動化，但不適用於形狀復雜的零件，而且只能檢測導電材料的表面和近表面缺陷，檢測結果也易於受到材料本身及其他因素的干擾。
聲發射（AE）
通過接收和分析材料的聲發射信號來評定材料性能或結構完整性的無損檢測方法。材料中因裂縫擴展、塑性變形或相變等引起應變能快速釋放而產生的應力波現象稱為聲發射。1950年聯邦德國J.凱澤對金屬中的聲發射現象進行了系統的研究。1964年美國首先將聲發射檢測技術應用於火箭發動機殼體的質量檢驗並取得成功。此後，聲發射檢測方法獲得迅速發展。這是一種新增的無損檢測方法，通過材料內部的裂紋擴張等發出的聲音進行檢測。主要用於檢測在用設備、器件的缺陷即缺陷發展情況，以判斷其良好性。
聲發射技術的應用已較廣泛。可以用聲發射鑒定不同范性變形的類型，研究斷裂過程並區分斷裂方式，檢測出小於 0.01mm長的裂紋擴展,研究應力腐蝕斷裂和氫脆，檢測馬氏體相變，評價表面化學熱處理滲層的脆性，以及監視焊後裂紋產生和擴展等等。在工業生產中，聲發射技術已用於壓力容器、鍋爐、管道和火箭發動機殼體等大型構件的水壓檢驗，評定缺陷的危險性等級，作出實時報警。在生產過程中，用PXWAE聲發射技術可以連續監視高壓容器、核反應堆容器和海底採油裝置等構件的完整性。聲發射技術還應用於測量固體火箭發動機火葯的燃燒速度和研究燃燒過程，檢測滲漏，研究岩石的斷裂，監視礦井的崩塌，並預報礦井的安全性。
超聲波衍射時差法（TOFD）
TOFD技術於20世紀70年代由英國哈威爾的國家無損檢測中心Silk博士首先提出，其原理源於silk博士對裂紋尖端衍射信號的研究。在同一時期我國中科院也檢測出了裂紋尖端衍射信號，發展出一套裂紋測高的工藝方法，但並未發展出現在通行的TOFD檢測技術。TOFD技術首先是一種檢測方法，但能滿足這種檢測方法要求的儀器卻遲遲未能問世。詳細情況在下一部分內容進行講解。TOFD要求探頭接收微弱的衍射波時達到足夠的信噪比，儀器可全程記錄A掃波形、形成D掃描圖譜，並且可用解三角形的方法將A掃時間值換算成深度值。而同一時期工業探傷的技術水平沒能達到可滿足這些技術要求的水平。直到20實際90年代，計算機技術的發展使得數字化超聲探傷儀發展成熟後，研製便攜、成本可接受的TOFD檢測儀才成為可能。但即便如此，TOFD儀器與普通A超儀器之間還是存在很大技術差別。是一種依靠從待檢試件內部結構（主要是指缺陷）的「端角」和「端點」處得到的衍射能量來檢測缺陷的方法，用於缺陷的檢測、定量和定位。
非常規檢測方法
除以上指出的八種，還有以下三種非常規檢測方法值得注意：泄漏檢測 Leak Testing（縮寫LT）；相控陣檢測Phased Array（縮寫PA）；導波檢測Guided Wave Testing；

『玖』 ASME標准

ASME標准中文版

ASME B16.20-1993 管法蘭用環連接式.螺旋纏繞式及夾套式金屬墊片 ASME B16.21-1992 管法蘭用非金屬平墊片
ASME SECTION-I ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅰ卷 動力鍋爐建造規范2004版+05+06增補 ASME SECTION-II A ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅱ卷 A篇 鐵基材料2004版+05+06增補
ASME SECTION-II B ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅱ卷 B篇 非鐵基材料2004版+05+06增補
ASME SECTION-II C ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅱ卷C篇 焊條焊絲及填充材料2004版+05+06增補ASME SECTION-II D ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅱ卷 D篇 材料性能2004版+05+06增補 ASME SECTION-IV ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅳ卷 採暖鍋爐建造規范2004版+05+06增補 ASME SECTION-V ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅴ卷 無損檢測2004版+05+06增補
ASME SECTION-III NB 1995版ASME規范 Ⅲ卷 核動力裝置設備製造准則 一冊NB分卷 一級設備 ASME SECTION-III NC 1995版ASME規范 Ⅲ卷 核動力裝置設備製造准則 一冊NC分卷 二級設備 ASME SECTION-III NCA ASME規范Ⅲ卷(89版) 核動力設備建造規則NCA卷 一冊與第二冊之總要求 ASME SECTION-III ND 1995版ASME規范 Ⅲ卷 核動力裝置設備製造准則 一冊ND分卷 三級設備
ASME SECTION-III NF 1995版ASME規范 Ⅲ卷 核動力裝置設備製造准則 一冊NF分卷 設備支承結構ASME SECTION-IX ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅸ卷 焊接及釺焊評定標准2004版+05+06增補
ASME SECTION-VI ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅵ卷 採暖鍋爐維護和運行推薦規則2004版+05+06增補ASME SECTION-VII ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅶ卷 動力鍋爐維護推薦導則 05年版
ASME SECTION-VIII-1 ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅷ卷1壓力容器建造規則2004版+05+06增補 ASME SECTION-VIII-2 ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅷ卷2壓力容器另一規則2004版+05+06增補
ASME SECTION-VIII-3 ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅷ卷3高壓容器建造另一規則2004版+05+06增補 ASME SECTION-XII ASME鍋爐及壓力容器規范第Ⅻ卷 運輸罐的建造和連續使用規則2004版+05+06增補CODE CASES 規范案例 2004年版
TCED 41001-2000 ASME 壓力容器規范實施導則 ASME B31.1-2004版 動力管道
ASME B31.3-2004版 工藝管道
ASME規范壓力管道及管件B31、B16系列 標准(上冊)含5個標准 1.ASME B31.4-1998版 液態烴和其他液體管線輸送系統 2.ASME B31.5-1992(R1994) 製冷管道
3.ASME B31.8-1999版 輸氣和配氣管道系統 4.ASME B31.9-1996版 建築管道規范
5.ASME B31.11a-1989(R1998)版 漿液輸送管道系統
ASME B31G-1991版 確定已腐蝕管線剩餘強度的手冊 (對ASME B31壓力管道規范的補充文件)
ASME規范壓力管道及管件B31、B16系列標准(下冊)含10個標准 1.ASME B16.1-1998版 鑄鐵管法蘭和法蘭管件(25、125和250磅級) 2.ASME B16.3-1998版 可鍛鑄鐵螺紋管件(150和300磅級) 3.ASME B16.4-1998版 灰鑄鐵螺紋管件(125和250磅級) 4.ASME B16.9-1993版 工廠製造的鍛鋼對焊管件 5.ASME B16.10-1992版 閥門的面至面和端至端尺寸 6.ASME B16.11-1996版 承插焊式和螺紋式鍛造管件
7.ASME B16.14-1991版 鋼鐵管螺紋管堵、內外螺絲和鎖緊螺母
8.ASME B16.28-1994版 鍛軋鋼制對接焊小彎頭半徑彎頭和180度彎頭 9.ASME B18.2.1a-1999版 方頭及六角頭螺栓和螺釘 10.ASME PTC25-1994 壓力泄放裝置 性能試驗規范
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ASME B1.1-2003版 統一英制螺紋 （16開 中文版）
ASME B1.3M-1992(R2001)版 螺紋尺寸驗收的檢測體系—英寸和米制螺紋(UN、UNR、UNJ、M和MJ) ASME B1.5-1997版 愛克母(ACME)螺紋
ANSI/ASME B1.7M-1984(R2001)版 螺紋的術語、定義和字母符號 ASME B1.8-1988(R1994)版 矮牙愛克母螺紋 ASME B1.12-1987(R1998)版 5級過盈配合螺紋 ASME B1.13M-2005版 M形米制螺紋
ANSI/ASME B1.20.1-1983(R2001)版 通用管螺紋
ASME B1.20.3-1976(R1998)版 干密封管螺紋(英制)
ASME B1.20.5-1991(R1998)版 干密封管螺紋的檢測(英制) ASME B1.20.7-1991(R1998)版 軟管接頭螺紋(英制) ASME B4.3-1978(R1999)版 米制尺寸產品通用公差 ASME B16.5-2003版 管法蘭和法蘭管件
ASME B16.9-2003版 工廠製造的鍛軋制對焊管配件
ASME B16.10-2000(R2003)版 閥門的面對面和端至端的尺寸 ASME B16.11-2005 承插焊式和螺紋式鍛造管件
ASME B16.15-1985(R1994)版 鑄青銅螺紋管配件(125和250磅級) ASME B16.18-1984(R1994)版 鑄銅合金釺焊接頭受壓管配件
ASME B16.20a-2000版 管道法蘭用環墊式、螺旋纏繞式和夾層式金屬墊片 ASME B16.21-2005版 管法蘭用非金屬平墊片
ASME B16.22-2001版 鍛壓銅和銅合金釺焊連接壓力管配件 ASME B16.24-2001版 鑄銅合金管法蘭和法蘭連接管配件
ASME B16.25-2003版 對焊端部
ASME B16.33-2002版 壓力在125psi以下燃氣系統用手動金屬制燃氣閥門(規格從NPS1/2至NPS2) ASME B16.34a-2004版 法蘭、螺紋和焊接端連接的閥門 ASME B16.36-1996版 孔板法蘭 （
ASME B16.38-1985(R1994)版 氣體分配用大金屬閥
ASME B16.39-1998版 可鍛鑄鐵螺紋端管套節150、250和300磅級 ASME B16.40-1985(R1994)版 氣體分配系統中手動熱塑切斷器和閥門 ASME B16.42-1998版 球墨鑄鐵管法蘭和法蘭連接管配件 ASME B16.44a-1997版 室內管道系統用手動操作金屬氣閥 ASME B16.47a-1998版 大直徑管鋼製法蘭(NPS 26~NPS 60) ASME B16.48-1997版 鋼制管線盲板
ASME B18.15-1985(R2003)版 鍛制吊環螺栓
ASME B18.2.2-1987(R2005)版 方螺母和六角螺母(英制系列) ASME B18.2.3.2M-2005版 米製成型加工六角頭螺釘
ASME B18系列標准合訂本 含25個標准，也可以單個標准訂購 1.ASME B18.2.3.1M-1999版 米制六角頭螺釘
2.ASME B18.2.3.2M-79(R1995)版 米製成型加工六角頭螺釘 3.ASME B18.2.3.3M-79(R2001)版 米制大六角頭螺釘 4.ASME B18.2.3.4M-2001版 米制六角頭法蘭面螺釘 5.ASME B18.2.3.5M-79(R2001)版 米制六角頭螺栓 6.ASME B18.2.3.6M-79(R2001)版 米制厚六角頭螺栓 7.ASME B18.2.3.7M-79(R2001)版 米制大六角頭結構螺栓 8.ASME B18.2.3.8M-81(R1999)版 米制六角頭尖端阻滯螺釘 9.ASME B18.2.3.9M-2001版 米制大六角頭法蘭面螺釘
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10.ASME B18.2.3.10M-1996版 方頭螺栓(米制系列) 1.ASME B18.2.4.1M-2002版 米制六角螺母-類型1 12.ASME B18.2.4.2M-2005版 米制六角螺母-類型2 13.ASME B18.2.4.3M-79(R2001)版 米制六角開槽螺母 14.ASME B18.2.4.4M-82(R1999)版 米制六角法蘭面螺母 15.ASME B18.2.4.5M-79(R1998)版 米制六角形壓緊螺母 16.ASME B18.2.4.6M-79(R1998)版 米制厚六角形螺母 17.ASME B18.5-90(R1998)版 圓頭螺栓(英制系列) 18.ASME B18.5.2.1M-1996 (R2001) 米制圓頭短方頸螺栓 19.ASME B18.5.2.2M-82(R2000) 米制圓頭方頸螺栓 20.ASME B18.5.2.3M-90(R1998)版 大圓頭方頸螺栓 2.ASME B18.9-1996版 農用防松螺栓(英制系列) 22.ASME B18.10-82(R2000)版 軌道螺栓和螺母
23.ASME B18.13a-1998版 螺釘和墊圈組件-
24.ASME B18.16.1M-79(R2001)版 有效力矩型鋼質米制六角鎖緊螺母和六角法蘭面鎖緊螺母的力學和性能要求
25.ASME B18.16.2M-79(R2001)版 有效力矩型鋼質米制六角鎖緊螺母和六角法蘭面鎖緊螺母的扭轉拉伸試驗要求
ASME B18.29.1-1993(R2002)版 螺旋盤繞螺紋內插件—自由旋入和螺釘鎖緊(英制系列) ASME B31.4-2006版 液態烴和其他液體管線輸送系統 ASME B31.8S-2004版 輸氣管道的管理系統完整性 ASME B31.9-2004版 建築管道規范
ASME B36.10M-2004版 焊接和無縫軋制鋼管 ASME B36.19M-2004版 不銹鋼鋼管
ASME B46.1-2002版 表面結構特徵(表面粗糙度、波浪度及形態) ASME B73.1-2001版 化學流程用卧式軸向吸入離心泵技術規范 ASME B73.2M-1991(R1999)版 化學過程用立式管道離心泵技術規范 ASME B107.46-1998版 螺柱、螺釘和管道提取器：安全要求 ISO,ASME,ASTM,DIN, JIS 國外管道法蘭用密封墊片標准匯編

『拾』 不銹鋼板超聲波探傷有哪些執行標准分別是哪些

超聲波檢測國家標准總匯

GB 3947-83 聲學名詞術語
GB/T1786-1990 鍛制園並的超聲波探傷方法 GB/T 2108-1980 薄鋼板蘭姆波探傷方法 GB/T2970-2004 厚鋼板超聲波檢驗方法 GB/T3310-1999
銅合金棒材超聲波探傷方法
GB/T3389.2-1999 壓電陶瓷材料性能測試方法縱向壓電應變常數d33的靜態測試 GB/T4162-1991 鍛軋鋼棒超聲波檢驗方法
GB/T 4163-1984 不銹鋼管超聲波探傷方法(NDT,86-10)
GB/T5193-1985 鈦及鈦合金加工產品(橫截面厚度≥13mm)超聲波探傷方法(NDT,89-11)(eqv AMS 2631)
GB/T5777-1996 無縫鋼管超聲波探傷檢驗方法(eqv ISO9303:1989) GB/T6402-1991 鋼鍛件超聲波檢驗方法
GB/T6427-1999 壓電陶瓷振子頻率溫度穩定性的測試方法 GB/T6519-2000 變形鋁合金產品超聲波檢驗方法
GB/T7233-1987 鑄鋼件超聲探傷及質量評級方法(NDT,89-9) GB/T7734-2004 復合鋼板超聲波檢驗方法
GB/T7736-2001 鋼的低倍組織及缺陷超聲波檢驗法(取代YB898-77) GB/T8361-2001 冷拉園鋼表面超聲波探傷方法(NDT,91-1) GB/T8651-2002 金屬板材超聲板波探傷方法
GB/T8652-1988 變形高強度鋼超聲波檢驗方法(NDT,90-2)
GB/T11259-1999 超聲波檢驗用鋼制對比試塊的製作與校驗方法(eqv ASTME428-92) GB/T11343-1989 接觸式超聲斜射探傷方法(WSTS,91-4) GB/T11344-1989 接觸式超聲波脈沖回波法測厚
GB/T11345-1989 鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果的分級(WSTS,91-2～3) GB/T 12604.1-2005 無損檢測術語 超聲檢測 代替JB3111-82 GB/T12604.1-1990
GB/T 12604.4-2005
無損檢測術語 聲發射檢測 代替JB3111-82 GB/T12604.4-1990
GB/T12969.1-1991 鈦及鈦合金管材超聲波檢驗方法 GB/T13315-1991 鍛鋼冷軋工作輥超聲波探傷方法 GB/T13316-1991 鑄鋼軋輥超聲波探傷方法
GB/T15830-1995
鋼制管道對接環焊縫超聲波探傷方法和檢驗結果分級
GB/T18182-2000 金屬壓力容器聲發射檢測及結果評價方法
GB/T18256-2000 焊接鋼管(埋弧焊除外)—用於確認水壓密實性的超聲波檢測方法(eqv
ISO 10332:1994)
GB/T18329.1-2001 滑動軸承多層金屬滑動軸承結合強度的超聲波無損檢驗 GB/T18604-2001 用氣體超聲流量計測量天然氣流量
GB/T18694-2002 無損檢測 超聲檢驗 探頭及其聲場的表徵(eqv ISO10375:1997) GB/T 18696.1-2004 聲學 阻抗管中吸聲系數和聲阻抗的測量第1部分:駐波比法 GB/T18852-2002 無損檢測 超聲檢驗 測量接觸探頭聲束特性的參考試塊和方法(ISO12715:1999, IDT)
GB/T 19799.1-2005 無損檢測 超聲檢測 1號校準試塊
GB/T 19799.2-2005
無損檢測 超聲檢測 2號校準試塊
GB/T 19800-2005 無損檢測 聲發射檢測 換能器的一級校準 GB/T 19801-2005 無損檢測 聲發射檢測聲發射感測器的二級校準 GJB593.1-1988 無損檢測質量控制規范超聲縱波和橫波檢驗 GJB1038.1-1990 纖維增強塑料無損檢驗方法--超聲波檢驗 GJB1076-1991 穿甲彈用鎢基高密度合金棒超聲波探傷方法 GJB1580-1993 變形金屬超聲波檢驗方法 GJB2044-1994 鈦合金壓力容器聲發射檢測方法 GJB1538-1992 飛機結構件用TC4 鈦合金棒材規范 GJB3384-1998 金屬薄板蘭姆波檢驗方法 GJB3538-1999 變形鋁合金棒材超聲波檢驗方法
ZBY 230-84
A型脈沖反射式超聲探傷儀通用技術條件(NDT,87-4/84版)(已被JB/T10061-1999代替)
ZBY 231-84
超聲探傷儀用探頭性能測試方法(NDT,87-5/84版)(已被JB/T10062-1999代替)
ZBY 232-84 超聲探傷用1號標准試塊技術條件(NDT,87-6/84版)(已被JB/T10063-1999代替)
ZBY 344-85 超聲探傷用探頭型號命名方法(NDT,87-6) ZBY 345-85 超聲探傷儀用刻度板(NDT,87-6)
ZB G93 004-87 尿素高壓設備製造檢驗方法--不銹鋼帶極自動堆焊層超聲波檢驗 ZB J04 001-87
A型脈沖反射式超聲探傷系統工作性能測試方法(NDT,88-6)(已被
B/T9214-1999代替)
ZB J74 003-88 壓力容器用鋼板超聲波探傷(已廢止) ZB J26 002-89 圓柱螺旋壓縮彈簧超聲波探傷方法
ZB J32 004-88 大型鍛造麯軸超聲波檢驗(已被JB/T9020-1999代替) ZB U05 008-90 船用鍛鋼件超聲波探傷
ZB K54 010-89 汽輪機鑄鋼件超聲波探傷及質量分級方法 ZB N77 001-90 超聲測厚儀通用技術條件 ZB N71 009-89 超聲硬度計技術條件
ZB E98 001-88 常壓鋼質油罐焊縫超聲波探傷(NDT,90-1)(已被JB/T9212-1999代替) SDJ 67-83 水電部電力建設施工及驗收技術規范:管道焊縫超聲波檢驗篇 QJ 912-1985 復合固體推進劑葯條燃速的水下聲發射測定方法 QJ 1269-87 金屬薄板蘭姆波探傷方法 QJ1274-1987 玻璃鋼層壓板超聲波檢測方法 QJ 1629-1989 鈦合金氣瓶聲發射檢測方法
QJ 1657-1989 固體火箭發動機玻璃纖維纏繞燃燒室殼體超聲波探傷方法 QJ 1707-1989 金屬及其製品的脈沖反射式超聲波測厚方法 QJ2252-1992 高溫合金鍛件超聲波探傷方法及質量分級標准 QJ 2914-1997 復合材料結構聲發射檢測方法 CB 827-1975 船體焊縫超聲波探傷
CB 3178-1983 民用船舶鋼焊縫超聲波探傷評級標准 CB/Z211-1984 船用金屬復合材料超聲波探傷工藝規程 CB1134-1985 BFe30-1-1管材的超聲波探傷方法 CB/T 3907-1999 船用鍛鋼件超聲波探傷
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