第六章布風裝置設計

㈠ 循環流化床鍋爐布風不均怎樣解決

1、布風布局設計問題。比如說風帽間距過大，風帽與牆間距過大，以及局部設計不均勻等。
2、風管風帽堵塞或通流截面不均勻。
3、風機達不到設計出力、達不到額定壓頭。
4、空預器或風道存在嚴重漏風。
5、因擋板、風門或漏風問題導致的兩側送風道阻力不一樣。
6、布風板總阻力過低。

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循環流化床鍋爐運行、檢修、安裝調試、設備選擇、設計、管理
經驗匯編
1 循環流化床鍋爐運行經驗
1.1爐膛至冷渣器的下渣管堵塞：往往是運行中的一大棘手的問題。採取壓力風的辦法來解決。沿輸渣管長度布置的每個松動風支管上加裝一道手動截止閥，投運冷渣器時開啟，停運時關閉，防止漏風引起結渣；加裝手動閥後還能實現通過松動風支管對落渣管逐根吹掃。
1.2靜止床壓越高，爐內的蓄熱能力越強，並且增強了爐膛上部的傳熱，靜止床壓高，密相區與稀相區的分界越不明顯，這樣也利於傳熱，所以維持稍高的床壓對鍋爐的運行是有利的。
1.3流化風速的影響。隨著風速的提高，爐內對水冷壁的傳熱也隨之增加，旋風分離器的分離效率也隨之升高，有利於增加鍋爐的負荷。但是，風速的增加會使系統的自用電量增加，還會增加對尾部受熱面的磨損。所以風速也不宜過大。
1.4一、二次風配比的影響。把鍋爐燃燒所需的空氣分成一、二次風從不同位置分別送入爐膛燃燒室，在密相床內形成還原性氣氛，實現分段燃燒。一、二次風的比例直接決定著密相區的燃燒份額，同樣的條件下，一次風比大，必然導致高的密相區燃燒份額，此時就要求有較多的溫度低的循環物料返回密相區，帶走燃燒釋放的熱量，以維持密相區床溫度，如果循環物料量不夠，就會導致流化床溫度過高，無法多加煤，負荷上不去，這一用來冷卻床層的物料可能來自分離器捕集下來的循環灰，或來自沿爐膛周圍膜式壁落下的循環灰，灰在下落過程中與膜式壁接觸受到冷卻。從密相區的燃燒和熱平衡上看，一次風比越小，對循環灰的物料平衡要求越低，但實際上一次風比的選取還受燃料粒度及性質等因素制約，一次風比小，要求燃料中不能被吹起進入懸浮段燃燒的大顆粒比例也要小，原則大顆粒因得不到充足的氧氣燃燒不完全，使渣的含碳增高。經驗值一次風：二次風=6：4或5：5。
1.5旋風分離器內襯脫落及其預防：循環流化床鍋爐的旋風分離器入口灰粒沖刷力度大，條件相當惡劣，該部分的內襯經常掉下來，引起回料下部流化不起來，直接影響了物料回送，嚴重時引發鍋爐被迫停爐。非金屬材料脫落的主要原因是金屬和非金屬的膨脹系數不一樣，以及選材不當和運行維護不好。旋風分離器內襯脫落的預防。一是要嚴格合理選材，根據該部分的特點，我們要求有高耐磨耐熱性，要求選擇性能較好的剛玉質，這是設計階段務必引起重視的問題。二是嚴格管理好施工，摻水率要合格，不能錯用材料，膨脹縫的結

2 循環流化床鍋爐檢修經驗
2.1
3 循環流化床鍋爐安裝調試經驗
3.1爐膛布風板空板阻力試驗:首次試驗一定要細致准確，便於今後鍋爐冷態啟動前再進行該試驗（若條件允許，每次冷態啟動前均應進行）時進行對比，以判斷布風板風帽是否堵塞。在CFB鍋爐啟動調試及運行中，因啟動前未做空板阻力試驗，未能進行比較，並且未清理堵塞風帽，造成啟動投料後部分區域未流化，引起床面結焦的事例很多，應引起調試和運行人員的高度重視。
3.2料層阻力及臨界流化風量試驗:布風板空板阻力試驗結束後，可進行料層阻力試驗。試驗前按廠家推薦顆粒細度在布風板上添加一定厚度的底渣，盡量沿爐膛床面鋪放均勻，以免造成不同床壓測點測量值偏差很大，影響試驗的准確性。具體試驗方法與空板相似。若條件允許，在調試階段應盡量多改變幾次料層厚度進行試驗，便於今後CFB鍋爐運行中根據床壓對床料厚度進行准確判斷。臨界流化風量（速）試驗是要找出使床料完全流化的最小風量(速)。該試驗可隨料層阻力試驗一並進行。其原理基於床料在完全流化後，阻力將趨於平穩甚至略有下降，從床層阻力與流化風量的對應曲線上找到該拐點，即可得出相應床層厚度的最小流化風量。根據相關資料和經驗，在床料的篩分粒徑較寬的工業應用試驗中，從料層阻力曲線上不一定能得到非常准確的拐點，取值應有一定裕量，並結合流化情況的實際觀察結果確定臨界流化風量。在今後的運行中，應確保一次風量大於臨界流化風量，以保證鍋爐的安全運行。
3.3布風裝置的布風均勻性和床料流化特性試驗:試驗時，在布風板上鋪一定厚度的床料，啟動風機，逐漸增大一次風量，使床料完全流化。觀察爐膛的流化情況，然後突停風機，觀察整個料層的平整程度，確定布風板的均勻性。停風機後，床面應平整如鏡。否則，應檢查床料粗細粒徑分布是否均勻，是否有超出范圍的過粗或過細床料。若問題仍存在，則檢查風帽是否堵塞。應注意，床料平整不一定代表流化良好。在逐漸增加流化風量時，應打開爐膛人孔門，仔細觀察床料表面是否均勻地冒小汽泡，是否同時逐漸流化，有無松動較晚和不動的區域。若有，則一定要分析原因並加以處理，否則將來運行中這些地方容易結焦。
3.4耐火耐磨材料的固化養護:CFB鍋爐的耐火耐磨材料通常需要現場敷設，敷設完成後要進行固化養護（烘爐），其目的不僅在於析出水份，更重要的是通過嚴格的升溫控制，使材料中的鋼化纖維相互滲透，形成緻密結構，達到設計強度要求，從而起到耐火耐磨的作用。所以材料固化是CFB鍋爐調試階段特有的一道重要工序。目前CFB鍋爐生產廠商沒有在設備製造階段為烘爐提供一定條件，因而烘爐還沒有較為通用、成熟的方式。以往採用不同加熱方式時發現，採用特製的壓縮空氣霧化、出力可做較大范圍調整的小油槍效果良好，並具有布置靈活、系統簡單、可控制性強的優點。因點火風道內部空間較大，在布置臨時排煙口時，一定要充分考慮油槍的位置和煙氣流程，盡量減少高溫煙氣流動的死區，保證固化養護效果。冷渣器內部空間相對狹小，要防止油槍火焰直接沖刷耐火耐磨材料，造成超溫破壞。所以特別在冷渣器內部迎火側牆壁上加裝了防護鋼板。對於爐膛、回料閥、水平煙道等，可用正式油槍進行烘烤，並結合吹管等工作同時進行。烘爐前，應在冷渣器和點火風道的外表面多開一些布置廣泛、均勻的滴水孔，保證烘爐過程中耐火耐磨材料析出的水蒸汽能夠及時、充分排出。耐火耐磨材料固化養護時對溫度控制的要求很嚴格，溫度控制情況直接影響到養護質量。而CFB鍋爐自身的溫度測點通常不能完全滿足烘爐的控制要求，因此，在烘爐前合理布置一些臨時溫度測點，這些測點必須能准確反映耐火耐磨材料的真實溫度，便於控制。
3.5安裝工程進行中須注意的幾個問題：1工程技術人員應參加由建設單位組織的設計技術交底，組織有關人員熟悉圖紙及有關技術文件，全面了解工程概況和特點，掌握設備安裝的方法、要求和質量標准，對施工或工藝提出合理化建議。2設備開箱應持裝箱單，會同建設單位代表按下列項目進行檢查，並填寫設備開箱檢查驗收記錄。檢查完畢即與乙方進行交接，由乙方負責保存及管理，出現丟失及毀損情況由乙方負責。3因現場各工程交叉進行，為避免出現扯皮而窩工現象，應定期召開建設單位、監理及各施工單位有關各方的施工協調會，以便了解現場情況，及時解決問題。4因現場情況復雜而出現與設計不符時應及時由設計單位出變更後再施工，並由監理方對工程量進行簽證，關於乙方所提材料應由監理方嚴格把關，避免出現多提、錯提材料，以免耽誤工期及造成不必要的浪費。5工程竣工後，乙方應備齊各種竣工資料，施工過程中發生的各種變更應在竣工圖紙上體現出來。6在鍋爐製造安裝施工過程中與製造單位、安裝單位和監理單位共同採取了如下措施：A、鍋爐廠的鍋爐

B.1防磨
B.1.1防磨工藝
磨損過程：循環流化床鍋爐的燃燒室、爐膛、分離器、回料器構成燃燒系統，或稱主循環回 路。其間鍋爐材料表面長期經受高速運動的氣流中灰、渣、煤粒子從不同角度的撞擊、摩擦 ，逐漸引起材料表面減薄、甚至開裂，這便是磨損的簡要過程。
金屬管壁的磨損具有下列關系：
T∝(η，k，ω3.22，τ，1/2g)
式中：T：磨損量；η：飛灰撞擊率；k：飛灰濃度；ω：飛灰運動速度，取煙速；τ：撞 擊時間；g：重力加速度。
爐內的重點磨損區域：
爐膛內密相區、邊壁效應區、局部渦流區為磨損嚴重的區域。布風板上的錐體部分及燃燒室 下部(沸騰層之上4～5M高度上下范圍)屬密相區，磨損嚴重；爐膛內結構突變部位：如突然 擴 大、突然縮小、突然變角、門、孔、口、彎管、測具、凸台凸點、表面缺陷等部位，均易形 成渦流，屬於局部渦流區，出現局部反復沖刷，磨損嚴重；邊壁效應區磨損嚴重：
爐膛從錐形漸擴至筒形時，高濃度工質的流體呈現「中上、環下」的流線形式，即：在爐膛 中心線區域內，物料向上流動；沿半徑向爐膛四壁方向的環形區域內，固體物料向爐膛內壁 水冷壁面斜下、切向運動，這一向爐膛水冷壁面斜下、切向運動的高濃度的固體物料流稱為 貼壁灰流，其厚度可達幾十厘米，具有強大的沖刷力，稱為邊壁效應。貼壁灰流所具有的邊 壁效應，是影響極大的致磨因素，也是防磨的重要內容。
從上述具有指導性意義的工藝概念中，可確定防範、強化防磨措施的思路：在爐膛內部大面 積的膛壁上，必須有可靠的、大面積的防磨措施；在爐膛出口、分離器進、出口等高煙速 、 高灰濃度，磨損情況惡化區域，必須有可靠的局部區域措施；爐膛內部的結構凸台；焊瘤； 金 屬門、孔；耐火材料殘余；測具探頭等導致局部渦流的異形結構節點，均為高撞擊率和局部 高速惡化磨損的部位，必須有可靠的防磨措施；必須針對不同磨損區域、不同磨損因素，采 取綜合措施，整體防磨、區域防磨、節點防磨、多重防磨、全程防磨。
B.1.2防磨措施及施工對策
a.在由Φ60×5鋼管組成的密布銷釘的膜式壁上加敷龜甲網，澆制耐火材料層，厚度：60 ；相對應的施工、安裝措施為：(以「CX」表示施工安裝措施及序號，下同)
C1：檢查銷釘焊接牢固程度，不得有漏焊、松動、脫落，必須牢固。
C2：龜甲網材質合格，與銷釘焊接牢固成一體；在結構厚重部位、爐門、爐孔、爐角、變形 部分加焊「Y」型抓釘，加強固定耐磨澆注料。
C3：模板平整光滑，支模後必須調整垂直度，表面平整光潔。
C4：耐火耐磨材料六合格：材質合格、配比合格、攪拌合格、澆制合格、試塊合格、成型合 格，材料和試塊必須附有有效的技術證明文件。
C5：在耐磨澆注料中，加入2%的不銹鋼增強纖維，必須均勻攪拌，不能獨自成團，失去功能。
C6：拆模後一次成型合格，不得再向火面貼補，並將縫、棱打磨光滑。
b.在爐膛下部與燃燒室上部結合處——局部成型，合金噴焊
該部分處於貼壁灰流向下流動至衛燃帶上沿的轉向處，在設計製造中已採用彎管結構，並將 衛燃帶上沿設計成曲面，與工質共同形成協調的流線邊界，避免了強烈撞擊和強渦流的區域 ；同時在水冷壁衛燃帶上方的150mm區域，噴焊粉末合金，提高局部耐磨能力。
相對應的施工、安裝措施為：
C7：復驗水冷壁衛燃帶管部分的質量：無裂紋、折皺，圓滑過渡，彎曲半徑符合圖紙規定； 噴焊段長度符合圖紙規定。
C8：提高安裝精度，確保衛燃帶與膜式壁對接處圓滑過渡，無台階。
c.在爐膛四周——局部成型，施工作業優良
在一般設計中，本項均未作重點提出，但在實際中卻大量存在。圖紙上規則地給出了爐膛形 態，但在爐膛內部作業條件下，做到這點很難，是必須有嚴格地工藝保證的。爐膛四周屬非 圓滑過渡的渦流區，而在澆制中從模板直角對接縫中滲漿所形成的不規則邊棱，加劇了渦流 ，加重了對附近水冷壁的磨損。
相對應的施工、安裝措施為：
C9：爐膛角部耐火、耐磨砼結構必須實現圓滑過渡，確保成型規則；
C10：爐膛角部耐火、耐磨砼結構不得存在稜角、漿條，若有，必須磨平。
d.水冷壁的安裝不得遺留磨損遺患
循環流化床鍋爐的防腐、防爆要害客體是水冷壁和過熱器，根據產品調研中直接接觸的第一 手資料和文獻，膜式壁對接質量不良之處，均是磨損隱患；後水冷壁與側水冷壁夾角焊接質 量差，是該區域嚴重磨損原因之一；水冷壁拼接不良，將出現嚴重磨損。
相對應的施工、安裝措施為：
C11：責成安裝單位必須制定出可確保安裝質量的焊接工藝和工裝，確保拼裝、組裝焊接質 量符合圖紙規定，無缺陷；
C12：強化安裝自檢和監理監檢，必須實行鍋爐內、外、高位、低位全部、全面的檢查，平 台拼接中力避「上好下差」，膜式壁組裝中力避「外好內差」，確保全部焊接合格，無施工 隱患遺留。
e.在爐膛出口、爐頂——澆制高強度耐磨、耐火層
爐膛出口部位的煙速從爐膛的5m/s提高到20m/s，提高了近4倍，工質濃度同時急驟提

這是簡單的陰由於文件太大
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㈢ 礦井通風設計的步驟有哪些

（1）擬定礦井通風系統，繪制通風系統圖；
（2）礦井總風量的計算與分配；
（3)計算礦井通風系統總阻力；
（4）選擇礦井通風設備；
（5）礦井通風費用概算；

㈣ 暖通設計中設計布袋風管應該怎麼設計，有什麼要點

優點：
（1）節省材料（無回風管等）, 安裝簡單快捷；
（2）聲波通過內機的進風口出來後在吊頂內反射吸收，回風口處的雜訊降低。
要求：
（1）吊頂回風的條件：整個吊頂空間，除了回風口外，與其它房間、衛生間及走廊應由牆體隔開、嚴密不漏風，室內機吸入的的一定是本房間裡面的風。
（2）室內機與隔牆、室內機與吊頂之間必須留有足夠的回風空間。
風管機進風口面對的隔牆（以及吊頂內進風口附近的樓板、吊頂）的表面，可以貼一層厚度為10-20mm的吸音材料，可以進一步吸收和降低噪音。
吊頂回風時，百葉回風口可以遠離室內機的進風口以降低噪音，如當室內機位於吊頂中部時，回風口可以開在吊頂的兩側（或者一側）。
當業主有要求減少吊頂的開口時，可以檢修口、回風口合用，有下面2種處理方法：
（1）在室內機檢修側的吊頂處設置不小於450X450的可開啟的回風口。
（2）考慮到電機檢修的需要，可以在電機下方設置一個長一點（同時可以檢修到電機、電裝盒、冷媒部分）的回風口，兼做檢修口。
二 、風管機前後接風管、設置風管彎頭
在風管機前後接風管、有條件的前提下設置風管彎頭是降低噪音的很好的一個方法，噪音通過彎頭時折射、吸收，會有明顯的衰減。
風管建議多採用內壁為玻璃絲布敷面的具有吸聲功能的離心玻璃棉復合風管，具有較好的消音效果

㈤ 循環流化床鍋爐的布風方式是怎樣的

循環流化床鍋爐燃燒所需空氣供給系統由風機、風道、風室、布風板、調節擋板和測量裝置組成.布風板作為重要的布風裝置,在流化床鍋爐中的作用有三個:
1) 支承靜止的料層.
2) 給通過布風板的氣流以一定的阻力,使在布風班上具有均勻的氣流速度分布,為取得良好的流化工況准備條件.
3) 以布風板對氣流的一定阻力,維持流化床層的穩定,抑制流化床層的不穩定性.

㈥ 布袋風管系統優化設計有哪些

布袋風管系統在沿管長方向上由於摩擦阻力和局部阻力造成的壓力有一定的損失。因為壓力損失與風速成正比關系，當氣流沿管長方向風速越來越小時，阻力損失也不斷下降。與此同時，布袋風管系統標准件以及出風口也存在局部阻力損失。

一、當布袋風管系統中以直管為主，一般以沿程阻力損失為主，空氣橫斷面形狀不變的管道內流動時的沿程摩擦阻力按下式計算：

摩擦阻力系數;風管內空氣的平均流速，m/s;空氣的密度，kg/m3;風管長度，m;圓形風管直徑(內徑)，m;摩擦阻力系數是一個不定值，它與空氣在風管內的流動狀態和風管管壁的粗糙度有關，根據對纖維材料和布袋風管系統的綜合性研究得到摩擦阻力系數不大於0.024(鐵皮風管大約0.019)，由於布袋風管系統風管延長度方向上都有送風孔，管內平均風速就是風管入口速度的1/2。由此可見，布袋風管系統風管的延程損失比傳統鐵皮風管要小的多。

二、為了減少布袋風管系統的局部損失，我們通常進行一定的優化設計：

1、 綜合多種因素選擇管經，盡量降低布袋風管系統管道內風速。

2、優化異形部件設計，避免流向改變過急、斷面變化過快。

3、計算布袋風管系統管道系統的要點是首先要選定系統最不得的環路。

4、一般指最長或局部構件(比如三通、彎頭等)最多的分支管路。

5、其次是根據風量和所選定的風速，計算各布風管管段(指該環路)的斷面尺寸，並根據該尺寸算出各管段的阻力跟系統的總阻力，根據總的阻力選定風機。

6、最後，按系統阻力平衡的原則，確定其餘分支管路的管徑，要求各環路間的總阻力差別不大於15%，在不能通過確定分支管路管徑達到阻力平衡要求時，則利用PAD調節閥進行調節。

可見布袋風管系統尤其是直管系統的沿程阻力損失非常小，一般不會超過靜壓復得的值，所以在粗算時基本可以忽略不計!

隨著對布袋風管系統送風原理的深入研究，布袋風管系統的設計方法也日漸成熟，其中包括對布袋風管管內沿程阻力的研究和計算日趨完善!
文章來自科翰

㈦ 布風管如何調節風量以及控制風量調節閥（ACD）

在系統內加裝風量調節裝置－ACD來調節風量，類似傳統風閥。當多個支管連接到統一干管時，干管內流入各支管時的風速不一致導致各支管內靜壓不一致，所以各個支管的壓力和風量都可能存在很大差別，通過ACD開度可以改變該支管的風阻，穩定風速，達到調節風量的目的。
ACD風閥在出廠的時候就按照設計事先調整好，也可根據實際需要在使用中拉開拉鏈進行調節。通常的ACD可以完全打開，我們也可提供完全關閉的風閥。

㈧ 循環流化床鍋爐的布風板的種類、原理、優缺點 謝謝！

布風板作為流化床中的一種布風裝置，其作用有二：一是支撐物料；二是使布風板下方的風室起到勻壓作用，讓通過布風板的氣流速度趨向均勻一致，以維持流化床層的穩定。布風板對流化床的直接作用范圍僅在0．2—0．3m以內，然而它對整個床層的流化狀態有著決定性的影響。目前工業振動流化床乾燥機採用的布風板主要有直流型和側流型兩種形式。
1 . 直流型布風板 ：這種布風板是目前國內流化床乾燥器最常用的，大多採用鋼板鑽孔或沖孔。其特點是結構簡單，易於設計製造，成本低；但氣流方向正對床層，易使床層形成溝流，小孔易於堵塞，停車時容易漏料。此外，如果板厚選取不當，還會出現布風板剛度不足的問題。板厚常取2 6mm，有時還需要在底部焊筋以提高剛度。

2 . 側流型布風板 ：有一種是採用組合結構的布風板，由基板、墊板和蓋板組成(如圖2a)。這種組合結構的流化布風板可以防止物料漏人下風室(但僅限於物料粒度≥0．5ram)。由於採用側出風結構，可以使物料連續穩定地移向出料口。其缺點是由於長時間的機械振動，連接基板、墊板和蓋板的螺栓、螺母易脫落，且三層板厚一般在8mm以上，加重了床體重量。還有一種是採用沖制或滾壓成型的魚鱗式上小下大的斜孔(如圖2b)，出風孔為0．1mm左右，其特點是製造簡單，無裝配要求；缺點是只能採用3mm以下的薄板，沖壓出的「蓋板」實際並未遮蓋住出風孔，雖能改善布風板的漏料現象，但不能徹底解決漏料問題。此外，由於振動床長時間的機械振動，易發生疲勞破壞，以致布風板很快產生局部裂紋並逐漸擴展至整個布風板，從而導致布風板斷裂。現有的振動流化床在處理微粒物料工況時，經常由於操作過程中漏料而不得不停車清理，影響了生產的連續性，並且提高了生產成本。針對這個問題，我們對流化床布風板進行了改造，使得流化床在處理微粒料時工作性能大大提高，且長時間在高溫工況下不會發生變形。

3 . 復合型布風板 ：這是一種將孔板與燒結網燒結在一起的布風板結構。孔板採用2～5mm不銹鋼板並沖有一定大小和比率的一定排列方式的孔。孔板一是起支撐作用，二是起勻壓布風作用。標准燒結網系由幾層不銹鋼絲網按一定的排列順序疊放在一起，經真空爐燒結、軋壓等工藝製作而成。它具有空隙率大、強度
高、耐壓性好等優點，並且易於清洗。這種燒結網在過濾器材中應用較為廣泛。孔板和燒結網的結合，既克服了乾燥過程中漏料的缺點，又保證了布風板的機械強度，使用效果非常好。我們以設計的復合型布風板的結構如圖3所示，燒結網為3層，分別為保護層、控制層、加強層。之所以採用3層結構，原因在於：(1)燒結網的每一層網都有空隙率，3層疊加後的空隙率正好與我們所需要的數值相近；(2)氣流穿越燒結網的壓力損失與層數成正相關，疊加層數越多，壓力損失越大；而燒結網必須保證有保護層、控制層和加強層，因此3層是最低限；(3)燒結網層數越多，其重量越重，製造燒結網的工藝越復雜，成本也越高。製造和使用復合型布風板，務必要考慮孔板與燒結網復合後的開孔率及壓力損失。一般燒結網的開孔率可取為1％ ～5％，而支撐孔板的開孔率一般取7％～8％。氣體通過布風板小孔的阻力與孔徑及氣流穿越網孑L的流速、路程有關；如果布風板阻力過大，不僅增大了動能消耗，而且可能使流化質量下降；反之，如果布風板阻力過小，則易產生氣流分布不均，使流化惡化。因此，正確確定開孔率、氣體流速和阻力損失，是流化床布風板設計的關鍵，也是保證振動流化床乾燥器具有良好而穩定流化狀態的必要條件

㈨ 布風板的種類有哪些，其作用是什麼

布風板作為流化床中的一種布風裝置，其作用有二：一是支撐物料；二是使布風板下方的風室起到勻壓作用，讓通過布風板的氣流速度趨向均勻一致，以維持流化床層的穩定。布風板對流化床的直接作用范圍僅在0.2—0.3m以內，然而它對整個床層的流化狀態有著決定性的影響。目前工業振動流化床乾燥機採用的布風板主要有直流型和側流型兩種形式。

1.直流型布風板：這種布風板是目前國內流化床乾燥器最常用的，大多採用鋼板鑽孔或沖孔。其特點是結構簡單，易於設計製造，成本低；但氣流方向正對床層，易使床層形成溝流，小孔易於堵塞，停車時容易漏料。此外，如果板厚選取不當，還會出現布風板剛度不足的問題。板厚常取2 6mm，有時還需要在底部焊筋以提高剛度。

2.側流型布風板：有一種是採用組合結構的布風板，由基板、墊板和蓋板組成（如圖2a）。這種組合結構的流化布風板可以防止物料漏人下風室（但僅限於物料粒度≥0.5ram）。由於採用側出風結構，可以使物料連續穩定地移向出料口。其缺點是由於長時間的機械振動，連接基板、墊板和蓋板的螺栓、螺母易脫落，且三層板厚一般在8mm以上，加重了床體重量。還有一種是採用沖制或滾壓成型的魚鱗式上小下大的斜孔（如圖2b），出風孔為0.1mm左右，其特點是製造簡單，無裝配要求；缺點是只能採用3mm以下的薄板，沖壓出的「蓋板」實際並未遮蓋住出風孔，雖能改善布風板的漏料現象，但不能徹底解決漏料問題。

㈩ 什麼是冷渣器自流現象

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DG410/9.81-9型CFB鍋爐冷渣器常見故障及處理1、前言
冷渣器是保證流化床鍋爐安全高效運行的重要部件。冷渣器的不正常工作是導致被迫停爐和減負荷運行的主要原因之一。從操作方式上來講，冷渣器可以採取間歇和連續運行兩種工作方式。雖然冷渣器在設計上都有一定的裕度，但是，如果冷渣器在運行調整中操作不當，就會因為不能排渣導致被迫停爐或減負荷運行，帶來很大的經濟損失。因此，對流化床鍋爐冷渣器故障的分析、處理和預防，是值得相關人員討論和交流的現實問題。
DG410/9.81-9型流化床鍋爐是東方鍋爐（集團）股份有限公司根據美國福斯特惠勒公司許可證技術生產製造的國產100MW等級的循環流化床鍋爐。石家莊熱電廠八期技改工程（河北熱電有限責任公司）#21、#22、#23、#24四台鍋爐採用了該爐型。出於城市冬季供熱的需要，#23、#24爐在2002年11月30日提前由電廠進行代保管。在代保管期間，運行人員克服了冷渣器出現的種種問題，保證了長期連續運行，使#23、#24爐在國內同類電廠中處於領先水平。
DG410/9.81-9型流化床鍋爐的冷渣器採用了多倉式流化床風水聯合冷渣器。每台鍋爐共有四台冷渣器，對稱布置在爐膛兩側。每台冷渣器分為四個倉室，其上設有一個進渣口，一個排渣口和兩個出氣口。沿渣的走向冷渣器的四個倉室分別為選擇室和三級冷卻室，倉與倉之間用分隔牆隔開，在進入下一個小倉之前，爐渣會沿著定向風帽的布置方向，在風力的作用下繞牆流過，呈S型流動的目的是延長爐渣的停留時間。每個倉均有獨立的布風裝置，布風裝置為鋼板式結構，在布風板上設有定向風帽。第一、第二冷卻室內布置有用給水冷卻的水冷管束。選擇室和第一冷卻室的流化空氣來自一次風空預器後的熱風。第二、第三冷卻室風源來自一次風機出口的冷風。在冷渣器的進渣管上布置有13根風管，通過風管定向布置及風量的調節來保證渣從爐膛至冷渣器的順利輸送，也可以通過進渣管風量的大小來調節冷渣器的進渣量，進渣管所需的空氣由「J」風機的高壓風提供。選擇室和三級冷卻室的排氣由爐膛下部側牆作為二次風送回爐膛。在冷渣器中，設有自動噴水系統，用於緊急狀態下灰的冷卻。冷渣器的排渣口下面有緩沖倉和地泵，以氣力輸送的方式將渣送走。為了避免地泵故障導致不能排渣，石家莊熱電廠八期技改工程中在冷渣器排渣口下安裝了直排門作為備用。
2、冷渣器常見故障及處理
2.1冷渣器床溫高的原因與處理
冷渣器正常排渣溫度在150℃以內，由於選擇室沒有受熱面冷卻，運行溫度一般在500℃-700℃之間。冷渣器床溫高常常出現在選擇室。其主要危害是發生結焦，進而堵塞冷渣器。造成冷渣器床溫升高的原因一方面是進入冷渣器各風室的冷卻風量低於正常值，導致熱量積聚。另一方面是排出渣料中的可燃物增多且二次燃燒。在生產實際中，第二種情況比較容易發生。
造成可燃物增多的原因有：
1）給煤機工作不正常，給煤量突然增大。例如：河北熱電有限責任公司#24爐C給煤機曾出現過給煤反饋突然回零的情況，值班員迅速加大其它給煤機的給煤量，由於給煤機邏輯存在問題，C給煤機反饋回零後還在運行，且給煤機轉速在幾秒的時間內增至最大，造成了總給煤量的迅速增加，導致冷渣器選擇室溫度突然升高而停運。
2）給煤機運行方式不當，燃料尚未完全燃燒便隨爐渣一起排進冷渣器。DG410/9.81-9型鍋爐採用前牆給煤的布置方式，每爐共有四台給煤機，六個給煤口，其中中間的兩台給煤機每台供兩個給煤口。鍋爐投運初期，四台給煤機均勻給煤，選擇室溫度很難控制，經常發生選擇室溫度高的情況。在降低兩側A、D給煤機的出力後，布置在爐膛兩側的冷渣器選擇室的溫度控製得到了明顯的改善。
3）一、二次風風量配比不當，尤其是下二次風偏小，二次風穿透力降低，密相區燃燒份額下降，造成密相區可燃成份的比例有所增加。
4）床壓過高，排渣時大量熱渣攜帶部分可燃物突然進入選擇室。
在處理中，除了針對以上原因採取相應措施外，還應結合可燃物含量的多少和冷渣器選擇室床溫情況綜合考慮。
1）如果因給煤量變化引起可燃物增多且床溫處於較高水平（東鍋410/9.81-9型CFB鍋爐冷渣器選擇室床溫的參照數值在750℃-800℃左右），當選擇室床溫上升速度很快時，應立即停止向冷渣器進渣並關閉選擇室流化風，利用缺氧燃燒的辦法扼制床溫的上升勢頭，待床溫明顯降低後再逐漸開啟流化風，緩慢投運冷渣器，防止選擇室結焦的發生。
2）非煤量變化原因引起的床溫升高，如果床溫在700℃以下且上升速度平緩時，應立即加大流化風量，盡快將冷渣器內熱量返回爐膛，達到降低床溫的目的。同時可用控制進渣量的方法輔助處理。
2.2冷渣器床壓高的原因與處理
判斷冷渣器床壓高與低要視不同的設備而定。在安裝了旋轉排渣閥的冷渣器中，冷渣器選擇室床壓可接近爐膛床壓；河北熱電有限責任公司CFB鍋爐由於沒有安裝旋轉排渣閥，冷渣器在運行中工況與設計工況有很大的變化。在連續運行近兩個月的生產中，發現冷渣器床壓升高是冷渣器堵塞的前兆。尤其是選擇室和第一冷卻室的床壓差值是一個重要參數，差值增大反映了選擇室大渣的堆積。冷渣器床壓又與一次風母管壓力相關，因此需要綜合判斷。
選擇室床壓升高的主要原因：進渣量過多，超過冷渣器的排渣能力；選擇室積存一定量的大焦塊或保溫材料，無法排向第一冷卻室；冷渣器流化風壓低，管道特性等原因導致冷渣器風量不足；第一冷卻室堵塞，使選擇室的渣無法排出。
處理方法及措施：1）減小或停止進渣；2）在保證第一冷卻室流化的基礎上（1436m3n/h），適量關小第一冷卻室流化風擋板，增加選擇室流化風量；3）適當提高一次風母管壓力。
第三冷卻室床壓升高的原因：1）地泵故障，排渣不暢或停止排渣；2）緩沖倉入口篦子被大渣塊堵塞；3）第三冷卻室風壓降低，風量減少。
處理方法及措施：1）立即到就地進行直排；2）檢查並調整風量，聯系除灰檢查地泵運行情況；3）適當降低冷渣器出力，必要時進行緩沖倉的振打。
2.3冷渣器進渣管堵塞的現象、原因與處理
冷渣器進渣管的堵塞主要與爐內是否結焦和是否有大塊保溫材料脫落有關。常見現象為：冷渣器進渣管溫度降低；冷渣器選擇室溫度降低；脈動風風量變化或壓縮空氣吹掃時，選擇室溫度、床壓無變化。常見的原因有：冷渣器進渣管被渣塊或脫落的大塊保溫材料堵塞；鍋爐運行中，冷渣器長期停運，進渣管發生漸進性結焦堵塞。
在處理進渣管堵塞前應具備一些基本條件。由於冷渣器進渣管疏通時，會造成選擇室進渣量突然增多，為防止選擇室堵塞，在疏通前應確認選擇室及各冷卻室床壓正常後，方可適當加大脈動風開度，此時應密切注意進渣管溫度，選擇室床溫、床壓是否發生變化。如果經以上處理無效，應關閉脈動風門，手動打開壓縮空氣吹掃門，逐漸增大吹掃門的開度，當進渣管溫度、選擇室床溫、床壓等參數開始變化時，應立即減少或保持吹掃門的開度。
2.4冷渣器不排渣
冷渣器不排渣的現象比較明顯，主要表現為：1）冷渣器選擇室後各室溫度偏低；2）運行冷渣器緩沖倉溫度低，倉內無渣；3）運行冷渣器直排門打開後無渣。
形成的原因有：1）冷渣器堵塞；2）爐膛床壓低，渣量偏小或無渣；3）冷渣器各風室風量過大，將渣以氣力輸送形式返回爐膛。
常用處理措施：1）疏通堵塞的冷渣器，觀察各室床壓是否正常；2）適當降低冷渣器各室風量，觀察各室溫度和渣量是否變化；3）如果爐膛床壓過低，應停止該冷渣器運行。
2.5冷渣器的磨損
DG410/9.81-9型流化床鍋爐冷渣器在運行兩個月停爐檢查中發現，冷渣器定向風帽磨損比較嚴重。其中與冷渣器流向平行布置的定向風帽共有5排，磨損最嚴重的是中間一排，分析為攜帶爐渣的氣流高速沖刷所致。
從DG410/9.81-9型流化床鍋爐冷渣器的設計初衷和冷渣器說明書分析，冷渣器的排渣控制主要由設在排渣口的旋轉排渣閥轉速控制。依靠冷渣器四個倉室之間存在的差壓，據聯通器的原理，使處於流化狀態的爐渣依次經過四個倉室後排出。針對於某個倉室來講，緊鄰定向風帽的區域應處於鼓泡床或流化床狀態，氣固混合物的流速較低；去掉旋轉排渣閥的冷渣器，因為不能建立床壓，排渣方式為氣力輸送，氣固混合物的流速遠遠高於鼓泡床對應速度。從磨損與速度的三次方成正比的關系不難看出，磨損必然加劇。解決磨損的根本問題是建立一定的床壓，即保證冷渣器布風板上有一定的爐渣。其優點有三個：一是可以中和進入選擇室的熱渣，起到控制床溫的作用；二是延長爐渣在冷渣器內的停留時間，增加了第一、第二冷卻室爐渣與水冷管束的換熱；三是爐渣相對於定向風帽的初始速度降低，從根本上解決了磨損問題。關於在不加旋轉排渣閥的前提下建立床壓，河北熱電有限責任公司發電部進行了有益的探索和實踐，該問題妥善解決的方法仍處於試驗階段。
3 結論：冷渣器排渣口是否安裝旋轉排渣閥，對冷渣器的運行調整有很大的影響。本文是建立在沒有旋轉排渣閥的前提下對冷渣器問題進行的討論。異常發現及時、原因判斷准確、採取措施正確是保證冷渣器安全運行的主要因素。
1） 堅持預防為主，加強監視和調整，投運冷渣器時應密切注意選擇室床壓等參數的變化。
2） 爐膛床壓和冷渣器床壓差值不宜過大，否則初始進渣量不易控制。
3） 合理安排給煤機出力是調控冷渣器床溫的有效手段。
4） 運行鍋爐冷渣器不宜長期停運。停運後應關嚴進渣管用風，防止自流現象的發生。
5） 冷渣器選擇室床壓和第一冷卻室床壓之差是判斷選擇室渣量的重要參數，差值增大是選擇室堵塞的前兆。
6） 減少冷渣器磨損的主要手段是建立床壓，降低爐渣顆粒沖刷的初始速度。