垫圈内径检测装置目的和意义

① 煤矿防爆电气检查细则内容

苍上煤矿防爆电气检查标准
总 则
第一条 本标准适用于本矿井井下和地面具有瓦斯、煤尘爆炸环境中使用的防爆电气设备及连线电缆。
第二条 防爆电气设备、小型电器必须有永久性的防爆标志（Exdi）、煤安标志（MA）、产品“铭牌”，无“防爆标志”、“煤安标志”为失爆，无“铭牌”为不完好。
第三条 防爆电气设备、小型电器设备下井前必须经专职防爆检查员检查，粘贴“防爆检查合格证”，并签发“入井许可证”才能下井，现场检查无“防爆检查合格证”为失爆。
壳体

第四条 凡是转轴穿过隔爆外壳壁的地方应有隔爆轴承盖，否则为失爆。
第五条 隔爆外壳变形长度超过50mm，凹凸深度超过5mm为失爆。
第六条 隔爆外壳开焊为失爆，锈蚀严重、有锈皮脱落为失爆；油漆皮脱落较多为不完好。
第七条 穿越隔爆腔的接线座有裂缝或晃动为失爆。
第八条 隔爆外壳上的观察窗内密封衬垫必须采用具有一定强度的金属或金属包覆的不燃性材料制成，衬垫的厚度不能小于2mm。当外壳净容积不大于100cm3时，衬垫宽度不得小于9.5mm。否则为失爆。观察窗玻璃表面伤痕深度小于1mm为不完好，否则为失爆。

防爆面

第九条 隔爆结合面间隙和宽度不得小于表1、表2的规定，快开式门或盖的隔爆接合面的最小有效宽度不小于25mm，否则为失爆。
1、静止隔爆面的间隙与结合面宽度：表1
隔爆空腔容积（L） ≤0.5 0.5～2 >2
间隙（mm） ≤0.3 ≤0.4 ≤0.5
结合面宽度（mm） ≥8 ≥12.5 ≥25

2、活动部分（操纵杆及电机轴）隔爆结合面间隙与结合面宽度：
隔爆空腔容积（L） ＜0.5 ≥0.5 备注
结合面宽度（mm） ≥12.5 ≥25
间隙
（mm） 操纵杆及孔 ≤0.3 ≤0.5
电机轴及孔 ≤0.4 ≤0.6

第十条 隔爆面划伤为不完好，其深度与宽度不大于0.5mm，或无伤隔爆面有效宽度小于表1、表2规定值的2/3，为失爆。无伤隔爆面的有效宽度计算见图1。
第十一条 转盖式或插盖式隔爆面的宽度不得小于25mm，间隙不得大于0.5mm，否则为失爆。快开式门或盖因变形打不开，且隔爆面间隙大于或结合面有效宽度小于表1规定值为失爆，否则为不完好。
第十二条 隔爆面的表面粗糙度应不大于6.3um，操纵杆的粗糙度应不大于3.2um，否则为失爆。
第十三条 隔爆面有锈迹，用棉纱擦后，有“云影”为不完好，仍留有锈蚀斑痕者为失爆。（云影：青褐色氧化铁云状痕迹，用手摸无感觉）。
第十四条 隔爆面局部存在直径大于0.5mm，深度大于1mm的砂眼，在1cm2范围内超过5个为失爆。
第十五条 隔爆面上不得有油漆和硬杂物，否则为失爆。
第十六条 隔爆面应磷化或涂以适量的中性凡士林等合格的防锈油（磷化后也可涂凡士林油），磷面脱落并未涂防锈油为失爆。涂油应在防爆面上形
成一层薄膜为宜，涂油过多为不完好。

电缆引入装置

第十七条 高压电缆的引入装置采用浇铸固化密封式时，填料的填充深度须大于电缆引入孔径的1.5倍（最小为40mm），否则为失爆。采用铠装电缆供电时，使用密封圈要全部套在铅皮上，否则为失爆。
第十八条 电缆护套伸入器壁小于5mm为失爆；大于15mm为不完好，电缆直径较大而不能进入接线腔时，可适当将需伸入接线腔部分电缆护套锉细。
第十九条 没有接线的电缆引入装置分别用密封圈、金属挡板和挡圈依次装入、压紧，否则为失爆。接线的电缆引入装置加装的金属圈应装在密封圈外面，否则为失爆。
第二十条 金属档板直径与进线装置内径之差应不大于2mm，厚度不小于2mm，金属套圈外径与进线装置内径之差应不大于2mm，厚度不小2mm，否则为失爆。
第二十一条 接线嘴压紧后应有间隙，否则为失爆。接线嘴应平行压紧，两压紧螺丝入扣差不应小于5mm，否则为不完好。接线嘴压紧后仍不能将密封圈压紧时，只能用一个厚度适当的金属圈来调整，不得再垫其它杂物。金属圈内的外径应与喇叭嘴伸入器壁规格一致，否则为失爆。
第二十二条 接线嘴压紧要求：卡兰式的以压紧密封圈后用单手晃动喇叭嘴，上下左右晃动时为失爆。螺旋式接线嘴拧入丝扣数不得少于5扣，用单手顺压紧方向用力拧动超过半圈为失爆。
第二十三条 接线嘴严禁朝上，否则为失爆。接线嘴外部有缺损，不影响防爆性能为不完好。
第二十四条 电缆压线板压紧要求：未压紧电缆为失爆，电缆压紧后的直径比原直径减少10%以上，为不完好。
第二十五条 低压隔爆开关接线室内不允许有负荷侧接线嘴接入引出电源线或从电源侧接线嘴接入引出负荷线，低压隔爆开关接控制线、信号线的喇叭嘴严禁接入或引出动力线，否则均为失爆。

密封圈

第二十六条 必须使用合格的橡胶密封圈，否则为失爆。
第二十七条 密封圈尺寸应符合以下规定：
1、密封圈外径与进线装置内径差应符合表3规定值，否则为失爆。
D（mm） D0—D（mm）
D≤20
20＜D≤60
D＞90 ≤1
≤1.5
≤2
备注：D：表示密封圈外径，D0：表示进线装置内径
2、密封圈内径与电缆外径差为±1mm、芯线截面积4mm2及以下电缆密封圈内径不大于电缆外径，否则为失爆。
3、密封圈的厚度不小于电缆外径的0.7倍，且不小于10mm，否则为失爆。
4、密封圈的宽度不得小于电缆外径的0.3倍（截面积70mm2的电缆除外），且不得小于4mm，否则为失爆。
第二十八条 密封圈修整后应整齐圆滑，凹凸大于2mm（含2mm）为失爆，小于2mm为不完好。
第二十九条 密封圈的同心槽线应朝内，否则为不完好。控制线、信号线的密封圈分层严重内凸、外凹达密封圈宽度的1/3者为失爆。
第三十条 电缆与密封圈之间不得包扎其它物体，否则为失爆。密封圈的单孔内穿进多根电缆时为失爆。

紧固件

第三十一条 隔爆面紧固件应齐全、完整、可靠，否则为失爆。
第三十二条 紧固件应采用不锈材料或经电镀防锈处理，否则为不完好。
第三十三条 用一紧固部位的螺母、螺栓其规格应一致。螺纹裸露部分一般不得超过三扣，否则为不完好。
第三十四条 紧固隔爆面的螺母必须上满扣，否则为失爆。紧固螺钉伸入螺孔长度应不小于螺纹直径的尺寸，（铸铁、铜、铝件等不小于螺纹直径的1.5倍），如螺孔深度不够螺纹直径尺寸，则螺钉必须拧满螺孔，否则为失爆。
第三十五条 隔爆面紧固螺栓应加装弹簧垫圈或背帽（弹簧垫圈与螺栓规格一致，弹簧垫圈应压平），螺栓松动，无弹簧垫圈（或背帽）和弹簧垫圈不合格均为失爆。

联锁装置

第三十六条 所有开关的闭锁装置必须能可靠到地防止擅自送电，防止擅自开盖操作，保证非专用工具不能轻易解除它的作用，否则为失爆。
第三十七条 开关内隔离开关应与负荷断路器、接触器在电气或机械上联锁。否则为失爆。

电缆与连接

第三十八条 电缆（包括通讯、照明、纤毫、控制以及高低压橡套电缆）的连接不采用连接装置的接头，为失爆。
第三十九条 铠装电缆的连接不采用连接器和未灌注绝缘充填物或充填不严密的接头，为失爆。
第四十条 通电电缆末端没有接防爆电气设备或防爆元件，为失爆。
第四十一条 橡套电缆护套损坏露出芯线或伤痕深度达最薄处二分之一以上，长度达20mm，或沿围长三分之一以上为失爆。

电缆接线工艺

第四十二条 接线应采用弓形垫圈、碗形垫圈或利用专用的接线头连接导线，螺母下应有弹性垫圈，或采用双螺母，不得压芯线绝缘。芯线裸露部分距距卡爪（或平垫圈）的最近端不得大于1mm，否则为不完好。
第四十三条 高压电缆的连接，一律采用压接方式，否则为不完好。接线柱使用压板压线时；压板凹面一律朝下，否则为不完好。井下使用的带有屏蔽层处理干净，否则造成事故按失爆处理。
第四十四条 电气设备内接地线未接者为失爆。接线腔内地线长度应适宜，以松开先嘴卡兰拉动电缆后，三相火线拉紧或松脱时，地线不脱为宜；接地螺栓、螺母、垫圈不允许涂绝缘物。否则为不完好。
第四十五条 接线腔应保持干净，无杂物和水珠，使用铠装电缆的接线腔内不允许有油，否则为不完好。
第四十六条 隔爆接线腔内导线的电气间隙应符合表4规定值，否则为失爆。隔爆电动机斜面接线盒严禁反装，否则为失爆。
表4、隔爆腔内导线的电气间隙（mm）
额定电压（V） 电气间隙（mm）
500V以下 6
660 10
1140 18
3300 36
6000 60

其它

第四十七条 插接装置的电源侧应接插座，负荷侧应接插销，当断开时插销不得带电，否则为失爆。
第四十八条 各种防爆电气设备的保护装置和影响防爆性能的附属元件必须齐、完整、可靠。损坏、拆除或失效均为失爆。
第四十九条 接线嘴电缆出口处应平滑，出现死弯致使像套电缆（包括控制线、信号线）绝缘外护套与相线的绝缘橡胶分层为失爆。
第五十条 旋转电机在正常工作状态下，外风扇、风扇罩、通风孔挡板和它们的紧固零件相互间的距离最小为风扇最大直径的1%，且不小于1mm，否则为失爆。
第五十一条 弹性物上不得再加弹簧垫，否则为失爆。
第五十二条 井下电缆不得用铁丝捆吊，不得盘圈。
第五十三条 喇叭嘴用密封圈分层不得朝外。
第五十四条 接地装置必须规范，杜绝串联接地。
第五十五条 五小电器必须上牌管理且牌板规格一致，不得用铁丝固定。
第五十六条 矿用开关必须上架管理。
第五十七条 本规定解释权属机电科.

② 论文题目:发电机组和大型电动机测温装置的测试和改进(的目的和意义)

我想是，温度和地球的上的任何物质都有着重要联系，温度高低可以影响到设备的稳定运行性能，也可以作初步判别设备优良中差，发电机，电动机都是作高速旋转运动的，有运动就有能量消耗和温度的产生，根据质量守恒定律。进一步讲温度不在升高或变化，在设备运行中自然消耗就少或维持可以接受消耗的范围内，温度与物质分子原子有直接的关联，可以影响到设备使用寿命，的意义和目的都在这里了。改进啊，你学习能力够强够厉害的话，可以研究下纳迷技术，我想纳迷技术是很厉害的，成功了绝对可以引起工业变革，哈哈

③ 测定土壤容重的目的和意义

一、目的意义
土壤比重、容重和孔隙度是土壤的基本物理性质，根据测定土壤比重的结果可以大致判断土壤的矿物组成，有机质含量及母质、母岩的特性，测定土壤容重则可计算单位面积内的土体重量，并以此来推算土壤水分、养分的含量，也可计算出土壤灌水定额。由土壤比重和容重的测定结果，可以计算出土壤也孔隙度，为了解土壤中水、肥、气、热等肥力因子的相互关系、提供参考资料。
二、方法选择
比重的测定采用比重瓶法，容重的测定方法有环卫法、蜡封法、水银排出法、填砂法。γ-射线法等。蜡封法和水银排出法主要测定一些呈不规则形状的粘性土块或坚硬易碎土壤的容重；填砂法复杂又费时，多用于石质土壤；γ-射线法需要特殊仪器和防护设施，不易广泛应用；环刀法操作简便，结果比较准确，能反映田间实际情况，故介绍环刀法。
三、土壤比重的测定
⒈ 方法原理
据排水称重的原理，测得与土壤同体积的水重，知道土壤含水率，便可算出土壤的比重，一般土壤的平均比重为2.65。
⒉ 操作步骤（本实验须做二次平行测定）
均匀称取通过1mm筛孔的风干土样（精确到0.001g），放入干燥的小烧杯内。另取一小烧杯煮沸蒸馏水5分钟，以除去水中CO2，冷却至室温，注入比重瓶中。注满后加塞，使瓶内蒸馏水沿瓶塞中毛细管流出（毛细管中也需充满水），用滤纸擦干比重瓶，在分析天平上称重得（A）。
然后将比重瓶内的水倾出约一半，将已称好的10g土样经干漏仔细倒入比重瓶中，粘在瓶壁和漏斗上的土粒用水洗入比重瓶内，将比重瓶放在电热砂盘上加热，沸腾后保持30分钟，煮沸过程中要经常摇动比重瓶，以驱赶土中的空气。
从砂盘上取下比重瓶，待冷却后注水至满，插入比重瓶塞、使多余的水分沿毛细管孔中排出，但切勿使比重瓶中留有气泡，擦干比重瓶外壁，称重（C），同时测定瓶内水温。
⒊ 结果计算

式中：B—烘干土样重（g）
A—t℃时比重瓶+水的重量（g）
C—t℃时比重瓶+水+土样的重量（g）
dwt—t℃时蒸馏水比重。
⒋ 仪器
比重瓶（可用50ml容量瓶代替）、分析天平、电热砂浴、浇杯、漏斗、滤纸等。
注意事项:
对于含活性胶体较多或含水溶盐>0.5%的土壤，均不宜用加水煮沸的方法，否则会使测定结果偏高，而应用烘干样品测定。改用非极性液体（如苯、甲苯、二甲苯、汽油、煤油等）代替水，用真空抽气法排出空气。
煮沸时的温度不可过高，否则砂质土易蹦溅出来，有机质多的土液亦易漫出瓶口，故温度应控制在刚使液面保持微微翻动。
四、土壤容重的测定
⒈ 测定原理
利用一定体积的钢制环刀，切割自然状态的土壤，使土样充满其中，然后称量计算单位体积的烘干土重。
⒉ 操作步骤
先量取环刀的高度及内径，并计算出容积（V）。在台称上称取环刀重量（S）（精确到0.01g）。将环刀锐利的一端垂直压入土中，有时需工具帮助。不可左右摇动，以使土壤自然结构不被破坏，直到环刀全部压入土中。然后用小铲将环刀从土中挖出，并用小刀仔细沿环刀边缘修整削平，切除多余的土壤，将环刀的土壤全部移入已知重量（b）的铝盒中，带回室内，称取铝盒与湿土的重量（c）,烘干后，再称取铝盒与干土的重量（d）。
土壤比重D=
有时因环刀体积过大，土壤全部烘干费时较长，亦可在野外采土后，立即将环刀与筒内土壤迅速称重（e），由(e)与(a)之差计算出湿土重(f)。由湿土中取出一部分土壤测定含水量(w)再计算整个环刀的全部干土重。经此计算土壤容重。
土壤容重=
本实验须做三次以上重复。
⒊ 仪器
环刀、小刀、小铁铲、台称、1/100天平、铝盒、烘箱等。
五、土壤孔隙度计算
土壤总孔隙度包括毛管孔隙及非毛管孔隙，计算方法如下：
土壤总空隙度
土壤毛管孔隙度（P2）％=土壤田间持水量％×D
土壤非毛管孔隙度（P3）％= P1- P2
土壤通气性％=总孔隙度％-（自然含水量％×容重）

④ 氡析出率的测定

66.4.4.1 土壤表面氡析出率的测定

方法提要

国家标准GB50325—2001《民用建筑工程室内环境污染控制规范》规定土壤表面氡析出率测量所须仪器设备包括取样设备、测量设备。取样设备的形状为盆状，工作原理分为被动收集型和主动抽气采集型两种。现场测量设备须满足以下工作条件要求:温度-10～40℃;相对湿度≤90%;不确定度≤20%;探测下限≤0.01Bq/(m²·s)。

测量步骤

首先在建筑场地按20m×20m网格点布点，网格点交叉处进行土壤氡析出率测量。测量时，须清扫采样点地面，去除腐殖质、杂草及石块，把取样器扣在平整后的地面上，并用泥土对取样器周围进行密封，防止漏气，准备就绪后，开始测量并开始计时(t)。

土壤表面氡析出率测量过程中，应注意控制下列几个环节。

1)使用聚集罩时，罩口与介质表面的接缝处应当封堵，避免罩内氡向罩外扩散(一般情况下，可在罩沿周边培一圈泥土，即可满足要求)。对于从罩内抽取空气测量的仪器类型来说，必须更加注意。

2)被测介质表面应平整，保证各个测量点测量过程中罩内空间的体积不出现明显变化。

3)测量的聚集时间等参数应与仪器测量灵敏度相适应，以保证足够的测量准确度。

4)测量应在无风或微风条件下进行。

结果计算(使用聚集罩情况)

用下式求被测地面的氡析出率:

岩石矿物分析第三分册有色、稀有、分散、稀土、贵金属矿石及铀钍矿石分析

式中:R为土壤表面氡析出率，Bq/(m²·s);N_t为t时刻测得的罩内氡浓度，Bq/m³;V为聚集罩与介质表面所围住的空气体积，m³;A为聚集罩所罩住的介质表面的面积，m²;t为测量经历的时间，s。

66.4.4.2 被动收集型法

(1)径迹蚀刻法

径迹蚀刻法的原理和方法见66.4.1.1中径迹刻蚀法。按下式计算²²²Rn析出率:

岩石矿物分析第三分册有色、稀有、分散、稀土、贵金属矿石及铀钍矿石分析

式中:C_Rn为²²²Rn析出率，Bq/(m²·s);T_D为单位面积²²²Rn径迹数，个/m²;V为采样小室体积，m³;S为采样小室底面积，m²;R为CR-39刻度因子，m³·(m²·Bq·s)^-1;t为放置时间，h。

测量步骤

把CR-39片子剪成"66mm的圆片，铺到"66mm的采样盒小室内密封。采样时把小盒放到"150mm大塑料盒内部顶端，大盒扣到地面，并在地面放氯化钙干燥剂少许，周围用土壤密封、踩实。采样0.5～2h取出小盒，密封带回实验室测量。

(2)活性炭吸附法

方法提要

本法用活性炭累积吸附，γ能谱分析测定建筑物表面氡析出率，适用于建筑物(含建筑构件)平整表面的氡析出率的测定。各种土壤、岩石表面的氡析出率的测定可参照使用。

仪器和设备

活性炭盒(容器)采用低放射性材料(如聚乙烯、有机玻璃、不锈钢等)制成的内装活性炭的圆柱形容器，其底部直径应等于或稍小于γ探测器的直径，高度以直径的三分之一到三分之二为宜;活性炭选用微孔结构发达、比表面积大、粒径为18～28目的优质椰壳颗粒状活性炭;网罩选用具有良好透气性的材料，如尼龙纱网、金属筛网或纱布，罩于活性炭盒开口表面，网罩栅孔密度应与活性炭粒径相匹配;真空封泥用于密封活性炭盒和待测介质表面之间的缝隙，固定它们之间的相对位置。

γ能谱仪探测器①闪烁探测器NaI(Tl)由不小于"7.5cm×7.5cm的圆柱形NaI(Tl)晶体和低噪声光电倍增管组成，探测器对¹³⁷Cs的661.6keVγ射线的分辨率应优于9%。②半导体探测器Ge(Li)或高纯锗(HPGe)其灵敏体积大于50cm³，对⁶⁰Co的1332.5keV特征γ射线的分辨率应优于2.2keV。

屏蔽室应选用放射性核素含量低且无表面污染的屏蔽材料，探测器应置于壁厚不小于10cm铅当量的屏蔽室中央，屏蔽室内壁距探测器表面的最小距离应大于13cm，铅室的内衬应由原子序数逐渐递减的多层屏蔽材料组成，从外向里可依次由1.6mm镉、0.4mm铜及2～3mm厚的有机玻璃材料等组成。屏蔽室应有便于取放试样的门。

高压电源应有保证探测器稳定工作的高压电源，其纹波电压不大于±0.01%，对半导体探测器高压应在0～5kV范围内连续可调。谱放大器应有与前置放大器及脉冲高度分析器匹配的具有波形调节的放大器。脉冲高度分析器，NaI(Tl)γ谱仪的道数应不少于256道，对于高分辨半导体γ谱仪其道数应不小于4096道。γ谱仪可以与专用或通用微机联接，进行计算机在线能谱数据处理，亦可以用计算器人工处理。

测量步骤

活性炭盒的制备:将活性炭置于烘箱内，在120℃下烘烤7～8h，以去除活性炭中残存的氡气。将烘烤过的活性炭装满活性炭盒容器，称量，各炭盒间质量差应小于0.5%，然后加网罩，加盖，密封待用。留1～2个新制备的，没有暴露于氡和子体的活性炭盒(简称“新鲜”炭盒)于实验室中，作为本底计数测量用。

析出氡的收集:去除实际欲测建筑物表面的灰尘和砂粒。打开活性炭盒，倒扣于该表面，周围用真空泥固定和封严，记下开始收集析出氡的时间。析出氡收集持续5～7d。收集结束时，除去真空泥，小心取下活性炭盒，加盖密封，记录结束时间，带回实验室。

氡的测量:用²²⁶Ra检验源检查和调整γ谱仪使之处于正常工作状态。在与试样测量相同的条件下，在γ谱仪上测量“新鲜”活性炭盒的本底γ能谱。收集结束后的活性炭盒放置3h以上。当用高分辨γ谱仪时，测量²¹⁴Bi的0.669MeV、²¹⁴Pb的0.241MeV、0.295MeV和0.352MeV其中的一个或几个γ射线峰计数率;当用NaI(Tl)γ谱仪时，测量上述能量相应能区的计数率。

按下式计算建筑物表面氡析出率:

岩石矿物分析第三分册有色、稀有、分散、稀土、贵金属矿石及铀钍矿石分析

式中:R为氡的面积析出率，Bq·m^-2·s^-1;n_c为活性炭盒内所选定的氡子体γ射线峰或能区的计数率，s^-1;n_b为与n_c相对应的“新鲜”活性炭盒的计数率，s^-1;t₁为活性炭盒收集析出氡的时间，s;t₂为收集结束时间到测量开始时间的时间间隔，s;ε为与n_c相应的γ射线峰能量或能区处的探测效率;S为被测表面的面积，m²;λ为氡的放射性衰变常数，2.1×10^-6s^-1。

探测效率刻度

体标准源的制备:标准源基质与活性炭盒所用的活性炭种类相同且等量。称取由国家法定计量部门认定的已知比活度的碳酸钡镭标准粉末(精确至0.0001g)，其总活度应在50～500Bq范围内，比活度的相对标准偏差不大于4%。将标准粉末置于500mL烧杯中，以1mol/LHCl溶解，再用0.1mol/LHCl稀释到所需体积(应足以使活性炭基质全部浸入)，倒入活性炭颗粒，并不断搅拌;将活性炭在红外灯下烘烤，使其水分不断蒸发，在将近恒量时，转移到另一干净烧杯中，用少量0.1mol/LHCl洗液清洗用过的500mL烧杯，将清洗液倒入活性炭中(注意不要与目前盛放活性炭的干净烧杯壁接触)，再用红外灯烘烤，不断搅匀，直至恒量。将活性炭转入空的活性炭盒内，铺平，加盖，密封，放置30d。待²²⁶Ra与氡及其子体处于放射性平衡后备用。标准源的综合不确定度(一倍标准偏差)应控制在±5%以内。

刻度

按照使用说明书的要求正确安装和调整γ谱仪系统，包括探测器、电源、前置放大器、谱仪放大器、脉冲高度分析器和计算机系统，使其处于最佳工作状态。在与试样测量相同条件下，分别获取上述已知²²⁶Ra活度的体标准源γ能谱和“新鲜”活性炭盒本底谱。从净谱中选择氡的子体²¹⁴Pb的0.241MeV、0.295MeV、0.352MeV以及²¹⁴Bi的0.669MeV中的一个或几个γ射线的全能峰，并计算其净峰计数率。如果使用NaI(Tl)闪烁探测器，在上述几个γ射线峰不能清楚分开时，亦可计算包含上述一个以上峰的能区净计数;根据所选γ射线的全能峰(或所选能区)净计数率，计算探测效率。

测量的相对标准偏差

面积氡析出率测量结果的相对标准偏差为:

岩石矿物分析第三分册有色、稀有、分散、稀土、贵金属矿石及铀钍矿石分析

式中:σ_total为总相对标准偏差，%;σ_calib为效率刻度的相对标准偏差，%;σ_ct为测量计数相对标准偏差，%。

σ_ct可用下式计算:

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式中:N_s为活性炭盒内选定的氡子体γ射线峰或能区的积分计数;N_b为与N_s相对应的“新鲜”活性炭盒的积分计数;t_s为试样计数时间;t_b为本底计数时间。

建筑物表面氡析出率的探测下限

主要取决于所用γ谱仪的探测下限，该探测下限是在给定置信度情况下该系统可以测到的最低活度。以计数为单位的探测下限可表示为:

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式中:C(LLD)为探测下限;K_α为与预选的错误判断放射性存在的风险概率(α)相应的标准正态变量的上限百分位数值;K_β为与探测放射性存在的预选置信度(1-β)相应的值;σ₀为净试样放射性测量的计数统计标准偏差。

对于各种α和β水平，K值列于66.13。

表66.13 各种α和β水平对应的K值

如果α和β值在同一水平上，则K_α=K_β=K₀

岩石矿物分析第三分册有色、稀有、分散、稀土、贵金属矿石及铀钍矿石分析

以计数率为单位的探测下限，是在给定条件下，最小可探测的计数率。如果活性炭盒内氡的放射性活度与本底接近时，最小可探测计数率为:

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式中:C(LLD，cT)为最小可探测计数率;t_b为本底谱测量时间;N_b为本底谱中相应于某一全能峰或能区的本底计数。

根据最小可探测计数率，按式(66.36)可以计算出最小可探测表面氡析出率。

干扰和影响因素

1)活性炭盒倒扣于建筑物表面，所得结果不代表自然状态下氡的析出率，而相当于外界空气中氡浓度为0时氡的析出率，即最大析出率。这种方法不考虑外界空气风速、交换率的影响。但可能引起活性炭盒所扣处被测材料局部含水量的变化，对氡的析出率产生微小干扰。

2)在收集析出氡期间，面积氡析出率实际上受周围环境的气象、温度、湿度、气压、风速变化等影响，因此，测量结果只代表在对应的环境条件下收集期间内面积氡析出率的平均值。

3)在用NaI(Tl)γ谱仪确定活性炭盒所收集的氡活度时，氡子体²¹⁴Pb的0.242MeVγ射线峰受Th射气子体²¹²Pb的0.238MeVγ射线峰的干扰;该干扰对测量结果的影响小于1%，用高分辨率的半导体探测器测量，不存在这种干扰。

注意事项

1)这种方法的优点是布样方便，无源，不用维修，可重复使用，适合大规模的氡调查。具有测量结果稳定，受环境因素影响小，探测器被动式测量，不需电源，测量简单。活性炭具有良好的吸附性能和稳定的化学特性，可以耐强酸和强碱，能经受水浸、高温、高压的作用，不易破碎，气流阻力小，便于应用。缺点是活性炭对氡的吸附并非完全积累过程，因此采样结束前的氡浓度对平均结果的影响较大，只能用于短期测量(2～7d)。普通型采样器受温、湿度影响较大，但改进型的采样器则不受温、湿度的影响。

2)还有一种利用解析原理的活性炭吸附法，该方法将活性炭吸附的氡通过加热解析到电离室或闪烁室中进行测量。

3)活性炭吸附法测氡析出率的采样装置有许多，如图66.17所示，它由采集桶和活性炭盒(加滤膜)组成，通过测量活性炭的氡浓度来计算氡析出率。有的采样器采用铝质结构，轻便、抗腐蚀，采样器大小恰好与测量仪器探头的尺寸匹配。采样器分为上下两部分，有螺纹可以衔接。上部分为活性炭室，炭床表面放置一金属网，用于固定活性炭，网眼尺寸与活性炭粒度相匹配，装填活性炭时金属网可取下。下部为储气室，呈管状，与上部内径相同。由于针的半衰期很短，选择的储气室高度足以使针射气衰减掉。在上下两部分之间放置一烧结金属过滤器，烧结金属过滤器可取下，测量时过滤器由采样器内侧车床车出的1.5mm的沿托住，起到过滤湿气的作用，防止活性炭吸潮后吸附效率降低，图66.18为该采样器示意图。

图66.17 常用的采样装置示意图

图66.18 采样器示意图A—活性炭室;B—储气室

(3)驻极体收集法

方法提要

驻极体收集积分测量法是一种多功能快速测量法。既能测定量体积活度，又能测定量析出率。仪器的采样小室是一个上部封口的塑料桶，其中装有驻极体探测器，下部有一个过滤窗底盘。将未装底盘的采样小室直接扣在被测物的表面，即可实现对量析出率的测量。

图66.19 驻极体收集法测量装置结构原理图

测量装置

驻极体收集法氡析出测量装置由采样小室、驻极体探测盒组成。结构原理见图66.19。采样盒是1个圆柱形塑料筒，盒顶部装有驻极体探测盒。被测表面析出的氡在盒内衰变时形成^2l8Po粒子，在驻极体电场作用下，^2l8Po粒子大部分被吸附在探测器表面。^2l8Po衰变时发射的α粒子会使驻极体的表面电荷特性发生变化。利用驻极体表面电位测量仪记录这种变化，经过刻度就可确定待测空气中的氡浓度。根据其氡浓度可确定氡的析出水平，即氡析出率［Bq/(m²·s)］。因驻极体静电场对氡子体的收集效率受空气湿度影响，盒内放干燥剂，可保持恒定的收集效率。

测量步骤

测量时将收集装置扣在待测材料表面，周围用浮土埋好密封。在采样结束后将驻极体探测盒用驻极体保护盖密封起来，用驻极体读数仪读出各自结束的读数并记录。

注意事项

方法灵敏度高，采样周期短，操作方便，可成批采样。采样点分布不太分散时，用30个采样小室一天可采100多个氡析出率试样。

(4)局部静态法

方法提要

局部静态法是测量暴露表面氡析出率的一种方法。该方法为瞬时测量法，有很高的灵敏度，取样时间短，而且设备简单，适合于测量大地、建筑物表面的极低的氡析出率。其受气象等因素影响大，测量重现性差。其工作原理是:用不透气的板材制成的氡收集器倒扣在被测物的表面上，四周用密封材料封好，这时被测物表面析出的氡将被收集在收集器和被测物表面共同包容的收集空间里，这样便可根据收集空间里氡体积活度的变化计算确定氡析出率。

测量装置

局部静态法测量装置由一个由不透气的材料制成积累箱和氡收集器组成。积累箱用有机玻璃制成，尺寸0.735m×0.530m×0.058m。

测量步骤

用积累箱开口一侧紧贴待测物体表面，周围用密封材料密封，构成积累箱，经一定时间后采集箱内气体，进行氡活度分析，分别计算出氡的析出率。

66.4.4.3 主动抽气采集型法

(1)双滤膜法

方法提要

双滤膜法是一种绝对测氡方法，它是通过测量氡在衰变筒内新生子体的α辐射强度以达到测氡的目的。双滤膜法测量的直接对象是氡的短寿子体的α射线，由于衰变链中的氡与其子体之间有着确定的比例关系，所以通过测定其短寿子体的α射线强度就可以求得析出的氡量，从而计算出氡析出率。

测量装置

双滤膜法测量氡析出率的装置见图66.20。

图66.20 双滤膜法测量装置示意图

FT-648绝对测氡仪是测量大气氡的常用仪器，测量时将入气口和进气口与积累腔连接即可。积累腔厚约3mm，扣地面积1.77m²，腔体容积210L。远大于衰变筒14.8L的容积，满足测量要求。

测量步骤

先平整测点处的地面，除去杂草。然后扣上积累腔，其周围用掺水的黏土封堵。此道工序必须认真做好，因封堵不严会导致氡泄漏过大;否则就失去了测量的基础。

1)以积累腔开始封闭的时间作为积累时间的起点，并以测量点所在地的大气氡浓度作为t=0时积累腔内的起始浓度。

2)采样测量时间t可以在0到2h之间任选，工作方法是15'+1'+30'的方式(即15min采样，1min换位，30min累计计数)，对不同的地点作氡析出率测量。

3)仪器刻度采用与测量时相同的间隔时间测量。

(2)静电收集法

方法提要

当被测物体表面析出的氡进入收集室后，其衰变产生的带正电的氡子体在收集室壁+2500V高压的作用下被收集到探测器表面，α谱仪根据探测到的不同能量α粒子的计数给出α能谱，微处理器和计算芯片根据α能谱识别出²¹⁸Po和²¹⁶Po特征峰，并根据系统参数计算出²²²Rn和²²⁰Rn浓度，再计算出氡析出率。

测量装置

以德国TRACERLAB公司生产的ERS-2型静电收集式氡采样器为例，这是一种主要为测量土壤或建材表面氡钍射气析出率而设计的仪器，同时也具有连续测量氡钍射气浓度的功能。仪器具有一个和仪器主体一体化的金属制半球形的集氡腔，体积1.55L，有效半径166mm，金属腔壁上连有2500V正高压。ERS-2型仪器测量²²²Rn、²²⁰Rn析出率示意图如图66.21所示。

主要性能参数

1)仪器放置在有弹簧垫圈的铝制手提箱中，方便运输和野外操作。

2)具有一个和仪器主体一体化的金属制半球形的集氡腔，体积1.55L，有效半径166mm，金属腔壁上连有2500V正高压。

3)可以使用100～240V的交流电源或有着连续使用12h左右容量的自带电池为仪器供电。电池的充电时间与使用时间相同，如可以一次性充电8h，然后连续使用8h。

4)仪器可以按照事先选择好的测量周期(1～9999min)存储大于750个周期的完整的α计数谱数据和氡钍射气浓度数据，以备以后读出，其存储器断电后数据不会丢失。

5)仪器使用的是金硅面垒型(PIPS)α探测器和256道多道计数器，测量结果的评价和计算由α谱仪给出的α计数谱完成(见图66.21)。ERS-2具有快速响应、效率高的特点，仪器自带的微处理器和计算芯片将实时给出以Bq/m³为单位的²²²Rn和²²⁰Rn浓度。

图66.21 ERS-2型仪器测量²²²Rn、²²⁰Rn析出率示意图

6)仪器自带流量10～75L/h的气泵，可用于连续测量²²²Rn或²²⁰Rn浓度时将待测气体泵进密封的集氡腔。对于析出率测量，只需把集氡腔密封盖去掉，仪器放置在待测表面即可。

7)仪器具有一个可以实现实时显示氡浓度数据、显示系统参数、设置测量周期，和控制仪器本身与气泵的开关等多项功能的触摸式液晶操作键盘。

8)仪器可以通过RS-232接口与PC机实现实时在线数据交换。PC机可以通过超级终端读取存储器上按周期储存的以Bq/m³单位的²²²Rn和²²⁰Rn浓度数据并保存成文本文档，还可以通过超级终端对仪器实行设置系统参数、清空存储器等多项命令。

9)氡析出率的计算，将在PC机上通过提供的数据处理软件完成。该软件读入超级终端保存好的数据文本，经过计算后给出以mBq/(m²·s)为单位的氡析出率值。对于²²⁰Rn析出率的计算，由于²²⁰Rn半衰期很短，实测数据中很难观察到其线性增长与指数增长的过程，所以软件只采用平台估计法计算²²⁰Rn析出率。

测量步骤

1)将充好电的ERS-2仪器集氡腔密封盖取下，在腔口放置好密封用的硅胶圈，把仪器放在事先平整好的地面上，周围用浮土埋好密封。

2)开启电源、高压，设置测量周期T=10min，开始测量并记录起始测量时间与起始周期序数。

3)测量约4～5个周期，关高压、电源并记录终止周期序数。用泵冲洗集氡腔内残余氡气。

4)连接ERS-2与PC机，通过超级终端读取本次测量起始周期与终止周期之间的各周期谱数据或氡浓度数据，保存成文本文档。

5)在PC机上打开数据处理软件，读入文本文档中数据，观察数据点变化趋势，选择拟合起止点，选择线性拟合方式，记录软件给出的氡析出率值。

6)当仪器显示的周期序数接近750时，用PC机通过超级终端发出清空仪器存储器的命令清理数据。

⑤ 坪曲线测量的目的和意义是什么

一、 实验目的

1. 了解计数管和定标器的工作原理和使用方法

2. 掌握G-M计数管的坪曲线的测定方法及正确选择工作电压

二、 实验原理

要知道放射性的活度，可以用一些简单的仪器测量。G-M计数管（盖革计数管）和定标器，再加上铅室和放射源托架等，是常用的一套简单测量的装置。根据计数管的装置可知，在单位时间内定标器记录下的脉冲数能够代表同时间内进入计数管的粒子数，再通过定标器测量到的脉冲可以换算成放射性的活度。

本实验中的计数管的正极（金属丝）和负极（圆筒形金属）被封在充有有机气体的圆筒内。当电源电压升高到某一定值，此时若有粒子射入计数管内，即使是单个粒子也能造成管内气体电离，瞬间产生大量电子，从而产生脉冲电压。该脉冲电压输入到定标器的“放大成形级”，被改造成“定标级”所需的形状和大小，再输入到“定标级”，最后到显示部分显示出来。所以到单位时间内定标器记录下的脉冲数能代表同时间内进入计数管的粒子数，再通过定标器测量到的脉冲数可以换算成放射性活度。

G-M计数管按其猝灭机制可以分为靠外线路猝灭的非自灭计数管和靠管内猝灭气体猝灭的自灭计数管。目前普遍使用的自灭计数管，自灭计数管按其所充猝灭气体的性质，又可以分为充有机气体的有机管和充卤素气体的卤素管两类。

G-M计数管的工作特性，一般由它的阈电压、坪的长度、坪的坡度、死时间、寿命、计数效率和温度范围等因素来决定，它们的具体数值，一般与管的几何形状及充气的成分、性质、压力等有关。计数管在使用时应有低的工作电压，较大的电压工作区（坪长）、小的坪坡度、长的寿命，短的死时间，小的温度系数和高的效率等。

阈电压、坪的长度、坪的坡度可以通过计数管的坪曲线来确定，所谓计数管的坪曲线是在放射源活度不变（即进入计数管能引起电离放电的粒子数目不变）的情况下，脉冲计数率和计数管正负极间的电位差的相互关系的曲线，如下图：

G-M计数管的坪曲线

当电压升至V0时，计数管开始有脉冲输出；电压在V1和V2间时，计数率基本上保持不变；电压高于V2后，计数增加很快，进入连续放电

曲线上的A点对应的电压为计数管的阈电压，它的值与管内充气的成分、性质、压力及管的几何形状有关。BC点所对应的电位差（V2-V1）为坪的长度，除与上述因素有关外，如果管内猝灭气体用量适当，则它能有最佳值。此外，高温时的坪比低温时的长一些。再者，线路的负载电阻R越大，坪的长度会越长；但若考虑到死时间不能太长，则R不能用的太大。一般对于一个合理的计数管，坪的长度应不少于150V（指有机管）或50V（指卤素管）。坪的坡度是指在坪的范围内，电压每升高1V时计数率增加的百分数，它的成因主要是因为随着电压的升高，多次（假性）计数增加和计数管灵敏体积增大（末端效应）。允许一个合用的计数管，其坡度在0.01%-0.1%每伏的范围内波动。随着计数管使用时间的增长，猝灭物质的不断损耗，计数管的特性会不断改变，出现所谓衰老的象征：阈电压升高，坪长缩短，坪坡增加，且在越来越低的电压下出现多次放电等，导致坪从两端开始缩短。计数管的工作电压大约选定在接近坪的起端三分之一和二分之一坪长的地方。

⑥ 随钻地层压力测量探头设计

郑俊华^1，2 钱德儒¹ 王 磊¹ 孙连环¹

（1.中国石化石油工程技术研究院，北京 100101；2.中国石化石油勘探开发研究院，北京 100083）

摘 要 探头是随钻地层压力测量工具的重要部件，测量工具通过探头与地层流体建立压力联系，压力平衡后可测得地层压力。推靠力决定了探头与井壁地层密封的可靠性，是探头设计的重要依据。本文提出了随钻地层压力测量探头推靠力的计算方法，并设计了探头的机械结构。

关键词 地层压力 探头 推靠力 泡点压力 机械结构

Research on Probe of Formation PressureMeasurement while Drilling

ZHENG Junhua^1，2，QIAN Deru¹，WANG Lei¹，SUN Lianhuan¹

（1.SINOPEC Research Institute of Petroleum Engineering，Beijing 100101 ，China；2.SINOPEC Exploration ＆ Proction Research Institute，Beijing 100083，China）

Abstract Probe is the important unit of formation pressure while drilling tool.The tool connects with formation liquid by probe.The formation pressure is measured after the pressure gets to balance.The thrust is key element which affects the sealing effect of probe and well wall.The calculation method of probe thrust is give.in this paper，the numerical value of probe thrust range is got，and the structure of probe is designed.

Key words formation pressure；probe；thrust；bubble point pressure；mechanical structure

地层孔隙压力是描述油藏的重要参数。随钻测量地层压力，能更好地反映地层的真实压力状况，优化钻井工艺，提高钻井效率。斯伦贝谢等国外油田服务公司已经成功研制出随钻地层压力测量工具，并广泛应用于油田技术服务中。该技术在我国正处于研究、试验阶段。探头是随钻地层压力测量工具与地层之间的 “桥梁”。通过探头，两者才能建立压力联系，达到随钻测量地层压力的目的。

1 地层压力测试原理

如图1所示，探头推靠至井壁，与测试地层充分密封后，流体测试模块活塞向右运动，流体测试腔体积增大，探头与流体通道内压力减小。压力低于地层压力后，由于压力差作用，地层流体经探头通过流体通道进入测试腔，压力逐渐与地层压力平衡。此时，流体通道内的压力传感器测得的数值即为地层压力。地层流体测试腔压力变化曲线如图2所示。

中国石化科技开发部项目《随钻地层压力测量技术研究》（P10030）

图1 测试原理

图2 地层压力测试曲线

钻进过程中，随钻地层压力测量工具可实时监测环空压力 p_hydr1。钻进到测试地层后，探头从测量工具内伸出，推靠至井壁。在推靠力作用下，探头与井壁形成可靠的密封。此时地层流体测试模块内压力小幅度增长为p_dd。地层流体测试模块抽取一定量的地层流体，压力降低至p_fu。地层流体向低压区流动，直至地层流体测试模块内压力恢复至地层压力p_stop。测量结束后，探头回缩至测量工具内。地层流体测试模块内压力恢复至环空压力p_hydr2。p_hydr1应与 p_hydr2相等。

2 探头推靠力计算

设计探头时，首先需要确定探头推靠力。从垫片密封原理入手，结合某油井地层流体泡点压力等相关资料，笔者提出了一种计算探头推靠力的方法。

2.1 探头密封原理

根据垫片密封原理可知，探头与井壁形成有效密封的条件是探头与井壁之间的接触应力大于探头内外压力差。探头与井壁密封原理如图3所示。根据垫片密封原理，在推靠力F作用下，探头端部密封垫圈与井壁之间的接触应力p_压大于探头内外压力差时，可形成有效密封。

探头与井壁形成有效密封的条件可用下式表示：

图3 探头密封原理

油气成藏理论与勘探开发技术：中国石化石油勘探开发研究院2011年博士后学术论坛文集.4

式中：p_压为探头与井壁的接触应力，Pa；p_液 为井底钻井液液柱压力，Pa；p_内 为探头内部压力，Pa；m为垫片系数。

由式（1）可知，测试地层压力时，决定探头推靠力大小的因素为井底钻井液液柱压力与探头内部压力差值，也就是探头内外的压力差。

2.2 压差的求取

经上述分析可知，确定决定探头内外的压力差因素后即可得知探头推靠力数值的选取依据。

在温度与压力的长期作用下，地层流体内溶解有大量气体。地层流体密度随压力变化的关系比较复杂，泡点压力为流体密度与压力曲线的拐点。泡点压力指在温度一定的条件下压力降低时开始从地层流体中分离出第一批气泡时的压力。以泡点压力为界，当外界压力小于泡点压力时，随着压力增加，溶解的气量增加，地层流体密度减小；当压力高于泡点压力时，气体已全部溶解，随压力增加地层流体受到压缩，密度增大。在温度恒定的条件下，地层流体内溶解的气体溢出与泡点压力有关。以某油井为例，泡点压力与地层流体密度关系如图4所示。

图4 地层流体泡点压力与密度关系

在图2中，地层流体测试腔内压力降低的过程中，如果最低压力p_fu降至泡点压力p_bub以下，则有大量气体从地层流体中溢出，气体进入流体测试腔，造成测试腔内压力升高，破坏流体测试腔与地层之间建立的压力平衡，地层压力传感器测量数据会有较大误差，不能准确测量地层压力。地层流体从单一液相介质变为气液两相介质，为后期数据处理与解释带来困难。

因此，在进行地层压力测量时，必须尽量使地层流体保持为单一的液相介质，地层流体测试腔内的压力不能低于地层流体泡点压力。泡点压力决定了地层流体测试腔的压力降、探头内外的压力差，即决定了探头的最小推靠力。

由图4可知，某油井深2000m，地层温度为70℃，钻井液液柱压力为24MPa时，地层流体泡点压力为11MPa。由此可得出井深2000m时钻井液液柱压力与地层流体泡点压力的差值△p为13MPa，即在该井深2000m处测量地层压力，当探头与井壁密封后，探头内外压力差△p最大值为13 MPa。如果压差过大，则压力降至泡点压力以下，气体将从地层流体中溢出，影响测试精度。

由式（1）可知，探头与井壁形成有效密封条件如（2）式所示：

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式中：p_压为探头与井壁的接触应力，Pa；p_液为井底钻井液液柱压力，Pa；p泡为地层流体泡点压力，Pa；m为垫片系数，取1。

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式中：△p为井底钻井液液柱压力与地层流体泡点压力差，取13 MPa。

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其中：F为探头推靠力，N；d₁为探头外径，m；d₂为探头内径，m。

拟设计探头外径φ57.15mm，探头内径φ14.22mm，代入式（4）有：

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综上所述，在某油井深2000m、地层温度70℃、钻井液液柱压力为24MPa的条件下，随钻地层压力测量工具探头推靠力最小值为31.2kN。探头推靠力最大值可由使用的测量工具液压系统最大功率、探头强度及所测地层岩性等因素计算。

3 探头机械结构设计

探头由密封垫、支撑座、活塞、过滤器、缸体等部分组成。探头外观如图5所示。

图5 探头装配体

3.1 探头密封垫设计

探头密封垫一直暴露在井下恶劣环境中，要求其物理、化学性质稳定，才能在探头与地层间建立起有效的密封。密封材料须具有抗高温氧化、抗化学侵蚀、耐冲蚀、耐磨损等性能，选用硬度较高的氟橡胶材料，确保橡胶压缩时反弹性能良好，具有较好的密封性能。密封垫表面形状与井壁相同，确保密封垫与井壁贴合紧密。密封垫如图6所示。密封垫安装在支撑座内，通过硫化与支撑座紧密结合在一起。支撑座对密封垫起支撑加固作用，使密封垫与井壁贴合充分。

图6 密封垫

3.2 探头活塞设计

探头活塞如图7所示。顶端连接密封垫与支撑座，安装在探头缸体内，液压油进入探头活塞底端，产生推靠力，将探头从测量短节中推靠至井壁并充分密封。

图7 活塞

3.3 探头过滤器设计

测量地层压力时，地层流体进入测量系统内部。流体内若含有固相颗粒，将堵塞流体通道，影响测试成功率。设计了过滤装置，安装在探头活塞内部。流体从过滤器进入仪器内部，将杂质阻挡在系统外部，防止流体通道堵塞。

3.4 探头缸体设计

探头活塞安装在缸体内。活塞在压力油的作用下，在缸体内滑动，从缸体内伸出或缩回，实现探头的推靠与收回动作。缸体如图8所示。

4 结论与建议

1）地层流体中含有大量气体，当压力降低至气体泡点压力以下时，会有气体从地层流体中溢出，影响地层压力测试准确性。地层流体测试室内的压力降应尽量避免低于地层流体泡点压力，并由此可以确定探头的最小推靠力。

图8 缸体

2）由于井下空间、环境、测量仪器部件强度等因素限制，电源功率、液压泵额定输出压力有限，可以此为依据进一步计算探头推靠力的最大值。

3）后继研究中根据试验效果改进探头结构，确保在井下安全可靠工作。

参考文献

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［5］杨利，田树宝.新型随钻地层压力测试工具［J］.国外油田工程，2005，21（11）：20～23.

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［8］何更生.油层物理［M］.北京：石油工业出版社，1993：86～93.

⑦ 击实试验的目的意义和试验注意事项

目的是在标准击实方法下测定土的最大干密度和最优含水率。意义是为填土工程的设计、施工提供依据。

注意事项 ：

1、试验用土：一般采用风干土做试验，也有采用烘干土做试验的。

2、加水及湿润：加水方法有两种，即体积控制法和称重控制法，其中以称重法效果为好。洒水时应均匀，浸润时间应符合有关规定。

当需对土方回填或填筑工程进行质量控制时，应进行击实试验。测定土的干密度与含水量关系，确定最大干密度和相应最佳含水量。

击实试验适用于碎石土垫层和路基土。击实试验可以获得路基土压实的最大干密度和相应最佳含水量，击实试验是控制路基压实质量不可缺少的重要试验项目。

(7)垫圈内径检测装置目的和意义扩展阅读

击实试验可以分为轻型击实试验和重型击实试验两种。轻型击实试验适用于粒径小于5mm的粘性土，而重型击实试验适用于粒径不大于20mm的土。

目前国内常用的击实方法有两种：

（1）轻型击实：适用于粒径小于5mm的细粒土，锤底直径为51mm，击锤质量为2.5kg，落距为305mm，单位体积击实功为591.6kJ/m3；分3层夯实，每层25击。

（2）重型击实：适用于粒径不大于40mm的土。击实筒内径为152mm，筒高116mm，击锤质量为4.5kg，落距为457mm，单位体积击实功为2682.7kJ/3m（其他与轻型击实相同）；分5层击实，每层56击。

⑧ 本人急需（垫圈内径检测装置）的设计论文，谢谢

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