礦用鏈板輸送機傳動裝置設計G3

Ⅰ 鏈板輸送機的鏈板怎麼和鏈條連接

1. 鏈板輸送機的鏈板與鏈條之間是通過輸送鏈上特殊形狀的鏈條鏈板連接的

2. 輸送用專鏈條因為需要屬用在各式各樣的輸送設備中，為方便輸送設備與鏈條之間的連接，輸送用鏈條的側鏈板形狀就不再僅僅限於普通傳動用套筒滾子鏈的平直側鏈板，而是帶上了一系列的附件

3. 常見的輸送鏈可以有多級附件，一級附件是標准附件，可按照標準直接選用，其中的標准一級附件包括側鏈板加長、折彎並帶安裝孔，還有延長銷軸等等

4. 在一級附件上還可以安裝各類其他附件，構成二級、三級甚至四級附件，但它們都是非標件，需要自行設計製造

5. 具體可查GB/T 8350-2008 輸送鏈、附件和鏈輪，標准裡面給出了米制輸送鏈詳細的附件尺寸與形式。

Ⅱ 鏈板輸送機有哪些優勢以及特點

與其它類型材料的輸送機相比，柔性鏈類的輸送機具備以下優勢：

1、新眾智柔性專鏈板輸送機所有的配件都是開屬模製作的，產品的模塊化使得設計簡單、組裝靈活。

2、轉彎半徑只有同規格傳統鏈板轉彎半徑的三分之一不到，這類輸送系統作為暫時存儲區，用於臨時存貨或者 產品的冷卻。它的好處是只需要一小塊空間就能存儲大量的產品，有時在將產品從一層輸送到另一層的同時也能起到緩沖作用。提高生產效率的同時也節省了地面空間。

3、輸送梁是開模製作的鋁型材，在安裝現場方便了生產線改線的需求，彌補了設計上的不足。

4、輸送材料使用已經認證的環保材料,符合食品和葯品的生產要求。

5、柔性輸送系統能適用復雜的物流輸送環境，通過與計算機軟體的配合使用，實現整個物流輸送系統的智能化生產。

Ⅲ 鏈板輸送機怎樣正確選型

鏈板輸送機選擇方法

1、一般來講密度大、體積大產品輸送採用折彎型鏈板輸送機；

2、密度大、體積小產品輸送採用合頁型鏈板輸送機；

3、密度小、速度快產品輸送採用平頂型鏈板輸送機。

鏈板輸送機

鏈板輸送機主要有鏈板輸送帶、機身、電機三大部分組成，其中值得注意的是機身被動軸一端需要安裝裝置，以便後期調節輸送帶的松緊狀況。動力部分的減速機可安裝擺線針減速機和RV減速機，一般使用RV減速機的比較多，這種電機扭矩比較大，動力強勁。鏈板輸送帶要根據設備的實際載重量和產品體積大小來選擇合適的節距、板厚、寬度、沖孔大小等，價格也是相差不少。

Ⅳ 鏈板式輸送機的設計

鏈板式輸來送機 1、工作原理與結構特點源
該機主要由鏈板、減速機、傳動滾筒、從動滾筒、托輥、支承架、擋板、側板等組成。可根據用戶需求設計不同長度、寬度、高度的輸送機用於種子包裝袋的水平及傾斜輸送，可實現大生產率、長距離輸送，該設備具有結構簡單，維修方便，載重量大、種子自清理能力強，高度在有效范圍內任意調節，張緊裝置可以在設備運行時調整。安裝縫包機後能組成編織袋封口作業，可以和包裝秤配套使用。
2、用途
主要作為自動定量包裝秤的輔助設備，或用於種子、糧食、飼料、化工、化肥、農葯等行業的成品輸送。
3、技術參數
產品型號 寬度
(mm)高度
(mm)線速
(m／min)長度
(m)功率(kw)5XB-5350150-40092-150.555XB-10550200-35092-151.1

Ⅳ 鏈板輸送機包含哪些原理

上海沁艾機械為您解答：

鏈板輸送機結構原理
鏈板輸送機由頭部驅動裝置、尾輪裝置、拉緊裝置、鏈板及機架等五個部分組成。
1、鏈板輸送機頭部驅動裝置
由電動機、減速器、傳動裝置及主動鏈輪裝置等組成。動力是由驅動裝置通過一對套筒滾子鏈輪傳給主軸，進而帶動
槽板運行。為了適應不同輸送速度的需要，可藉助更換傳動鏈輪的齒數比，改變槽板的運行速度。主動鏈輪裝置採用
二隻齒數為6的鏈輪帶動兩條片式牽引鏈及槽板沿導軌運行。

2、鏈板輸送機尾輪裝置
該鏈板式輸送機鏈板的改向部分，由尾輪軸、兩只尾輪及軸承等組成。
3、鏈板輸送機拉緊裝置
拉緊裝置採用螺旋拉緊的方式，用來調節牽引鏈條的松緊程度。
4、鏈板輸送機鏈板部分
鏈板式輸送機鏈板部分由牽引鏈和槽板組成。牽引鏈採用耐沖擊、運行平穩可靠的片式牽引鏈，內鏈片中間裝有滾輪，在軌道上滾動，以減少摩擦阻力和磨損。槽板用螺栓與牽引鏈緊固在一起。
5、鏈板輸送機機架
鏈板式輸送機機架由頭架、尾架、中間架組成。用槽鋼、角鋼及加強鋼板焊接而成。該機架中間有四條供滾輪運行的軌道，採用輕軌製成。

您可以參看：http://www.qinaijixie.com/proctlist/lbssj-1.html

Ⅵ 求設計參考-礦用下運式帶式輸送機設計（說明書+CAD圖紙或資料），請發到[email protected]

帶式輸送機設計計算書

一、已知條件：
輸送物料: 原煤 ； 堆積密度ρ= 850 kg/m3； 粒度 ≤ 300 mm ；
輸送能力Q= 1200 t/h ； 機長L= 446.865 m ； 提升高度H= 71.034 m ；
輸送機幾何條件：
帶式輸送機各區段幾何參數表
區段號 I II III
區段斜長Li(m) 20.81 34.1 391.955
區段提升高Li(m) 0.000 2.972 68.062
區段角度αi(弧度) 0 0.087266463 0.174532925
區段角度αi(角度) 0 5 10

二、主要參數確定：
1.帶速:υ 選υ= 3.50 m/s；
2.帶寬:B 初選帶寬: 選 B= 1200 mm；
1)按輸送量校核: Qmax = 3.6Sυkρ = 1538.3844 t/h ； 滿足要求！
式中: S -- 輸送帶上物料最大截面積（托輥槽角λ=35°，運行堆積角θ=15°）； S= 0.1512 m2；
υ-- 帶速； υ= 3.50 m/s；
k -- 傾斜輸送機面積折減系數； k= 0.95
ρ-- 堆積密度； ρ= 850 kg/m3

2）按粒度校核： B ≥ 2a ＋ 200 = 800 mm ； 滿足要求！

式中: a -- 物料最大粒度； a= 300 mm；
3.輸送帶: 初選PVG輸送帶: PVC1600S qB= 22.2 kg/m；
ST= 1600 N/mm；
4.托輥:
1）托輥直徑的確定： 初選托輥直徑： φ133
托輥轉速： n=60υ/（πD）= 502.6 r/min；
式中: υ--帶速； υ= 3.50 m/s；
d--托輥直徑； d= 0.133 mm；
2）上托輥選型：
(a)靜載計算: Po=e×ao×(Im/υ＋qB)×9.8= 1104.9 N；
式中: e--輥子載荷系數(槽形托輥組)； e= 0.8
ao--上托輥間距； ao= 1.2 m；
υ--帶速； υ= 3.5 m/s；
Im--輸送能力； Im=Q/3.6= 333.333 kg/s；
qB--輸送帶每米質量； qB= 22.2 kg/m；
(b)動載計算: P′o=Po×fs×fd×fa= 1691.8 N；
式中: fs--運行系數； fs= 1.2
fd--沖擊系數； fd= 1.16
fa--工況系數； fa= 1.1
選G506托輥(φ133×465):軸承6305/C4,輥子承載能力3.42kN,上托輥組綜合旋轉質量 G1= 22.34 kg；
(c)上托輥組每米長度旋轉部分質量 qRO計算: qRO = G1/aO = 18.62 kg/m ；
取qRO= 18.62 kg/m ；
式中: G1 -- 上托輥每組托輥旋轉部分質量； G1= 22.34 kg ；
aO -- 上托輥間距 ； aO= 1.2 m ；
3）下托輥選型：
(a)靜載計算: Pu=e×au×qB×9.8= 652.7 N；
式中: e--輥子載荷系數(平形下托輥組)； e= 1
au--下托輥間距； au= 3 m；
qB--輸送帶每米質量； qB= 22.2 kg/m；
(b)動載計算: P′u=Pu×fs×fa= 861.5 N；
式中: fs--運行系數； fs= 1.2
fa--工況系數； fa= 1.1
選G521托輥(φ133×1400):軸承6305/C4,輥子承載能力0.85kN(偏小),下托輥組綜合旋轉質量 G2= 20.52 kg；
(c)下托輥組每米長度旋轉部分質量 qRu計算: qRu = G2/au = 6.84 kg/m ；
取qRU= 6.84 kg/m ；
式中: G2 -- 下托輥每組托輥旋轉部分質量； G2= 20.52 kg ；
au -- 下托輥間距 ； au= 3 m ；
5.輸送帶上每米物料質量 qG計算： qG= Q/3.6υ= 95.24 kg/m ；
取qG= 95.24 kg/m ；
式中: Q -- 輸送能力； Q= 1200 t/h ；
υ-- 帶 速 ； υ= 3.50 m/s；
6.模擬摩擦系數f： f= 0.028
其中下分支模擬摩擦系數f2： f2= 0.025
其中上分支模擬摩擦系數f1： f1= 0.03
7.附加阻力系數C： C= 1.094
8.滾筒與膠帶間摩擦系數μ： μ= 0.3
9.傳動滾筒圍包角(實際202°)： 取α1=α2= 200 °；
10.起動系數： KA= 1.4
三、傳動滾筒圓周驅動力計算
1.分項阻力計算
1.1上分支物料主要阻力FHoL FHoL = f1LqGgcosδ= 12366 N ；
式中: f1 -- 模擬摩擦阻力系數； f1= 0.03
L -- 輸送機機長 ； L = 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
H -- 輸送機段提升高度 ； H= 71.034 m ；
δ-- 輸送機傾斜角度綜合值； δ= 9.14658 °
換算為弧度δ= 0.159637936 弧度 ；
qG--計算每米輸送物料質量 ； qG= 95.24 kg/m ；
1.2上分支空載主要阻力Fhoe FHoe =f1Lg(qRo＋qBcosδ) = 5331 N ；
式中: f1 -- 模擬摩擦阻力系數； f1= 0.03
L -- 輸送機機長 ； L= 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 輸送機傾斜角度綜合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
qRO--上分支托輥組每米長度旋轉部分質量； qRO= 18.62 kg/m ；
qB-- 輸送帶單位長度質量； qB= 22.20 kg/m ；

1.3下分支主要阻力Fhu FHu =f2Lg(qRu＋qBcosδ) = 3152 N ；
式中: f2 -- 模擬摩擦阻力系數； f2= 0.025
L -- 輸送機機長 ； L= 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 輸送機傾斜角度綜合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
qRu--下分支托輥組每米長度旋轉部分質量； qRu= 6.84 kg/m ；
qB-- 輸送帶單位長度質量； qB= 22.20 kg/m ；

1.4上分支物料提升阻力FstoL FstoL = qGHg = 66367 N ；
式中: qG--計算每米輸送物料質量 ； qG= 95.24 kg/m ；
H -- 輸送機傾斜高度 ； H= 71.034 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；

1.5上分支輸送帶提升阻力FstoB FstoB = qBHg = 15470 N ；
式中: qB-- 輸送帶單位長度質量； qB= 22.20 kg/m ；
H -- 輸送機傾斜高度 ； H= 71.034 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；

1.6下分支輸送帶下降阻力Fstu Fstu = qBH′g = -15470 N ；
式中: qB-- 輸送帶單位長度質量； qB= 22.20 kg/m ；
H′ -- 輸送機下分支傾斜高度 ； H′= -71.034 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；

1.7上分支物料前傾阻力 FεOL FεOL = Cεμ0RLqGgcosδsinε′ = 265 N ；
式中: Cε--槽形系數 ； Cε= 0.43 35°槽角
μ0-- 托輥和輸送帶間的摩擦系數,一般為0.3～0.4； μ0= 0.4
R -- 前傾托輥在托輥總數中所佔比例； R= 0.155
qG--計算每米輸送物料質量 ； qG= 95.24 kg/m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 輸送機傾斜角度綜合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
ε′-- 上分支前傾托輥前傾角； ε′= 1.383333333 °
換算為弧度ε′= 0.024143721 弧度 ；
L -- 輸送機機長 ； L= 446.865 m ；

1.8上分支空載前傾阻力 FεOe FεOe = Cεμ0RLqBgcosδsinε′ = 62 N ；
式中: Cε--槽形系數 ； Cε= 0.43 35°槽角
μ0-- 托輥和輸送帶間的摩擦系數,一般為0.3～0.4； μ0= 0.4
R -- 前傾托輥布置在托輥總數中所佔比例； R= 0.155
qB--輸送帶單位長度質量 ； qB= 22.20 kg/m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 輸送機傾斜角度綜合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
ε′-- 上分支前傾托輥前傾角； ε′= 0.024143721 弧度 ；
L -- 輸送機機長 ； L= 446.865 m ；

1.9下分支前傾阻力 FεU FεU = μ0RLqBgcosλcosδsinε″ = 154 N ；
式中: μ0-- 托輥和輸送帶間的摩擦系數,一般為0.3～0.4； μ0= 0.4
R -- 前傾托輥布置在托輥總數中所佔比例； R= 0.155
L -- 輸送機機長 ； L= 446.865 m ；
qB--輸送帶單位長度質量 ； qB= 22.20 kg/m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
λ-- 下分支V形前傾托輥槽角； λ= 10 °；
換算為弧度λ= 0.174532925 弧度 ；
δ-- 輸送機I區段傾斜角度綜合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
ε″-- 下分支V形前傾托輥前傾角； ε″= 1.5 °
換算為弧度ε″= 0.026179939 弧度 ；

1.10被輸送物料與導料槽攔板間的摩擦阻力Fgl
Fgl = μ2IV2ρgl/（υ2b12） =μ2qG2gl/(ρb12)= 950 N ；

式中: μ2--物料與導料板間的摩擦系數,一般為0.5～0.7； μ2= 0.7
IV-- 輸送能力； IV = Q/（3.6ρ） =qGυ/ρ= 0.392 m3/s
ρ-- 堆積密度； ρ= 850 kg/m3
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
l-- 導料槽攔板長度， l= 10.50 m ；
υ-- 帶 速 ； υ= 3.50 m/s；
b1-- 導料槽兩攔板間寬度， b1= 0.90 m ；

1.11清掃器摩擦阻力Fr Fr = Fr1＋Fr2 = 3360 N ；

1.11.1頭部清掃器摩擦阻力Fr1 Fr1 = n1APμ3 = 1344 N ；
式中: n1-- 頭部清掃器個數； n1= 2
A-- 一個清掃器和輸送帶的接觸面積； A= 0.012 m2
P-- 清掃器與輸送帶間的壓力，一般取為3×104～10×104N/m2； P= 80000 N/m2
μ3 --清掃器與輸送帶間的摩擦阻力，一般取0.5～0.7； μ3= 0.70 m/s2 ；

1.11.2空段清掃器摩擦阻力Fr2 Fr2 = n2APμ3 = 2016 N ；
式中: n2-- 空段清掃器個數； n2= 2
A-- 一個清掃器和輸送帶的接觸面積； A= 0.018 m2
P-- 清掃器與輸送帶間的壓力，一般取為3×104～10×104N/m2； P= 80000 N/m2
μ3 --清掃器與輸送帶間的摩擦阻力，一般取0.5～0.7； μ3= 0.70 m/s2 ；

2.圓周力

2.1全程有載圓周力 FU=C*FH＋FSt＋Fs1＋Fs2= 96740 N ；

式中: C -- 系數； C= 1.227
2.1.1主要阻力 FH=FHoL＋FHoe＋FHu = 20849 N ；
式中: FHoL-- 上分支物料主要阻力； FHoL= 12366 N ；
FHoe-- 上分支空載主要阻力； FHoe= 5331 N ；
FHu-- 下分支主要阻力； FHu= 3152 N ；

2.1.2提升阻力 Fst=FstoL = 66367 N ；
式中: FstoL-- 上分支物料提升阻力； FstoL= 66367 N ；

2.1.3特種主要阻力 Fs1=FεoL＋Fεoe＋Fεu +Fgl= 1431 N ；
式中: FεoL-- 上分支物料前傾阻力； FεoL= 265 N ；
Fεoe-- 上分支空載前傾阻力； Fεoe= 62 N ；
Fεu-- 下分支前傾阻力； Fεu= 154 N ；
Fgl--被輸送物料與導料槽攔板間的摩擦阻力 Fgl= 950 N ；

2.1.4特種附加阻力 Fs2=Fr= 3360 N ；
式中: Fr--清掃器摩擦阻力； Fr= 3360 N ；

2.2空載工況圓周力 FUk=C*FHk＋Fsk1＋Fs2= 13984 N ；
式中: C -- 系數； C= 1.227
2.2.1主要阻力 FHk=FHoe＋FHu1 = 8483 N ；
式中: FHoe-- 上分支空載主要阻力； FHoe= 5331 N ；
FHu-- 下分支主要阻力； FHu= 3152 N ；

2.2.2特種主要阻力 Fs1=Fεoe＋Fεu = 215 N ；
式中: Fεoe-- 上分支空載前傾阻力； Fεoe= 62 N ；
Fεu-- 下分支前傾阻力； Fεu= 154 N ；

2.2.3特種附加阻力 Fs2=Fr= 3360 N ；
式中: Fr--清掃器摩擦阻力； Fr= 3360 N ；

四、傳動功率計算
1.滿載運行傳動滾筒軸功率 PA=Fuυ×10-3 = 338.6 kW ；
FU -- 滿載總阻力； FU= 96740
υ-- 帶 速 ； υ= 3.50 m/s；

2.滿載運行電動機功率 PM=PA/(η1η2η′η″ )= 422.6 kW ；
式中: PA -- 滿載運行傳動滾筒軸功率； PA= 338.6 kW ；
η1-- 高低速聯軸器總效率 ； η1= 0.96
η2-- 減速器傳動效率 ； η2= 0.955
η′-- 電壓降系數 ； η′= 0.92
式中: η″-- 多機驅動功率不平衡系數 ； η″= 0.95

PM= 500 kW ； 滿足要求！
電機數n3= 2
電動機型號 YB355M2-4 660V 轉 速 1484 r/min；
頻 率 50 HZ ；
選 單台電機PM1= 250 kW ；

3.空載運行傳動滾筒功率 PAk=Fuk*υ×10-3 = 48.9 kW ；
FUk -- 滿載總阻力； FUk= 13984
υ-- 帶 速 ； υ= 3.50 m/s；

4.空載運行電動機功率 PMk=PAk/(η1η2η′ )= 58.0 kW ；
式中: PA -- 滿載運行傳動滾筒軸功率； PAk= 48.9 kW ；
η1-- 高低速聯軸器總效率 ； η1= 0.96
η2-- 減速器傳動效率 ； η2= 0.955
η′-- 電壓降系數 ； η′= 0.92
選 單台電機PM1= 250 kW ； 單台電機空載起動滿足要求！

Ⅶ 鏈板輸送機的鏈條結構的改變解決了哪些問題

【上海沁艾機械】為您解答：鏈板輸送機廣泛應用於礦山、冶金和水泥建材等行業，輸送非粘性的塊狀、粒狀及粉狀物料，主要由傳動裝置、頭部星輪、鏈條、運輸盤、尾輪裝置和支架等組成，屬於鏈傳動。鏈傳動是兩個或多個鏈輪之間用鏈作為撓性拉拽元件的一種嚙合傳動。與帶傳動相比有以下優點：無彈性滑動和打滑現象，傳動效率高；不需要太大張緊力，作用在軸上的徑向壓力較小；在同樣使用條件下，結構較緊湊；能在高溫和速度較低的情況下工作。但是，鏈板輸送機本身有一定的缺點：低速重載時鏈條過載容易發生靜強度不足而破斷；因為潤滑效果不好，在運行過程中容易使滾子內孔及軸局部磨損；鉸鏈磨損造成鏈的伸長，鏈的節距增大會使動載荷增加和個別零部件損壞或從鏈輪上脫落。鏈板輸送機作為輸送物料的主要輸送設備，其性能的好壞直接影響輸送物料的效率。由於以上缺點，每年企業要消耗大量的鏈板輸送機備件，不利於降低生產成本 ，為此，對鏈板輸送機進行合理的結構改進，提高設備的可靠性和使用壽命，減少設備檢修率和工人勞動強度，對提高輸送設備作業率、降低企業生產成本具有重要的現實意義。

1.原鏈板輸送機鏈條存在的問題

某冶煉廠有鏈板輸送機共6台，總長500m，年產量90~120萬t。其鏈條聯接結構如圖1所示。自投產以來，鏈板輸送機常出現一些問題，主要表現在：

①滾子、含油軸承套、鋼套及銷軸嚴重磨損，且不易檢修；

②滾子運轉不靈活，與滾子接觸的軌道因磨損失效；

③鏈板軸孔磨損，變形成長孔，鏈條節距變長，且不均勻、不對稱，產生電機因過載而燒毀事故；

④隨著產量的增加，鏈板運輸機的負載增大，內外鏈板因沖擊、過載，常發生拉斷現象；
⑤鏈條的運行軌跡為不規則的曲線，軌道彎曲變形，軌距發生變化，嚴重時還造成鏈板輸送機出軌等重大事故。

圖4 改進前後的銷軸結構

4.改進後的使用效果

(1)採用滾動軸承後，減少了運動中的摩擦阻力，使滾子內孔、銷軸和導軌的磨損顯著降低，從而提高了設備的使用壽命；提高了零件標准化、互換性程度，降低了成本；在購進備件時，要求備件質量高、價格低、進貨渠道廣泛。

(2)採用合成鈣基潤滑脂，使軸承在高溫環境下獲得了良好的潤滑效果，同時還具有良好的隔離作用，防止塵屑進入滾子內部，影響回轉零忤的正常運轉。

(3)內外鏈板和銷軸結構改進後， 內外部鏈板軸孔應力集中減弱，減少了鏈板因受沖擊、過載被拉斷的頻率，減少了設備檢修量，提高了設備的作業率，降低了工人的勞動強度。

(4)通過對已報廢的滾子回收處理，提高了資源再利用率，降低了檢修過程中鏈板輸送機備件的消耗，達到了挖潛增效，取得了良好的經濟效益。

5.其他改進方法

隨著科學技術的日新月異，已經出現了採用耐熱高溫、耐磨損的新型高分子聚乙烯滾子，其成本低，雜訊小，更換方便，能明顯改善工人的操作環境。

Ⅷ 鏈板輸送機的主要技術參數

鏈條節距：25.4mm~203.2mm
板鏈輸送機寬度：200mm~800mm
(寬度超過800mm時，可使用雙板鏈結構)