㈠ XES-07勵磁控制器有何特點可以用在哪些方面
XES-07勵磁控制器是武漢歐立德電氣公司自主研發生產的一款32位全數字勵磁控制器，此款控制器為高端勵磁控制器，採用全中文液晶顯示，所有參數設置中文菜單顯示，比一般的數碼管顯示更為直觀方便，整個控制器由一塊4層電路主板和LCD顯示組成，簡單方便，功能強大，具有勵磁、測速、保護、測量等功能。
一、 主要特點
一體化設計：體積小功能強。基於32位微處理器設計的自動電壓調節器，功能強大，模塊化密封結構，集控制單元、采樣單元、供電單元於一體。
特有無電「黑」啟動功能：無需任何電源，利用發電機殘壓（最低3V），即可輕松啟動勵磁調節器，實現發電機正常升壓
特別程序和硬體電路設計：經典控制理論+智能調節方式選擇，極大改善由於負荷穩定性差，系統周波不穩定，電壓波動大造成的發電機穩定運行問題
高可靠性、高智能化：硬、軟體模塊化設計及EMC設計，抗干擾能力強，操作維護直觀簡便，有效解決農村小水電實際生產環境差、操作人員素質參差不齊的問題
功能完善：能實現自動勵磁調節器應具備的各項功能
液晶中文顯示：全中文液晶顯示，參數設置人性化。
主要適合於三相半控、單相半波及單相全橋半控的發電機組勵磁裝置，是勵磁廠家、發電機廠家、自動化監控廠家配套生產及電站勵磁改造的首選產品。
㈡ 小水電接入對電網的影響
一是小水電機組容量大小不一，台數多，受調峰、來水等因素影響，機組啟、停頻繁，運行方式變化大；二是小水電出力與並網變電站負荷往往差距大，主要是依託主網運行，由於突然解列對其安全影響不大，在事故時一般是解列停機；三是並入網路中的繼電保護及自動裝置配置很簡單，各聯絡線主要是簡單的電流、電壓保護，重合閘一般未配置檢定無壓及同期裝置，小電源側大多未設置保護，好多還未裝設開關。由於大部分並網水電機組的過流動作時間較長，重合閘無法與其相配合，為防止故障跳閘後對小水電機組的非同期重合，在正常運行中需停用各聯絡開關的自動重合閘，降低了供電的可靠性。若逐級加裝保護，須先安裝開關，這不現實。為此，需要採取積極有效的保護措施來解決。
1 保護方式的選擇
小水電與系統並網的一次典型接線如圖1所示，對於變電站Ⅰ通常有兩種構成型式：第一種電壓等級為110／35／10 kV，接線組別為Y0／Y／Δ-11型；第二種電壓等級為220／110／35 kV，接線組別為Y0／Y0／Δ-11型，如圖虛框所示。對於開關1 DL的保護配置，以第一種型式的接線為例進行分析。
圖1 小水電與系統並網接線圖
1．1 典型保護配置方式
保護配置為：方向電流限時速斷、方向過電流(或採用三段式距離保護)、同期及無壓檢定重合閘、低壓低頻解列。
（1） 限時電流速斷
按與本線路對側母線上的出線電流速斷保護相配合，並躲過該母線上所接變壓器的另一側故障進行整定。當按躲過對側母線上所接變壓器的另一側故障進行整定時，因小水電機組的阻抗相對於被保護的線路及變壓器阻抗大若干倍，一般無保護范圍。
（2） 過電流
按保護正方向通過的最大負荷電流整定，時限與下一級保護最高時限配合。正方向最大負荷電流應按變電站Ⅱ甩負荷fh後考慮，但當小水電在小方式運行時，往往靈敏度不夠。
（3） 距離保護
小水電為弱電源，其短路電流水平較低，使距離保護裝置性能處於不穩定區，且投資高，使用較少。
（4） 同期及無壓檢定重合閘
多數因解列後不易同步而檢定同期重合無法成功，因小水電與變電站Ⅱ功率一般很難平衡，最終導致小網瓦解。
（5） 低壓低頻解列
失去大電源後，因小水電容量較小，在功率缺額較大時，頻率及電壓下降快，低頻繼電器不能出口，且它僅是解列裝置，不能作為線路保護，也不宜採用。
1．2 電流保護解列方式
保護配置為：開關1 DL方向電流延時動作接跳開關2 DL，在聯絡線XL1、XL2故障時，動作解列小水電。按與本線路對側母線上的出線速斷(或限時速斷)保護相配合，並滿足保護正方向通過的最大負荷電流，要求在聯絡線XL1、XL2故障時有足夠的靈敏度。
按各聯絡線故障有足夠靈敏度計算的最大動作電流，在小水電大方式下，往往不能滿足正方向通過的最大負荷電流，限制小水電的運行；在變電站Ⅱ突然甩負荷fh的同時，易導致小水電解列。
1．3 電壓保護解列方式
保護配置為：開關1 DL方向低電壓延時動作接跳開關2 DL，在聯絡線XL1、XL2故障時，動作解列小水電。當為瞬時故障時，利用線路XL1、XL2靠系統F側開關的重合閘恢復對用戶的供電。電壓保護按與下一級保護的Ⅰ段或Ⅱ段相配合，並要求在聯絡線XL1、XL2故障時有足夠的靈敏度。
電壓保護解列克服了電流保護解列的缺陷：一是小水電運行方式越小，電壓保護靈敏度越高；二是電壓保護不存在對小水電發電出力的限制。既能提高對用戶供電的可靠性，又能適應小水電的各種運行方式，是一種經濟、有效的保護方式。
為防止電壓迴路斷線，應加裝電壓迴路斷線閉鎖裝置(如許繼廠的LB-1A型繼電器)。在方向元件死區及保護或開關拒動時，為防止非同期重合，在聯絡線XL1、XL2靠系統F側開關重合閘裝置中，應加裝檢定無壓及同期裝置。根據電網實際，可增設方向電流電壓聯鎖Ⅰ段，以快速保護裝置保護本線路一部分，以及增設電流閉鎖迴路，增強保護的可靠性。在低電壓與反向各保護裝置有配合關系時，可不設或停用方向元件。
2 故障時保護安裝處的電壓分析
在圖2所示的簡單電網中，設系統歸算至故障點的正序阻抗等於負序阻抗為X，系統歸算至故障點的零序阻抗為X0，變壓器一側電壓計算點距另一側故障點正序阻抗為ΔX，計算中的各值均取其標么值的模，則正、負序分量有：
（1）
圖2 簡單電網示意圖
2．1 三相短路
I=1／X， U=ΔX／X （2）
2．2 兩相(B、C相)短路
（3）
（1） Y／Y-12型變壓器一側兩相短路
計算點的電壓矢量圖如圖3所示，則：
將式(1)、(3)代入上式，得：
由於以上電壓是以相電壓為基準的標么值，需以線電壓為基準進行計算，所以：
（4）
圖3 Y／Y-12型變壓器一側BC相短路
（2） Y／Δ-11型變壓器Δ側兩相短路
計算點的電壓矢量圖如圖4所示。
（5）
圖4 Y／Δ-11型變壓器Δ側BC相短路
（3） Y／Δ-11型變壓器Y側兩相短路
計算點的電壓矢量圖如圖5所示。
（6）
圖5 Y／Δ-11型變壓器Y側BC相短路
2．3 兩相(B、C相)短路接地
（1） Y0／Y-12型Y0側兩相短路接地
計算點的電壓矢量圖如圖6所示。
（7）
圖6 Y0／Y-12型變壓器Y0側BC相短路接地
（2） Y0／Δ-11型Y0側兩相短路接地
計算點的電壓矢量圖如圖7所示。
（8）
圖7 Y0／Δ-11型Y0側BC相短路接地
2．4 單相(A相)接地
IA1=IA2=1／（2X＋X0）
UA1=（X＋X0）／（2X＋X0）
UA2=X／（2X＋X0）
（1） Y0／Y-12型Y0側單相接地
計算點的電壓矢量圖如圖8所示。
（9）
圖8 Y0／Y-12型變壓器Y0側A相接地
（2） Y0／Δ-11型Y0側單相接地
計算點的電壓矢量圖如圖9所示。
（10）
圖9 Y0／Δ-11型變壓器Y0側A相接地
3 電壓保護解列的整定計算
3．1 動作電壓按保護靈敏度整定
（1） 故障為三相短路、兩相短路及兩相短路接地時
從式(2)、(4)、(7)可得：
式中 Udz．j——低電壓繼電器動作電壓；
Zbh——保護安裝處至被保護線路末端阻抗；
Zxtf．max——保護安裝處背側小水電系統最大運行方式下阻抗；
KE——發電機電勢與PT一次額定電壓的比值，取為1．1；
KK——可靠系數，取為1．3。
由於小水電機組的阻抗較大，若Zxtf．max是Zbh的3倍，則Udz．j=35．75V，按額定電壓為100 V的DY系列低壓繼電器的最小刻度取為40 V，可充分滿足整定要求。若定值要求較小，可用靜態電壓繼電器。
（2） 故障為線路XL1單相接地時
從式(9)可知，保護安裝處繼電器電壓大於50 V，故低電壓保護解列不可能動作。但當線路XL1靠系統F側開關單相接地保護動作跳閘後，對變電站Ⅰ：若主變高壓側中性點不接地，其間隙保護以一定延時(一般為0．5 s)切除故障；若主變高壓側中性點接地，其零序保護以一定延時切除故障。因此，在單相接地時用主變間隙保護及零序保護與系統F側開關重合閘相配合，可彌補低電壓保護解列的不足。
3．2 動作電壓與對側母線各出線的配合
以圖1所示接線為例，設保護延伸至下級線路的電抗為X，當低電壓繼電器動作電壓為Udz．j時，有如下方程，求得延伸范圍X後，即可確定與對側母線各出線的配合關系。
式中 KZ——為助增系數，等於（XMF．min＋XXL2＋XNf.min）／XMF．min
XNf.min——最小方式下，小水電f歸算至母線N的電抗；
XMF．min——最小方式下，系統F歸算至母線M的電抗；
XXL2——線路XL2的電抗。
3．3 動作電壓與對側主變第三側的配合
在圖10所示接線中，母線M為低電壓保護解列安裝處，設母線N所屬線路的零序電抗為其正序電抗的n倍，低電壓動作電壓標么值為Udz，只要求出在各種故障時延伸出母線N的范圍X1，就能方便地驗算與母線N各出線保護的配合關系。
㈢ 有人要做小型水電站的綜合自動化改造嗎
建議向米國救助，他們已經開發出無人工人，開工收工，只需按一個且一次按鈕，定時開啟、定時關閉，終身免維護 武漢華工電氣，重慶新世紀都有吧