廣州三菱自動排污裝置

① 自動攪勻排污泵工作原理

污水(廠)泵站提升泵自動控制系統
泵站提升泵電控系統常採用浮球或投進式靜壓液位計檢測專水位，從而控制屬提升泵的運行/停止及泵的運行數目，提升泵多採用直接起動。 由於格柵機難以將污水管道的垃圾全部...

上海陽光泵業的就不錯的啦

SWC全自動污水流量計
簡介：SWC全自動污水流量計適用於大中型廠礦企業的污水排放長期連續監測計量，該機選用先進的中、大規模集成電路，具有數據採集、A/D轉換、數據運算、儲存、處理、記憶、顯示及列印功能。 與SBC全自動比例采水器連機，可實現污水流量...

ETC-1000全自動污水采樣器 在環保中的應用！
用途：環境監測系統 化工企業 自來水行業污水廠水質監測采樣實驗室水質自動采樣技術說明:采樣泵恆流采樣，采樣量任意可調l 採用微型蠕動泵l 單次采樣量0...

② 關於冷卻水處理結垢的判斷

通常判斷冷卻水中的碳酸鈣等鹽類會否結垢，是在檢測了硬度、鹼度和溶解固體等主要水質指標後通過查表和計算得出飽和pHs值，以實測的水體pH值與pHs之差為Langelier指數L.I .，當L.I.>0時認為水有結垢的傾向，L.I.<0時認為水有腐蝕的傾向。類似的還有Ryznar穩定指數、Puckorius修正指數、Feitler臨界指數等，但這些方法對於經過某種阻垢處理後的水顯得無能為力。例如，向水中加入少量阻垢劑後，水質變化不大卻不會結垢。特別是經過 磁場、電場處理的水，水質基本不變，只有靠動態或靜態地模擬實際熱交換系統進行試驗，才能了解處理效果。動態試驗要求設備的種類齊全、容積足夠大，才能保證正確性；靜態 試驗過程中的加熱造成水分蒸發，誤差很大。目前還沒有合適的磁化水、電化水結垢性判定指標〔1〕，如何檢測這類物理法處理水的效果是亟待解決的關鍵性技術問題。

1 測試原理

先了解微電解如何引起水中碳酸鹽結垢。將兩塊金屬板插入水槽（無攪拌）分別作為陰極和陽極，在兩極板間施加直流電場，逐漸增高電壓，測得的相對於飽和甘汞參比電極(SCE)的陰極極化曲線如圖1所示。圖1中曲線的變化反映出陰極與水的界面發生了兩個電極反應：�
1/2O2 H2O 2e→2OH- (1)�
2H2O 2e→2OH- H2 (2)�
當極化電位正於-700 mV(SCE)時，主要發生溶解氧還原反應〔見式(1)〕，而電位負於-1200mV(SCE)後，氫氣析出反應逐漸顯著起來〔見式(2)〕。由於兩種反應都產生OH-， 使陰極 表面附近的pH值上升，CO32-增多，導致Ca、Mg離子結晶析出，即發生式(3)～(5)的反應：�
HCO3- OH-→H2O CO32- (3)
Mg2 2OH-→Mg(OH)2↓ (4)
Ca2 CO32- → CaCO3↓ (5)

通電後陰極板上pH值上升狀況的實測如圖2所示（無攪拌）。

由圖2可見，開始pH值迅速上升，而當通過電量>0.2C/cm2、pH>9以後變化趨於平緩。這個動態的平衡趨勢是碳 酸鈣不斷結晶析出造成的，因式(3)右邊的CO32-減少將引起左邊OH-的消耗。由此可以推斷，微電解一定時間後，陰極界面處碳酸鈣結晶析出的速度將趨於常數。
再了解冷卻水中重碳酸鹽受熱分解引起的結垢過程。水中碳酸鈣的平衡反應可以歸納為〔2〕：�

式中各組分的標准生成焓如表1所示。

表1 標准生成焓 反應物和生成物的種類 △Hf。（kJ/mol）
CaCO3(s) -1205.7
H 0
HCO3- -690.5
Ca2 -542.4

由於一個反應的焓變等於生成物的標准生成焓之和減去反應物的標准生成焓之和，因此求出反應式(6)的焓變ΔH°為：�
ΔH°＝-542.4-690.5-（-1 205.7-0）＝-27.2kJ/mol (7) �
ΔH°是25 ℃標准狀態時的值，為了確定溫度對反應平衡的影響，根據Van『t Hoff 公 式得出：�
ln(K25/K)=(ΔH°/R)(1/T -1/T25)
ln(K25/K)=-6.5/1.98×10-3(1/T-1/298) (8)�
式中 �K25——25 ℃時反應式(6)的平衡常數�
� K�——絕對溫度T時的平衡常數�
設溫度從25℃上升至60℃，通過計算可得:
K25/K=3.183 (9)�
即平衡常數K縮小了3.183倍。根據資料，微電解時陰極上的CO2-3離子濃度可達水體中的8倍〔3、4〕。因此，可以用微電解時陰極界面上的電化學反應模擬加熱過程中重碳酸鹽受熱分解引起碳酸鈣結垢的過程，並且能夠強化試驗條件，縮短測試周期。�

2 試驗裝置和方法�

試驗裝置如圖3所示。

�

陽極採用1塊鈦基塗釕的不溶性金屬板(5cm×10cm×0.1cm，也可以用石墨板等替代)；陰 極為1塊不銹鋼板（1Cr18Ni9Ti，5 cm×10cm×0.1cm），工作面積均為5cm×8cm。電極片用彈簧銅卡夾持，拆裝方便。穩壓電源用JWY—3020～3A,0～30V）。採用磁力攪拌器攪拌。電解池為3L燒杯，微電解1h，實測杯中水溫變化<1.5℃。稱量用3級半 自動光學讀數天平(TG328B)。 �
試驗用水為自來水配製，將硫酸溶入CaCO3後用NaHCO3調節鹼度。配製原水的總硬度400mg/L(以CaCO3計)，總鹼度200mg/L(以CaCO3計);15℃時的pHs=7.19，實測pH=7.06，Langelier指數=-0.13。根據需要，用自來水將配製原水稀釋成不同濃度。測試操作：先將陰極板在70℃左右的3％檸檬酸(氨水調節pH=3)溶液中浸泡2h，取出用清水洗凈，再放入80℃烘箱烘乾至恆重，並用分析天平稱出初始重量，然後裝入彈簧卡。 試驗表明，表面污染處容易粘垢，測微小垢量時會產生誤差。將待測原水注入燒杯並攪拌均勻，預調電流密度，開始計時通電。電解結束後，取下陰極板，用同樣方法烘乾和稱出終止重量，算出極板上的垢量。一般用肉眼就能區別垢量的多少，如用顯微鏡觀察，可以清楚地看到垢層的疏密變化。由於陰極板的背面未絕緣，一般也會積垢，但對試驗結果影響不大，將這些垢加算在工作面積上。�

3 試驗結果和討論�

以不同的電流密度通電60min，陰極板上的平均垢量如圖4所示。由圖可見，電流密度0.5mA/cm2左右，單位面積上的垢量最大約0.8mg/cm2。電流密度過低，生成的OH-較少，陰極板面pH值增高不多，所以碳酸鈣結晶析出量較少；而電流密度過大，反應式(2)產生出大 量氫氣，氣泡上升時將析出的晶粒帶走，使板上的積垢量減少。置於顯微鏡下觀察發現，電流密 度低時，結出的垢層均勻緻密；電流密度大時垢層疏鬆，晶粒分散。為了得到明顯的測試結 果，採用0.5mA/cm2的電流密度，此時陰極電位-1.40V(SCE)左右，極板表面沒有明顯的 氣泡流動。作為對照，在水中插入一根內設500W電熱器的銅棒，棒表面的溫度控制在90℃左右 。 加熱4h後，銅棒表面的平均垢量約0.4mg/cm2。參照圖4，微電解法只要0.1mA/cm2的電流密度就能達到同樣垢量。

配製原水與自來水的結垢性能比較如圖5所示。試驗時採用1.25mA/cm2的電流密度，改變通電的時間。圖中顯示，通電時間<5 min,極板上基本無垢，可以視為結晶的孕育期;通 電時間≤60min，垢量隨電解時間增加呈線性增加。配製水的結垢速度約0.01mg/(cm2·min)，較自來水的結垢速度大5倍左右。

將配製的原水稀釋成不同總硬度的水，採用0.25mA/cm2的電流密度，通電時間60min的測試結果如圖6所示。由於稀釋水的總硬度與總鹼度之比不變,由圖可見，陰極垢量隨著 水的總硬度增加而呈線性增加。

�

為了探討測試結果與Langelier指數的關系，將配製的15℃不同濃度的水，用0.25mA/cm2的電流密度通電60min得出陰極垢量；同時將水樣分別按溫度上升至20～70℃計算Langelier指數〔5〕。將計算結果作為陰極垢量的函數描點得到圖7，由圖可知，溫度 相同時,陰 極垢量增加，Langelier指數線性增加。因L.I.>0的水有結垢傾向,根據圖7測出陰極垢量0 .3mg/cm2的水加熱至50℃以上才會結垢，而測出垢量0.8mg/cm2的水20℃以上就會 結垢。

為了驗證測試方法對經過處理的水的有效性，在配製的原水中添加六偏磷酸鈉5mg/L作為阻垢劑，用1.25mA/cm2的電流密度通電60min，結果結垢量從0.415mg/cm2降至0.329mg/cm2；添加六偏磷酸鈉15mg/L時，極板上僅有微量垢痕，幾乎稱不出重量變 化。用微電解 方法檢測同濟大學研製的SC系列水處理器的阻垢效果，確認物理場處理水的碳酸鈣阻垢率可 以達到90％以上，而且經過處理後，垢層結構變得比較鬆散。�
試驗表明，攪拌對陰極結垢量影響較大，有無攪拌可使陰極垢量相差4倍以上。攪拌速 度太快，水流會沖刷掉板面積垢；速度過慢，水中離子來不及向極板擴散。試驗選用了300r/min的攪拌轉數，並注意了每次測試的轉數一致. 需要指出的是，其他條件相同時，不同材料的陰極板結垢量不同，板的表面光潔度越高越不容易結垢。因為測試時要比較兩次電解得到的垢量，只有採用相同材料和相同表面狀態的陰極，才能保證結果有意義。另外，一般認為L.I.<0時水有腐蝕的傾向，根據圖7可推斷 測出陰極垢量0.3 mg/cm2的水50℃以下，0.8mg/cm2的水20℃以下有腐蝕性，這與配製的試驗用水15℃略偏酸性的條件相符。但試驗是在強化結垢的條件下進行的，對水有腐蝕性的判 斷是否有效還需探討。

4 結語

本文通過理論分析和試驗研究，提出用微電解的方法檢測冷卻水的結垢性能。該方法不需特殊儀器設備，操作方便，靈敏度高，重復性強，適用於判斷阻垢水處理的效果。�
①測試原理是用陰極電化學還原反應，模擬水中重碳酸鹽受熱分解形成碳酸鈣垢的過程。 �
②基本操作是以電流密度0.5mA/cm2，電解水樣60min，比較陰極板上的垢量和結晶狀態。�
③陽極採用鈦基塗釕板，陰極採用不銹鋼板。�
④電解時間≤60min，電解時間增加陰極垢量線性增加，反映出結晶的速度。�
⑤陰極垢量與Langelier指數線性相關。�
⑥主要影響因素有攪拌速度、電流密度、陰極板材料和表面光潔度等。��

參考文獻：�

〔1〕竇照英. 正確認識磁場電場防垢技術〔J〕. 電力環境保護,1993，9（3）: 36-41
〔2〕Snoeyink V L, Jenkins D. 水化學〔M〕. 蔣展鵬等譯.北京：中國建築工 業出版社,1990.
〔3〕Yan J Fetal�. Mathematical modeling of the formation of calca reous deposits on cathodically protected steel in seawater〔J〕. Electrochem Soc，1993，140( 3):733-742.�
〔4〕鄭輔養等. 陰極極化模式對鈣質沉積層形成的影響〔J〕. 腐蝕與防護,1995 ，16(6):253-256.�
〔5〕齊冬子. 關於碳酸鈣飽和pH值的計算公式〔J〕. 工業水處理, 1993，13 (1):8-11.

③ 求問魚塘底泥自動排污技術

您好，魚塘排污裝置包括敞口朝上的養魚池與浮子池，養魚池與浮子池的底部之間經連通管相連通，連通管底部設有排污口，排污口上鉸接有一開關門；浮子池的內部固連有一敞口朝上的圓筒，圓筒的底部同軸連通有第一細管，開關門的非鉸接端經沿第一細管底部敞口穿入的拉繩與圓筒內部的浮子相連接。魚塘排污裝置的排污方法，按以下步驟進行：1）初始狀態時，開關門關閉在排污口上，養魚池與浮子池內部的液面因連通管保持齊平；2）浮子池內部的水從細管由下往上逐漸沒入圓筒內部，當圓筒內部液位上升到某一位置時浮子上浮，浮子經拉繩帶動開關門沿其鉸接端往上轉開，排污口開始排污；3）浮子池內部的水快速沿排污口排出，圓筒內部的水因底部細管排水緩慢，此時開關門沿鉸接端緩慢關閉；4）當開關門旋轉關閉到某一角度時，由於養魚池內的水仍不斷朝排污口排污，部分污水沿開關門頂部流往遠離養魚池的池壁，再反彈回來沖擊開關門頂部表面，當該沖擊力與開關門重力的合力大於浮子浮力時，開關門被迅速關閉，同時浮子被迅速下拉堵住細管；5）由於開關門被迅速關閉，養魚池內的水由下往上沖往浮子池，在沖力作用下，浮子池的液面暫時高於養魚池的液面，隨著浮子池液面回落，回落的水流將吸附在養魚池底部過濾網上的污垢、魚類沖散，避免堵塞，隨著時間推移，浮子池的液面又與養魚池的液面齊平；6）浮子池內部的水再次從細管由下往上逐漸沒入圓筒內部，當圓筒內部液位上升到某一位置時浮子上浮，又重復以上步驟進行再一次的排污過程。謝謝。

④ 全自動反沖洗過濾器可自動排污嗎

秦皇島世來紀源水處理技術有限公司自是專業生產全自動反沖洗過濾器的廠家

全自動反沖洗過濾器可自動排污

公司採用高壓反洗技術與自吸功能相結合

全自動反沖洗過濾器進行高壓反沖洗時系統自動啟動行程電機和高壓反洗泵，傳動裝置帶動裝有吸嘴的排污軸在濾網內側做旋轉和水平往返運動，同時，在濾網外側，高壓反沖洗裝置與排污裝置同步動作，並呈對應關系，在不中斷正常產水的前提下，只藉助一小部分產品水，對濾網進行高壓反洗。反沖洗過程中，設備自動排污。高壓反洗技術與自吸功能相結合使濾網沖洗更佳高效、徹底。2.0MPa的高壓反洗（即20公斤壓力）對濾網進行反沖洗，連同濾網縫隙中的雜質一並清洗徹底，使濾網恢復到初始狀態。

過濾機配備電控系統，通過PLC控制，具有自動檢索功能，並通過檢索到的

各種數據自動實現排污和高壓反沖洗功能，可應對不穩定的水質波動，全自動運行，無需人工干預。

⑤ 全自動反沖洗過濾器的技術參數

全自動反沖洗來過濾器主要由優質碳鋼自或不銹鋼筒體、特殊結構的不銹鋼契形濾網、水流導向閥、差壓控制器、電動控制箱及排污裝置等所組成。

全自動反沖洗過濾器的技術參數：

單台處理水量:45-2350m3 /h

最大工作壓力:0.1-2.5Mpa

最高工作水溫:95°C

過濾精度范圍:100-3000um

自清洗所需水量:<1%

自清洗時間:10-60秒

自清洗控制方式:壓差、時間及手動

電控方式:交流三相380V/50Hz

控制界面:數顯、旋鈕、開關

濾網類型:316L編織網、楔形網