空預器扇形板自動提升裝置下不來

A. 空氣預熱器的漏風治理

1、漏風的原因分析
1） 由於轉子轉動，必然會將格倉中的空氣帶入煙氣中而形成攜帶漏風。
2） 由於轉子轉動，動靜之間必然存在間隙，煙氣側為負壓，空氣側為正壓，因此由壓差的存在而使空氣漏向煙氣負壓側而形成直接漏風。
①空預器漏風控制系統（LCS）一直工作不正常，運行中熱端扇形密封擋板不能自動跟蹤轉子的 蘑菇狀變形以減小漏風間隙，而且帶灰空氣漏向煙氣側時造成扇形密封擋板嚴重磨損，進一步增大了漏風間隙，而漏風量的大小與漏風區域面積成正比，因此空預器漏風劇增。
②由於鍋爐燃用熱值低、灰份高的廣旺貧煤和空預器換熱元件特別是低溫段換熱元件的低溫腐蝕等原因，造成空預器換熱元件積灰、堵灰嚴重，流道堵塞後增大了流通阻力，造成空氣側與煙氣側壓差增大，而漏風量的大小與壓差的平方根成正比，因此堵灰又加劇漏風。
2、漏風治理措施
1） 漏風治理措施的探索。空預器配有漏風控制系統（LCS），由於扇形密封擋板可以調節，在空預器外殼和可調扇形密封擋板之間設有滑片密封條。長時間運行後，這些密封條被磨損， 形成一條縫隙，使空氣和灰塵可以在扇形密封擋板背後通過，這樣一方面增加了空預器的漏風，另一方面隨著灰塵的積累，限制了扇形密封擋板的移動。因此，從其工作環境就決定了空預器漏風控制系統（LCS）工作的不可靠性，換句話說，投入大量人力、物力恢復漏風控制系統（LCS）得不償失。
相反，豪頓華工程有限公司的容克式空預器 VN 設計技術則取消漏風控制系統（LCS），在扇形密封擋板、軸向密封擋板和外殼之間焊接新的板條，將扇形密封擋板和軸向密封擋板固定在某一位置，形成完整的焊接結構，從而消除了二次漏風的可能。當然，在固定之前應預先計算出扇形密封擋板和軸向密封擋板固定的位置，以保證在任何負荷情況下扇形密封擋板和軸向密封擋板均能適應轉子熱態變形。同時，採用「雙道密封」來加強現有空預器的徑向和 軸向密封效果，它是通過加倍掠過徑向軸向密封板上的密封片的數量來實現的。這樣，煙氣 空氣流壓力之間有一個中間壓力，使得兩股氣流之間壓差減小一半，也可以理解為迷宮式的 「雙道密封」增大了空氣流向（漏向）煙氣側的流動阻力，這樣可以有效地降低漏風率。
經反復研究、比較，決定採用豪頓華工程有限公司的 VN 設計技術對容克式空預器密封系統進行改造，以控制空預器的漏風。
2） 利用空預器換熱元件已到使用壽命應全部更換的機會，委託豪頓華工程有限公司採用其容克式空預器的 VN 設計技術，以鍋爐在燃用廣旺煤並摻燒4 000 Nm/h天然氣的 M CR 工況為改造設計基礎進行改造設計。
①改造前後設計參數對比（見表1）；
②改造前後換熱元件變化的對比（見表2）；
③取消漏風控制系統（LCS），固定所有的扇形密封板、軸向密封板，並加裝二次徑向隔板，使徑向和軸向密封片加倍；
④根據轉子隔倉變化選用豪頓華工程有限公司換熱元件板型重新設計換熱元件外形尺寸；
⑤因扇形板和熱端中心筒密封盤的重量轉移到上連接板上，因此取消四根懸吊螺桿，將熱端中心筒密封盤固定在上連接板上，並把中心筒密封盤軸封焊死。
3） 校核推力軸承承載能力。空氣預熱器底部推力軸承為 45 BV 型可傾瓦式滑動軸承，其承載能力為 263 083 kg，即 263 t。改造前空氣預熱器轉子重量為190 t，改造後轉子重量 為 200 t，比推力軸承設計的最大支撐重量低得多，因此不會影響軸承使用。
3、漏風治理經濟性分析
由於改造前後鍋爐使用的燃料等條件不可能完全相同，以下僅以機組在空預器改造前後滿 負荷工況下作粗略對比分析。
1） 空預器改造前後滿負荷工況下主要性能參數比較（見表3）
2） 空預器換熱元件已到使用壽命，庫房內換熱元件備件已用完，此時進行空氣預熱器改造即改造了密封裝置，又更換了換熱元件，可謂一舉兩得。
3） 漏風率降低，可保護鍋爐燃燒氧量充足，減少鍋爐不完全燃燒熱損失和排煙熱損失，排煙溫度降低了19 ℃，鍋爐效率大致提高1%，每年可節約標煤7 200 t。同時，熱風溫度 提高了30 ℃，有力地保證了廣旺貧煤的著火和穩定燃燒。
4） 漏風率降低，減少了空氣和煙氣流量，降低送風機、引風機電耗 300kW·h，每年大約可 節省廠用電 180萬kW·h，同時也避免了因風機出力不足而影響整台機組的出力。
5） 漏風率降低，減少了空預器出口煙氣流量，降低了煙氣流速，從而使靜電除塵器的效率增加，同時所有在空預器下游的設備磨損降低，其維修、維護量大大減少。
6） 對空預器本身，漏風率減小，空氣側漏向煙氣側的流量下降，流速降低，各易磨損件的壽命也延長，維修、維護工作量減少。
7） 取消漏風控制系統（LCS），徑向滑片密封條、軸向正滑片密封條、各密封擋板的位置校正 等維修工作可完全取消，簡化了檢修工作，同時減少了空預器的檢修工作量。
空氣預熱器排煙溫度高的主要原因：
由於電站鍋爐的空氣預熱器普遍排煙溫度較高，而較高的排煙溫度造成鍋爐效率下降，所以制粉系統乾燥出力不足，長期運行，很不經濟。這是預熱器行業普遍共性的問題，通過對電廠調研，可以看到預熱器排煙溫度高的主要原因是：
1） 設計缺陷嚴重，如對鍋爐實際設計參數的分析，對預熱器選型計算的疏忽，錯誤的選用傳熱元件板型和預熱器型號等造成了預熱器存在先天不足。這是預熱器換熱能力不足的主要原因。
2） 製造質量太差，預熱器內部傳熱元件有嚴格的尺寸要求，幾何學上微小的差異也會造成預熱器換熱能力的天壤不同，因此，在製造時由於傳熱元件板厚的變化、元件之間內部組合尺寸的差異，均會大副影響預熱器的換熱能力。這也是預熱器換熱能力不足的主要原因。
3） 制粉系統的漏風過大，制粉系統的漏風過大，造成進入預熱器的有組織風量減少，造成預熱器排煙溫度高。
4） 爐底漏風的增加，原理同制粉系統，都是經過預熱器的有組織風風量減少。
5） 其他原因。
解決辦法：針對具體原因進行分析後，進行性價比較高的改造，如果預熱器先天不足，則需重新更換。所以對於預熱器的設計問題的重視，才是其性能的有力保障。

B. 廠用電中斷應如何處理

廠用電中斷造成機組跳閘的處理措施
1.在值長的指揮下，根據事故現象，判斷故障性質，查明廠用電中斷的原因。
2.檢查機組柴油發電機聯起正常，汽機保安MCC聯動自投正常，保證機組能夠安全停機。
3.檢查直流系統及UPS系統運行情況，UPS裝置如果因工作電源失電而由蓄電池供電時，在備用電源電壓正常的情況下，可手動將UPS裝置切換至備用電源供電。
4.廠用電源6KV母線失電，如果是由於母線故障造成，則立即隔離故障點，做好安全措施，組織檢修人員進行搶修。
5.在消除#02（#03）啟動變備用電源開關未聯動的缺陷後，恢復跳閘機組另一段6KV母線的供電，並逐步恢復該母線上的廠變及高壓電機供電。
6.組織運行人員採用單側風機啟動機組，點火、沖轉、並網。
7.待故障的6KV母線修復後，拆除現場的安全措施，測量母線絕緣合格，然後用
#02（#03）啟動變對該母線充電，正常後逐步恢復母線負載供電。
8.將機組6KV廠用電從啟動變供電切換到本機廠高變供電。
9.將0.4KV母線、UPS裝置等恢復正常供電方式。
廠用電中斷造成兩台機組跳閘的處理措施
1.在值長的指揮下，根據事故現象，判斷故障性質，組織運行人員查明廠用電中斷的原因。
2.兩台機組同時跳閘後造成四段6KV母線失電，首先要檢查事故應急電源---柴油發電機的運行情況，如未聯動，立即手動啟動，確保機組重要負載供電和機組安全停機。
3.柴油發電機啟動後要立即派人檢查其工作情況。如果柴油發電機過載，可考慮啟動直流事故油泵，停用交流油泵。
4.因發電機內冷水泵全停，因此要立即將發電機氫氣壓力釋放到0.05MPa。
5.在啟動變電壓正常的情況下，可暫不查明6KV備用電源未聯動的原因，對所有確證沒有故障的6KV母線，可強行合上備用電源開關，恢復母線供電。
6.在恢復0.4KV母線正常運行方式時，要防止與柴油發電機系統的非同期。
7.檢查直流系統及UPS系統是否自動恢復至正常運行方式。
8.在6KV母線恢復供電後，可同時組織兩台機組的啟動操作，在發電機並網後，將6KV廠用電源切換到本機廠高變供電。
9.組織檢修人員查明機組6KV工作電源跳閘後備用電源未聯動的原因並消除。
10.如6KV母線故障造成廠用電中斷，處理參照《6KV廠用電中斷造成單台機組跳閘的處理措施》

C. 空預器堵塞有哪些現象如何處理

提高空預器扇形板、減負荷、降低排煙溫度、加強空預器吹灰，如果完全卡死，可試著人工盤車，如果不行就只有減負荷停機了

D. 空預器有幾種密封，扇形板間隙大小有何危害求解答

空預器密封分為徑向密封、軸向密封、環向密封。除空預器熱端密封（屬徑向密封）的間隙在運行中由泄漏控制系統（LCS）自動調節外，其它密封間隙在空預器投運前由機務人員人工調整到位。密封間隙過大使漏風大，導致六大風機出力損耗增大，機組運行經濟性下降。密封間隙過小不僅使驅動馬達電流增大，同時易引起空預器轉子卡，威脅空預器本身及機組運行安全。

E. 空預器處理

您是要處理空預器的故障是嗎？
空預器的故障處理：
1 主電機過流

原因
a.電機過載或傳動裝置故障。
b.密封過緊或轉子彎曲卡澀。
c.異物進入卡住空預器。
d.導向軸承或支撐軸承損壞。
e.空預器著火。
處理方法：
a.檢查空預器各部件，查明原因及時排除。
b.若電流過大，電機過熱，則應停止空預器運行，關閉空預器進、出口煙氣擋板，將負荷減至180MW以下，聯系檢修處理。
c.若主電機跳閘，應檢查輔電機自動投入情況。
d.必要時手動盤車。
2 空預器再燃燒
現象
a.空預器出口煙、風溫度不正常升高。
b.空預器主電機電流增大且擺動幅度增大。
c.空預器不嚴密處向外冒黑煙。
處理方法
a.立即投入空預器吹灰器運行。
b.關閉熱風再循環。
c.維持空預器運行。
d.經採取上述措施無效，排煙溫度繼續不正常升高達230℃時，報告值長緊急停爐。停止制粉系統、一次風機和送風機、引風機運行，關閉所有煙風擋板，將故障空預器電機選擇低速，開啟所有疏水門，投入水沖洗裝置進行滅火，如沖洗泵故障不能啟動，應啟動消防泵，用消防水進行滅火。
e.確認空預器內的著火熄滅後，停止吹灰器和滅火裝置，關閉沖洗門，待余水放盡後關閉所有疏水門。
f.對轉子和密封裝置的損壞情況進行一次全面檢查，如果有損壞不能再啟動空預器，由檢修處理正常後，方可重新啟動。
3 空預器轉子停轉
現象
a.空預器轉子停轉，排煙溫度迅速上升。
b.空預器主電機電流指示為零或很小（空載電流）。
c.空預器出口風溫不正常下降。
處理方法：
a.運行中發生單台空預器跳閘，且跳閘前電流正常無晃動時，可斷開輔助電機聯鎖開關，停止輔助電機運行，啟動主電機一次，如啟動不成功，應立即復位開關，關閉故障側空預器進、出口煙風擋板，將負荷降至180MW以下，並啟動輔助電機盤車，注意排煙溫度的變化，防止發生二次燃燒。
b.轉子停運後，若由於熱膨脹造成密封卡澀時，不允許用電機連續轉動轉子，應採取下列措施：
電機啟動5秒，停止15秒鍾，反復進行幾分鍾。
如上述方法無效或不成功，則應將電機電源切斷，手動盤車，將轉子轉動，為防止電擊與減速箱損壞，盤車時只能由一人操作手輪。
一旦轉子可以自由轉動應立即啟動電機，投入空預器運行，同時投入吹灰器，直至受熱面清潔為止。
c.如因減速器潤滑裝置或軸承發生故障引起空預器停轉時，應停止空預器運行，並關閉其進、出口風煙擋板，報告值長，通知檢修人員處理。
d.在檢修人員未及時趕到時，運行人員應手動盤車，確保預熱器的安全。

F. 循環流化床鍋爐如何整治漏粉、漏灰

序號

出現的主要問題

處理辦法

備注

1.

床上油槍耗油量大

調試期間冷態啟動最高用油110噸，最低用油63噸。每次啟動用油基本在70～80t左右。
節油措施：
1）優化啟動，降低投煤溫度。
2）控制啟動床料粒徑，減少啟動點火最低流化風量。
3）提高運行操作技術，減少煤油燃燒份額，快速轉化燃燒狀態。
5）加強汽輪機和鍋爐協調操作，挖掘汽輪機旁路潛力，縮短啟動時間，減少燃油時間。
4）節油目標冷態啟動一次控制在50噸內

與床下油槍點火存在一定差距，進一步技改為床下油槍

2.

爐底熱一次風至水冷風室連接非金屬膨脹節撕裂漏風

安裝過程式控制制不好，損壞、質量不合格的產品進入工程。

3.

分離器、回料器震動、晃動，返料脈動，返料不暢。

1）上鍋廠進行結構加固，增加止晃點，加固。
2）運行加強燃燒調整，主要是降低一次風量，降低床壓，減少外循環量，適當放大入爐煤的顆粒度。通過調整震動晃動減少，但調整僅能滿足基本運行，負荷變動依然出現震動和晃動。無規律，一旦出現失穩震動，需很長時間才能達到自平衡狀態。
3)需進一步完善結構，解決晃動、震動、回料不暢的根本原因。

需進一步完善結構，技改。

4.

流化床鍋爐與北重機組配合不佳

通過調試啟動多次分析，很難按照鍋爐負荷曲線進行，一般鍋爐4小時投煤，6小時撤油，而汽輪機經常出現暖機達到1小時以上，沖轉、並網等需要8個小時，這樣鍋爐不能撤除油槍，延長了燃油時間，若提高床溫，會出現過熱溫度、再熱溫度很難控制，很難滿足汽輪機溫度要求，造成調節困難，脹差異常等現象，旁路雖然設計較大，但減溫水餘量不夠，一般很難達到鍋爐停油的需要，增加了啟動耗油量。

5.

分離器阻力大（遠大於設計值）

負荷

設計阻力

實際運行阻力

200MW

-0.8KPa

-2.3KPa

250 MW

-1.2KPa

-3.2KPa

300MW

-1.7KPa

-5.0KPa

330MW

-2.0KPa

--6.0KPa

實際負荷對應分離器阻力為：
主要原因：分離器結構、外循環灰量、飛灰密度大、旋風筒深度及直徑。
需進一步改造，減少分離器阻力，降低引風機電流，節省廠用電。分離器阻力大造成尾部煙道負壓大，漏風增加、危險點增加。

6.

分離器錐段漏灰

安裝問題，焊接焊縫開裂

7.

回料器燒紅（立管、返料段）

澆注料出現裂縫、或澆注料脫落等造成高溫循環物料烘烤回料器外殼，建議每次檢修必須檢查修復澆注料裂縫，運行上加強巡檢，對回料器進行測溫，發現燒紅及時通知檢修處理。一般解決方法：輕微的高溫可以外加壓縮空氣進行吹掃冷卻，嚴重的應在燒紅的外殼處焊接密封盒，內澆築澆注料，達到延長運行周期。

8.

返料腿非金屬膨脹節撕裂、燒壞

停爐三次、修補過多次，回料腿的非金屬膨脹節損壞的主要是內套筒的耐火耐磨料脫落，造成內套筒過熱變形，高溫物料漏進膨脹節內，堆積在膨脹節中，膨脹節失去應有的伸縮能力，造成膨脹節損壞。主要原因：1）非金屬膨脹節與鍋爐廠配合餘量不夠；2）非金屬膨脹節安裝施工未嚴格按照施工圖進行，非金屬膨脹節質量差，施工工藝達不到要求；3）非金屬膨脹節澆注料施工未達到要求；4）運行中返料量過大，返料不暢或返料堵塞，造成返料壓力過大，非金屬膨脹節作為返料腿的薄弱環節，泄壓，高溫灰沖擊，燒壞膨脹節；5）爐後給煤加上回料不暢或堵塞返料，造成物料二次燃燒，嚴重超過了非金屬膨脹節的設計溫度，燒壞。
建議：在返料腿非金屬膨脹節處增加周圈密封冷卻風，防止高溫物料進入非金屬膨脹節，燒壞。

增加雙層導流護板，進行迷宮式密封改造

9.

返料腿存在返料 「轟隆隆」 響聲
返料腿抖動

一直存在，原因不明，調整無法解決。

10.

後牆二級給煤故障多

1） 給煤機密封風嚴重不足，很難滿足運行需要，現已技改，增加了一路直徑168的密封風管，現基本能滿足運行需要。
2） 返料壓力高造成返料腿給煤點反串熱煙氣，現技改在返料退落煤點增加周圈返料風，高負荷情況下可以通入高壓返料風，防止熱煙氣反串（基本沒用過）。
3） 刮板給煤機漏粉、出口電動、氣動門漏粉嚴重。
4） 二級給煤皮帶給煤機坡度大，距離長，容易出現皮帶打滑現象。
5） 二級給煤皮帶給煤機坡度大，距離長，清掃鏈容易斷鏈。

11.

爐後刮板給煤機給煤分配不均

建議技改為刮板第一個落煤口刮板給煤機箱底部增加手動插板門，利用手動插板的開度分配煤量，解決給煤量的分配問題。

12.

床壓失穩、波動

調試運行以來鍋爐床壓一直不穩定，經常出現床壓失穩，兩側偏床，調整辦法增加一次風量，基本解決床壓波動失穩的問題，但加大一次風會降低床溫、增加一次風機電流、增加外循環量、增加磨損、飛灰含碳量增加等問題。
主要原因：布風板阻力偏小、布風不均等問題。
建議：更換風帽（鍾罩式為好）、或風帽出口管徑增加節流圈，提高風帽噴速。

13.

空預器漏風大

按照空預器運行進出口氧量計算，現漏風在12%以上，與設計偏離較大，廠家保證值為1年內保證漏風率小於6%，兩年內漏風率小於8%，需要廠家繼續調試，達到保證值以內。減小引風機電流，節省廠用電。也可以技改空預器密封裝置，減少漏風率。

14.

空預器液力耦合器熔斷塞熔斷，排煙溫度升高188℃鍋爐BT

原因1）液力耦合器油位過低出現溫度高；2）空預器密封扇形板摩擦，造成液力耦合器過熱。
加強巡檢，定期加油，防止空預器油溫過高。

15.

空預器輔助電機不具備帶負荷能力，造成主電機出現問題，空預器跳閘，機組停運，增加機組非停

建議技改，更換輔助電機，具備主電機帶負荷能力，主電機故障輔電機聯啟，鍋爐負荷不變，既能減少非停，又能滿足實際運行。

16.

引風機動葉調節機構死區太大，靈敏度差

現引風機至少有5%的動葉調節死區，靈敏度很難滿足運行要求，在變負荷情況下經常出現爐膛負壓波動在±1000Pa,為了限制爐膛負壓，邏輯上增加了爐膛負壓閉鎖引風機動葉開度，防止出現負壓波動大，造成事故。必須對風機動葉調節機構進行技改，滿足生產運行，防止事故的發生。

17.

引風機出口擋板連桿斷裂，擋板銷子斷裂脫落

出現過2次，加強巡檢，重點檢查，加強點檢維護，及時處理消缺.

18.

引風機動葉調節執行機構與動葉液壓缸連接處漏油

出現過1次，漏油嚴重，停運該風機進行處理。

19.

引風機聯軸器連接螺母斷裂

出現過1次，停運該風機檢查處理，加強巡檢、點檢，及時發現問題消除。

20.

引風機動葉3個葉片安裝角度發生錯位，引風機運行有異音

安裝問題，每次停爐加強點檢檢查維護

21.

引風機液壓潤滑油站油溫高

試運期間多次出現引風機液壓潤滑油站油溫高，最高達到60℃，增加風扇進行吹風加強冷卻，更換冷油器，現在基本能滿足運行，但夏季可能會更高，影響機組運行，需要技改。

22.

滾筒冷渣器冷卻水進回水空心軸抱死

調試期間出現過多次滾筒冷渣器冷卻水進回水空心軸抱死事故，造成滾筒冷渣器冷卻水管拉壞，凝結水母管壓力低、凝結水漏流量大、滾筒冷渣器流量低跳閘、無法單一隔離，只能停運所有滾筒冷渣器，開啟滾筒冷渣器旁路，檢修，造成停機處理。
現技改為，每一滾筒冷渣器進回水增加手動截門，一旦出現某一冷渣器冷卻水管道泄漏，可以及時關閉該冷渣器的進回水手動截門隔離。每一滾筒冷渣器空心軸段增加軸向位移保護測點，一旦出現空心軸抱死，發生位移，立即動作，跳開冷渣器，防止拉壞冷卻水管。

23.

滾筒冷渣器冷卻水進回水軟連接管道經常出現泄漏，設計承壓能力偏小

滾筒冷渣器經常出現軟連接管道處漏水，嚴重影響冷渣器的運行，特別是凝結水泵由變頻更換為工頻運行時，凝結水母管壓力達到3.5MPa以上，經常出現軟連接管道泄漏。
滾筒冷渣器設計承壓能力為5MPa，冷卻水安全閥設計起座壓力為4.2 MPa，當冷卻水壓力超過4 MPa時聯鎖停運冷渣器，而冷渣器軟連接管道沒有按照凝結水管道壓力設計，造成凝結水壓力一高，軟連接處很容易出現漏水。建議進行技改必須達到冷渣器設計耐壓能力，防止出現漏水事故。

24.

滾筒冷渣器內漏（焊縫處）

滾筒冷渣器內漏幾乎每天都會發生，嚴重影響鍋爐排渣運行，冷卻水母管焊接工藝質量差，很難改變現狀，均屬於廠家質量問題，要求更換質量合格的產品，或更換廠家，否則將嚴重製約著鍋爐運行。現在通過補焊暫時可以運行，但沒有解決根本問題，幾乎每天都存在類似問題發生，嚴重影響正常生產運行。

25.

滾筒冷渣器旋轉接頭薄弱處崩開泄露

正常運行期間出現過3次滾筒冷渣器空心軸旋轉接頭突然崩開泄露，造成冷卻水壓力低、凝結水流量增加。運行上加強巡檢，發現問題及時聯系消缺，維護人員加強點檢，發現漏水量大應及時檢修，防止事故擴大。

26.

滾筒冷渣器進渣管膨脹節嚴重變形，噴紅灰及著火

滾筒冷渣器進渣管膨脹節噴灰幾乎每天都要發生，很多電廠已經淘汰了此種膨脹節，而滾筒冷渣器廠家卻一直未改，建議調研，更換滾筒冷渣器進渣管膨脹節，防止事故發生。

27.

滾筒冷渣器排渣自流

滾筒冷渣器在排渣過程中出現過4次排渣自流現象，導致滾筒冷渣器出口排渣溫度急劇升高，跳閘。主要原因1）滾筒冷渣器內筒設計阻力小，技改：在滾筒冷渣器內筒間隔增加阻力格柵板，提高通流阻力，防止排渣自流。2）排渣粒徑太細，自流性好，控制排渣量突然加大造成噴灰自流。主要解決辦法：運行中均勻排渣，排渣過程中慢慢提升排渣轉速，防止突然提速過快，造成自流，一旦出現移動床堵渣，在捅渣過程中把滾筒冷渣器轉速降至最低，當下渣時，慢慢提速排渣，防止突然下渣，噴流。

28.

滾筒冷渣器空心軸端軸承過熱損壞

調試期間出現過5次滾筒冷渣器空心軸端軸承損壞，導致停運該滾筒冷渣器更換軸承。

29.

滾筒冷渣器底座支撐滾輪軸承損壞

出現過1次，停運該滾筒冷渣器進行處理，建議易損部件多增加備品備件。

30.

移動床冷渣器爐內排渣口堵渣

造成排渣困難，床壓升高，降負荷，最終停爐處理；現鍋爐廠設計對每個移動床增加4個捅渣孔，定期捅渣，基本解決堵渣問題，但經常出現堵渣現象，捅渣24小時不間斷。建議1）改造移動床排渣口，由原來的8個80×300排渣口合並為4個160×300；2）增加捅渣孔；3）增加移動床排渣旁路，當移動床冷渣器出現問題時，及時開啟旁路排渣，不影響鍋爐運行。

31.

滾筒冷渣器進渣管堵渣

建議增設捅渣孔

32.

一、二級減溫水投自動很難跟蹤

調節門設備特性差（溫度測點離減溫器太近）。

33.

過熱器減溫水遠大於設計值

原因：1）設計受熱面布置問題2）減溫水源為高加後，水溫高3）鍋爐上部稀相區燃燒份額過大，造成受熱面換熱增強，減溫水變大。330MW一二級減溫水量達到80t/h，遠大於設計大約為10t/h。

34.

協調CCBF負荷曲線經常出現超壓、超負荷

投入協調負荷曲線經常出現超調，AGC跟蹤變負荷頻繁，造成煤量疊加、床溫升速率超標，風量波動很大，負壓波動大，減溫水投自動無法跟宗，必須手動調節。

35.

前牆給煤機量程擴大至45t/h（來滿足前牆滿負荷的需要）

因爐後給煤機故障點多，調試期間大多不投用爐後給煤，並試驗用爐前6台給煤機帶滿負荷，若燃燒3500以上煤種，爐前給煤基本能滿足運行需要，若考慮燃燒劣質煤種，必須投用爐後給煤，建議可以技改為爐前8台給煤機，既能滿足燃燒劣質煤的要求，也能減少二級給煤故障點。

36.

風帽磨損問題

試運期間因風帽磨損嚴重漏渣，造成停機一次，主要磨損部位為爐後回料口對沖風帽，切削造成風帽磨損嚴重，風室漏渣約300噸，嚴重堵塞爐底熱一次風管，更換了14個風帽。現已技改在爐內每個回料口處增加防磨凸台，減少對風帽的對沖。兩台爐均已技改。

37.

鍋爐吹管投煤問題，投煤不夠大膽，燃油量大

上鍋廠建議吹管期間不投煤，純用床上油槍，理由是吹管投煤會加劇澆注料的磨損，澆注料只經過低溫烘爐，強度遠不夠耐磨，若是吹管期間加床料，投煤，將會存在大量的物料對澆注料沖擊磨損，吹管期間又是中高溫烘爐階段，應嚴格按照中高溫烘爐曲線為主，當澆注料經過中高溫烘爐後，已經具備陶瓷耐磨特性，可以放心投入使用。經調研多數300MW循環流化床鍋爐在吹管期間均投煤，基本未對澆注料產生磨損影響，澆注料廠家也同意投煤。最終確定投煤吹管方案，但電科院調試受上海鍋爐廠建議影響，未在吹管期間大膽投煤，造成燃油加大。
1號爐吹管准備不從分，造成因缺水中間停運一次，並且吹管打靶超過90次。二號爐吹管期間，投煤加多，節省了大量燃油，吹完管後進爐膛進行檢查，澆注料幾乎不存在磨損現象。

38.

輕微結渣、結焦現行

停爐在清床料過程中發現有結渣、低溫結焦焦塊，特別是在移動床冷渣器排渣口，原因分析1）低溫結焦主要是流化不良造成的，在停爐前出現過床壓波動很大現象，一側被壓死現象。2）入爐煤的顆粒度控制嚴重超標，入爐煤粒徑篩分表明超過20mm的超過5%以上，甚至對於30mm的達到2%，嚴重偏離規定小於13mm。3）冷渣器經常檢修排渣不連續造成排渣口堆積不流化，容易在排渣口培養焦塊，造成排渣不暢，全國流化床鍋爐幾乎都設計有排渣口島礁孔，以便排渣困難時疏通。4）由於設備和煤市場原因，煤中存在石塊，造成設備很難達到破碎要求，盡管有兩級破碎、和篩分，還是很難達到流化床入爐沒的標准，粒徑過大，排渣置換很難，床層上沉積較大粒徑床料，流化分層，流化出現死角，造成結焦。
必須加強入爐煤的管理，必須滿足入爐煤粒徑的要求；要求嚴格進行點檢，及時找出設備原因，進行治理，加強煤源管理，嚴禁參入石塊較多的煤進入煤場，建立煤場篩分設備，及時清除煤場石塊。運行上加強流化風量管理，經常進行大風量流化排渣工作，進行大顆粒排渣置換。

39.

爐膛出口至分離器入口煙道積灰嚴重

上鍋廠設計的分離器進口煙道幾乎是水平的，很容易積灰，原設計水平煙道底部安裝吹灰7字型吹灰管道，氣源為二次風，但效果很差，每次停爐檢查，均存在嚴重積灰，經討論更改為壓縮空氣作為吹掃氣源，但一直未技改。

40.

播煤風管道金屬膨脹節拉裂漏風

安裝、膨脹餘量、磨損問題，一次風室漏渣及一次風攜帶空預器的細灰，造成磨損。

41.

二次風管金屬膨脹節漏灰

安裝、膨脹餘量、晃動問題

42.

返料腿與爐膛連接密封盒處漏灰

安裝、抖動、結構問題

43.

下二次風管道與爐膛連接密封盒處漏灰

安裝、晃動、磨損問題

44.

爐內下二次風管口有磨損現象

澆注料、磨損、運行調節問題

45.

鍋管泄漏

省煤器3次，包覆牆過熱器與個牆過熱器1次，安裝、材質問題

46.

鏈斗輸渣機、斗提機輸渣設備問題

設備運行中經常出現卡澀、跳閘、斷鏈、積灰等問題，檢修時間較長，一旦出現一套檢修，很難滿足運行正常要求。建議增加事故排渣，以防輸渣問題影響生產。

47.

尾部煙道出現高頻振動

原因與尾部煙道風速、渦流、積灰、結構等有關，加強調整，摸索規律盡可能調整運行方式，減少震動，結構上在共振區增加減震導流板。一般震動與尾部煙道的煙速以及燃煤的灰份關系密切，建議鍋爐廠認真核算風速及結構布置造成的影響，盡快增加防振隔板，減

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G. 空預器扇形板每兩個小時自動跟蹤一次什麼意思

這是指空預器漏風控制系統LCS（LEAKAGE CONTROL SYSTEM）的跟蹤，LCS設計原理是使扇形密封板與熱變形的轉子形狀緊密貼合。在各種工況下，扇形板與在規定的間隙內跟隨著轉子徑向密封片。這使漏風面積在各種過渡工況和MCR運行時期都減小了。 LCS投運時需要使扇形板定時向下跟蹤轉子的熱態變形，減少扇形板與轉子徑向密封面之間的間隙以減少漏風面積。

H. 空預器主，輔電動機過電流的原因及處理有哪些

空預器主或輔電機過電流原因及處理:
原因：
電機過載或傳動裝置故障；
密封過緊或轉子彎曲卡澀；
異物進入卡住；
導向或支持軸承損壞；
空預器著火；
零部件松脫轉子端面突出與扇形板摩擦。
處理：
若電流過大，電機過熱，應立即匯報值長，投入油槍助燃，停運部分磨煤機，減負荷至150MW，停運同側送、引風機，關閉該側空預器出、入口風煙擋板， 待入口煙溫低於200度後停止其運行，聯系檢修處理；
若是轉子端面與扇形板摩擦或徑向密封過緊引起，應聯系檢修重新調整；
若是空預器著火引起，則在停運同側送、引風機後，應立即關閉空預器出、入口風煙擋板，保持空預器轉動，投入滅火裝置；
若因電機過電流保護動作，使空預器停止運行，則同側引、送風機應聯鎖跳閘，否則應立即手動停止其運行；若機組協調控制投入時，RB保護應動作，否則應立即投入油槍助燃，減負荷至150MW，並由上向下停運一台磨煤機；
若電流超過額定值，且電流波動無緩和趨勢，緊急停止同側引、送風機，關閉該空預器風煙擋板，並盡一切可能維持空預器轉動直至其進口煙溫＜200℃；
若發現空預器停轉而其主電機或輔電機仍在運行時，應投入油槍助燃，停運一台磨煤機，減負荷至150MW，停運同側送、引風機，關閉該側空預器出、入口風煙擋板，然後停止該空預器運行電機，聯系檢修處理。

I. 停爐時,為什麼要把空預器扇形板提升到高位

感情上高危的話還是比較不錯的。