蛇管冷卻機械攪拌裝置CAD圖

A. 機械攪拌發酵罐的冷卻裝置有哪三種

如下：

a．夾套式冷卻裝置：結構簡單，易於製造，罐內無冷卻設備，死角少，易進行清潔滅菌，有利於發酵。但因傳熱壁較厚，冷卻介質流速低，傳熱系數較低，降溫效果差。這種冷卻裝置應用於容積較小的發酵罐、種子罐，夾套的高度比靜止液面高度稍高。

b．豎式蛇管冷卻裝置：豎式的蛇管分組安裝於發酵罐內，有四組、六組、八組不等。傳熱系數高，管內冷卻水流速高，傳熱系數為1200~4100kj/(m2.h.℃），用水量較少，但清洗不方便。多用於容積在5m3以上的罐，適用於冷卻水溫度較低的地區。對於水溫高的地區則發酵時降溫困難，必須採用冷凍鹽水或冷凍水冷卻，增加了設備投資及生產成本。

c．豎式列管冷卻裝置：這種裝置在罐內分組裝有多根列管，適用於氣溫較高、水源充足的南方地區。其管內水流速快，加工方便，對於機械攪拌罐列管式可充當擋板。但用水量大，傳熱系數較蛇管低，一般為1260～1880kl/m2.h.℃）。

d．罐外冷卻設備：在發酵過程中把發酵液引出，進入外部冷卻設備冷卻再回發酵罐發酵，即為罐外冷卻。這種形式死角少，清洗、維修方便，冷卻較均勻，但必須添加泵來完成。

B. 攪拌反應釜的傳熱裝置有哪幾種,各有什麼特點

攪拌反應釜常用的傳熱裝置是：夾套，蛇管。
1、夾套：是反應釜最常 用的傳熱回裝置，整體夾 套由圓柱形答殼體和下封 頭組成。夾套與內筒采 用法蘭連接和焊接 俄兩 種連接萬式。法蘭連接 用於操作條件差、需定 期檢查和經常清洗夾套 的場合。夾套上設有蒸 汽、冷卻水或其他加熱、 冷卻介質的進出口。當 加熱介質是蒸汽時，進 口管靠近夾套上端，冷 凝液從底部排出;當加熱 (冷卻)介質是液體時， 則進口管應設在底部， 使液體下進上出，有利 於排除氣體和充滿液體。
2、蛇管： 當夾套傳熱不能滿足要求 或不宜採用夾套傳熱時，可采 用蛇管傳熱。 蛇管置於釜內，浸人反應 介質中，傳熱效果比夾套好， 但檢修困難。 蛇管一般由無縫鋼管繞制 而成，常用的結構形狀有圓形 螺旋狀、平面環形、彈簧同心 圓組並聯形式等。 當蛇管中心直徑較小、圈 數較少時，蛇管利用進出口管 固定在釜蓋或釜底上; 若中心直徑較大、圈數較多、 重量較大時，則設立固定的支 架支撐。 蛇管的進出口最好設在同一 端，一般設在上封頭，結構簡 單，裝拆方便。

C. 在繪制CAD施工平面圖中，攪拌機是用什麼圖來表示的

1.施工機械在圖紙中沒有固定的圖例來表示，或者用文字說明，或者簡單畫一個相似的圖案來表示。這個沒有統一的要求，每個圖上都有本圖的圖例，你只要圖例和圖中的圖標對的上就成。

2.每個人畫平面圖的習慣都不一樣，這里舉一個建築畫圖的例子：
1、新建文件
2、按PL快捷鍵，輸入一個比較大的數字（根據你所畫的圖紙需要多少范圍內）
3、一般情況下直線會超出直觀的界面，而且怎麼縮小也縮不小了，就按Z+空格、A+空格
4、保存為一個文件
5、開始根據尺寸建立牆面，把原始的牆面建立好，並標注好尺寸
6、根據規劃好的設想布置空間
7、根據平面布置畫頂面圖（主要是吊頂、通風設備、布燈等）
8、畫立面圖
9、畫細節圖和剖面結構圖
10、出施工圖說明
11、繪制設備圖紙
12、圖紙圖號登記表
13、列印

D. 求夾套反應釜設計CAD圖紙

反應釜的設計比較精細，CAD圖紙很多設計師會畫，但是一般都只自己製作的，給你一些參數，只要你會cad就能畫出來的。
反應釜設計的內容主要有： （1）釜體的強度、剛度、穩定性計算和結構設計； （2）夾套的的強度、剛度計算和結構設計； （3）設計釜體的法蘭聯接結構、選擇接管、管法蘭； （4）人孔的選型及補強計算； （5）支座選型及驗算； （6）視鏡的選型； （7）焊縫的結構與尺寸設計； （8）電機、減速器的選型； （9）攪拌軸及框式攪拌槳的尺寸設計； （10）選擇聯軸器； （11）設計機架結構及尺寸； （12）設計底蓋結構及尺寸； （13）選擇軸封形式； （14）繪總裝配圖及攪拌軸零件圖等。 反應釜的設計過程如下： 1反應釜釜體的設計 1.1釜體 、 的確定 （1）釜體 的確定 將釜體視為筒體，且取 。 由 得： ， =1.241（ ）， 圓整後可取 故釜體 （2）釜體 的確定 因操作壓力 ＝0.52 ，由文獻[1]表16-9可知： ＝0.6 1.2釜體筒體壁厚的設計 （1）設計參數的確定 設計壓力 ： ＝（1.05～1.1） ，取 ＝1.1 =1.1×0.52 =0.572Mpa； 液體靜壓 ： ≈ ； 因為 = ＜5％，可以忽略 ； 計算壓力 ： = = 1.1×0.52 ； 設計溫度 ： 145℃ ； 焊縫系數 ： ＝0.85（局部無損探傷）； 許用應力 ： 根據材料0Cr18Ni10Ti、設計溫度145℃，由文獻[1]表14-4知 ＝130 ； 鋼板負偏差 ： ＝0.25 （GB6654-96）； 腐蝕裕量 ： ＝1 。 （2）筒體壁厚的設計 由公式 得： 考慮 ，則 = + =4.64 ，圓整後去 1.3釜體封頭的設計 （1）封頭的選型 釜體的封頭選標准橢球型，代號EHA、標准JB/T4746—2002。 （2）設計參數的確定 與筒體相同 （3）封頭的壁厚的設計 由公式 得： 考慮 ，圓整得 （4）封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定 根據 ，由文獻[1]表14- 4知： 直邊高度 ： 25 容 積 ： 0.3208 深 度 ： 350 。 內表面積 ： 1.9304 1.4 筒體長度 的設計 ， ， = =0.889（ ）=889 ，圓整：＝890 釜體長徑比 的復核： =0.954，故滿足要求 1. 5外壓筒體壁厚的設計 （1）設計外壓的確定 由設計條件單可知，夾套內介質的壓力為常壓，取設計外壓 =0.1 。 （2）試差法設計筒體的壁厚 設筒體的壁厚 ＝6 ，則： = =6－1.25 = 4.75 ， =1312 由 得： =1.17×1312× ＝25511.7（ ） 筒體的計算長度 ′= +h =890+(350-25)/3+25 = 1023.3（ ） ∵ ′=1023.3 ＜ ＝25511.7 ，∴該筒體為短圓筒。 圓筒的臨界壓力為： = 0.469（ ） 由 、 =3得： 0.469/3 =0.156（ ） 因為 ＝0. 1 < = 0.156 ， 所以假設 ＝6 滿足穩定性要求。 故筒體的壁厚 ＝6 。 （3）圖演算法設計筒體的壁厚 設筒體的壁厚 ＝6 ，則： = =6－1.25 = 4.75（ ） =1312 =276.2 筒體的計算長度： ′ = +h =890+(350-25)/3+25 =1023（ ） =0.778 在文獻[1]中圖15- 4的 坐標上找到0.826的值，由該點做水平線與對應的 線相交，沿此點再做豎直線與橫坐標相交，交點的對應值為： ≈0.0004。 由文獻[1]中選取圖15-7，在水平坐標中找到 =4×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數 的值為： ≈46 、 =1.79×105 。 根據 = 得： = =0.166（ ）． 因為 ＝0.1 < ＝0.166 ，所以假設 ＝6 合理，取封頭的壁厚 ＝6 。 由文獻[1]表16-5知， 、 ＝6 的筒體 高筒節的質量約193 ，則筒體質量為：193×0.890=171.9（ ） 筒體的內表面積： =4.09 1.6外壓封頭壁厚的設計 （1）設計外壓的確定 封頭的設計外壓與筒體相同，即設計外壓 =0.1 。 （2）封頭壁厚的計算 設封頭的壁厚 ＝6 ，則: = – = 6-1.25 = 4.75（ ），對於標准橢球形封頭 =0.9， ＝0.9×1300=1170（ ）， =1170/4.75 計算系數： = 5.1×10-4 由文獻[1]中選取圖15-7，在水平坐標中找到 = 4.7×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數 的值為值為： ≈55 、 =1.79×105 根據 = 得： = =0.223（ ）． 因為 ＝0.1 < ＝0.223 ，所以假設 ＝6 偏大，考慮到與筒體的焊接，取封頭的壁厚與筒體一致，故取 ＝6 。 釜體封頭的結構如圖1，封頭質量：89.2（ ） 圖1 釜體封頭的結構與尺寸 2 反應釜夾套的設計 2.1夾套的 、 的確定 （1）夾套公稱直徑 的確定 由於採用導熱油加熱，為提高導熱油在夾套內的流動，夾套內徑取： =1300+300=1600（ ），夾套的 =1600 所以取 =1600 （2）夾套 的確定 由設備設計條件單知，夾套內介質的工作壓力 ＜0.1 ，可取 ＝0.25 2.2夾套筒體的設計 （1）夾套筒體壁厚的設計 因為 為常壓＜0.3 ，所以需要根據剛度條件設計筒體的最小壁厚。 ∵ ＝1600 ＜3800 ，取 min＝2 /1000且不小於3 另加 ， ∴ min＝2×1600/1000+1=4.2（ ），圓整 =5 。 對於碳鋼製造的筒體壁厚取 ＝6 。 （2）夾套筒體長度 的初步設計 根據 =1300 ，由表16-3中知每米高的容積 =1.327 3/ ，則筒體高度的估算值為： = =0.663（ ）=663 由文獻[1]表16-5知， 、 ＝6 的筒體 高筒節的質量為238 、內表面積為5.03 ，則： 夾套筒體質量為238×0.663=157.8（ ） 2.3夾套封頭的設計 夾套的下封頭選標准橢球型，內徑與筒體相同（ ＝1600 ）。代號EHA，標准JB/T4746—2002。夾套的上封頭選帶折邊錐形封頭，且半錐角 、大端直徑 =1600 、小端直徑 =1300 。 （1）橢球形封頭壁厚的設計 因為 為常壓＜0.3 ，所以需要根據剛度條件設計封頭的最小壁厚。 ∵ ＝1600 ＜3800 ，取 min＝2 /1000且不小於3 另加 ， ∴ min＝2×1600/1000+1=4.2（ ），圓整 =5 。 對於碳鋼製造的封頭壁厚取 ＝6 。 （2）橢球形封頭結構尺寸的確定 直邊高度 ： 25 深 度 ： 425 容 積 ： 0.5864 質 量： 137 （3）橢球形封頭結構的設計 封頭的下部結構如圖2。由設備設計條件單知：下料口的 ＝100 ，封頭下部結構的主要結構尺寸 ＝210 。 （4）帶折邊錐形封頭壁厚的設計 考慮到封頭的大端與夾套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體的壁厚一致，即 ＝6 。結構及尺寸如圖3。 圖2封頭的結構 圖3 錐形封頭的結構 2.4傳熱面積的校核 =1300釜體下封頭的內表面積 = 1.9340 =1300筒體（1 高）的內表面積 = 4.09 2 夾套包圍筒體的表面積 = × = 4.09×0.663=2.712 （ 2） + =1.9340+4.5224=6.646（ 2） 由於釜內進行的反應是放熱反應，產生的熱量不僅能夠維持反應的不斷進行，且會引起釜內溫度升高。為防止釜內溫度過高，在釜體的上方設置了冷凝器進行換熱，因此不需要進行傳熱面積的校核。如果釜內進行的反應是吸熱反應，則需進行傳熱面積的校核，即：將 + = 6.646（ 2工藝 進行比較。若 + ≥ ，則不需要在釜內另設置蛇管；反之則需要蛇管。 3 反應釜釜體及夾套的壓力試驗 3.1釜體的水壓試驗 （1）水壓試驗壓力的確定 水壓試驗的壓力： 且不小於( +0.1) ，當 ＞1.8時取1.8。 ，（ +0.1）= 0.672 ， 取 =0.715 （2）液壓試驗的強度校核 由 得： ＝ = 98.2（ ） ∵ ＝98.2 ＜0.9 =0.9×200×0.85=153（ ） ∴ 液壓強度足夠。 （3）壓力表的量程、水溫及水中 濃度的要求 壓力表的最大量程：2 =2×0.715=1.430 或1.073～2.860 。 水溫≥15℃ ，水中 濃度≤25 （4）水壓試驗的操作過程 操作過程：在保持釜體表面乾燥的條件下，首先用水將釜體內的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.572 ，保壓不低於30 ，然後將壓力緩慢降至0.572 ，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將釜體內的水排凈，用壓縮空氣吹乾釜體。若質量不合格，修補後重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格後再做氣壓試驗。 3.2釜體的氣壓試驗 （1）氣壓試驗壓力的確定 氣壓試驗的壓力： =1.15×0.572×1=0.6578（ ） （2）氣壓試驗的強度校核 由 得： ＝ =90.34（ ） ∵ ＝90.34 ＜0.8 =0.8×200×0.85=136（ ） ∴ 氣壓強度足夠。 （3）氣壓試驗的操作過程 做氣壓試驗時，將壓縮空氣的壓力緩慢升至0.06578 ，保持5min並進行初檢。合格後繼續升壓至0.3289 ，其後按每級的0.06578 級差，逐級升至試驗壓力0.6578 ，保持10 ，然後再降至0.572 ，保壓足夠長時間同時進行檢查，如有泄露，修補後再按上述規定重新進行試驗。釜體試壓合格後，再焊上夾套進行壓力試驗。 3.3夾套的液壓試驗 （1）液壓試驗壓力的確定 液壓試驗的壓力： 且不小於( +0.1) ，當 ＞1.8時取1.8。 ，( +0.1)= 0.2 ， 故取 =0.2 （2）液壓試驗的強度校核 由 得： ＝ = 33.78（ ） ∵ ＝33.78 ＜0.9 =0.9×235×0.85=179.7（ ） ∴ 液壓強度足夠。 （3）壓力表的量程、水溫的要求 壓力表的量程：2 =2×0.2=0.4 或0.3～0.8 ，水溫≥5℃。 （4）液壓試驗的操作過程 在保持夾套表面乾燥的條件下，首先用水將夾套內的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.2 ，保壓不低於30min，然後將壓力緩慢降至0.16 ，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將夾套內的水排凈，用壓縮空氣吹乾。若質量不合格，修補後重新試壓直至合格為止。 4 反應釜附件的選型及尺寸設計 4.1釜體法蘭聯接結構的設計 設計內容包括：法蘭的設計、密封面形式的選型、墊片設計、螺栓和螺母的設計。 （1）法蘭的設計 根據 ＝1300mm、 ＝0.6 ，由文獻[1]表16-9確定法蘭的類型為乙型平焊法蘭。 標記：法蘭 1300-0.6 JB/T4702-2002， 材料：1Cr18Ni9Ti 螺栓規格： 24 螺栓數量： 36 法蘭的結構和主要尺寸如圖4 圖4 乙型平焊法蘭 （2）密封面形式的選型 根據 ＝0.6 ＜1.6 、介質溫度155℃和介質的性質，由文獻[1]表16－14 知密封面形式為光滑面。 （3）墊片的設計 墊片選用耐油橡膠石棉墊片，材料為耐油橡膠石棉板（GB/T539），結構及尺寸見圖5。 圖5 容器法蘭軟墊片 （4）螺栓和螺母的尺寸規格 本設計選用六角頭螺栓（C級、GB/T5780－2000）、Ⅰ型六角螺母（C級、GB/T41－2000）平墊圈（100HV、GB/T95－2002） 螺栓長度 的計算： 螺栓的長度由法蘭的厚度（ ）、墊片的厚度（ ）、螺母的厚度（ ）、墊圈厚度（ ）、螺栓伸出長度 確定。 其中 =72 、 =3 、 =36 、 ＝4 、螺栓伸出長度取 =10 螺栓的長度 為： = 2×72+3+36 +2×4+10 = 201（ ） 取 ＝200 螺栓標記： GB/T5780-2000 螺母標記： GB/T41-2000 墊圈標記： GB/T95-2002 24-100HV （5）法蘭、墊片、螺栓、螺母、墊圈的材料 根據乙型平焊法蘭、工作溫度 =120℃的條件，由文獻[2]附錄8法蘭、墊片、螺栓、螺母材料匹配表進行選材，結果如表1所示。 表1 法蘭、墊片、螺栓、螺母的材料 法 蘭 墊 片 螺 栓 螺 母 墊 圈 1Cr18Ni9Ti 耐油橡膠石棉 35 25 100HV

E. cad機械制圖圖繪制詳細步驟

1.建立新文件，建立圖層

2.開始畫圖，選擇該內容所在的圖層，一般是先從中心畫起，找准基準，然後畫完其他的不同線型的圖形

3.剖面線的添加，選擇剖面線的類型，角度，比例，然後填充你所要填充的地方

4.尺寸標注，包括基本尺寸，公差，粗糙度，剖面符號等

5.編寫技術要求

6.添加圖框和標題欄，如果是裝配體還需要編制零件序號和明細表

F. 機械攪拌器是什麼工作原理是什麼

依靠攪拌器在攪拌槽中轉動對液體進行攪拌，是化工生產中將氣體、液體或固體顆粒分散於液體中的常用方法。 工業上常用的攪拌槽是一個圓筒形容器，有時槽外裝有夾套，或在槽內設有蛇管等換熱器件，用以加熱或冷卻槽內物料。槽壁內側常裝有幾條垂直擋板，用以消除液體高速旋轉所造成的液面凹陷旋渦，並可強化液流的湍動，以增強混合效果。攪拌器一般裝在轉軸端部，通常從槽頂插入液層（大型攪拌槽也有用底部伸入式的）。有時在攪拌器外圍設置圓筒形導流筒,促進液體循環,消除短路和死區。對於高徑比大的槽體，為使全槽液體都得到良好攪拌，可在同一轉軸上安裝幾組攪拌器。攪拌器軸用電動機通過減速器帶動。如果過程中物料性質有變化，最好能用多級變速或無級變速。帶動攪拌器的另一種方法是磁力傳動，即在槽外施加旋轉磁場,使設在槽內的磁性元件旋轉,帶動攪拌器攪拌液體。採用磁力傳動可迴避高壓動密封，氣密性很好。 詳細信息咨詢：010-51299017攪拌器的類型 主要有下列幾種： ①旋槳式攪拌器由2～3片推進式螺旋槳葉構成(圖2)，工作轉速較高,葉片外緣的圓周速度一般為5～15m/s。旋槳式攪拌器主要造成軸向液流，產生較大的循環量，適用於攪拌低粘度 (＜2Pa·s)液體、乳濁液及固體微粒含量低於10％的懸浮液。攪拌器的轉軸也可水平或斜向插入槽內，此時液流的循環迴路不對稱，可增加湍動，防止液面凹陷。 ②渦輪式攪拌器由在水平圓盤上安裝2～4片平直的或彎曲的葉片所構成（圖3）。槳葉的外徑、寬度與高度的比例，一般為20:5:4，圓周速度一般為 3～8m/s。渦輪在旋轉時造成高度湍動的徑向流動，適用於氣體及不互溶液體的分散和液液相反應過程。被攪拌液體的粘度一般不超過25Pa·s。 ③槳式攪拌器有平槳式和斜槳式兩種。平槳式攪拌器由兩片平直槳葉構成。槳葉直徑與高度之比為 4～10,圓周速度為1.5～3m/s，所產生的徑向液流速度較小。斜槳式攪拌器（圖4）的兩葉相反折轉45°或60°，因而產生軸向液流。槳式攪拌器結構簡單，常用於低粘度液體的混合以及固體微粒的溶解和懸浮。 ④錨式攪拌器槳葉外緣形狀與攪拌槽內壁要一致（圖5），其間僅有很小間隙,可清除附在槽壁上的粘性反應產物或堆積於槽底的固體物，保持較好的傳熱效果。槳葉外緣的圓周速度為0.5～1.5m/s,可用於攪拌粘度高達 200Pa·s的牛頓型流體和擬塑性流體（見粘性流體流動。唯攪拌高粘度液體時，液層中有較大的停滯區。 ⑤螺帶式攪拌器螺帶的外徑與螺距相等(圖6),專門用於攪拌高粘度液體(200～500Pa·s)及擬塑性流體，通常在層流狀態下操作。 攪拌功率 攪拌器向液體輸出的功率P,按下式計算： P＝Kd5N3ρ式中K為功率准數，它是攪拌雷諾數Rej(Rej=d2Nρ/μ)的函數；d和N 分別為攪拌器的直徑和轉速；ρ和μ分別為混合液的密度和粘度。對於一定幾何結構的攪拌器和攪拌槽,K與Rej的函數關系可由實驗測定，將這函數關系繪成曲線，稱為功率曲線（圖7）。 攪拌器的類型、尺寸及轉速，對攪拌功率在總體流動和湍流脈動之間的分配都有影響。一般說來，渦輪式攪拌器的功率分配對湍流脈動有利，而旋槳式攪拌器對總體流動有利。對於同一類型的攪拌器來說，在功率消耗相同的條件下，大直徑、低轉速的攪拌器，功率主要消耗於總體流動，有利於宏觀混合。小直徑、高轉速的攪拌器，功率主要消耗於湍流脈動，有利於微觀混合。攪拌器的放大是與工藝過程有關的復雜問題，至今只能通過逐級經驗放大，根據取得的放大判據，外推至工業規模。

G. 急求冷卻塔的CAD圖

我有，如圖所示

H. 求普通機械裝配圖和cad圖紙

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I. 跪求：攪拌夾套反應釜cad設計圖，最好含2個視圖和4-5個局部圖。

反應器的設計是好的，CAD圖紙繪制很多設計師，但一般只能自己製作，給你提供一些參數，只要你CAD可以得出。的反應器的設計主要是：（1）的釜體強度，剛度，穩定性計算和結構設計（2）外套強度，剛度計算和結構設計;（3）設計釜體法蘭耦合結構的內容，接管，法蘭管件（4）在選擇和配筋計算孔（5）支持的選擇和檢查;（6）內鏡選擇;焊縫（7）的結構和尺寸設計;（8）電機，減速機選擇;（9），攪拌軸和箱式葉輪尺寸設計;（10）耦合;（11）設計的結構和規模的機架（12）在底蓋的結構和尺寸的設計（13），密封畫的形式（14）軸類零件圖的繪制和攪拌大會。反應堆設計過程如下：1反應堆壓力容器設計1.1釜體，以確定（1）確定的釜體釜體作為一個缸，和。 ：= 1.241（），圓希望出現的情況，因此該反應釜本體（2）由於操作壓力= 0.52，[1]表16-9所示：= 0.6 1.2釜體壁厚的氣缸確定的設計壓力來確定釜體的設計的設計參數（1）：=（1.051.1）= 1.1 = 1.1×0.52 = 0.572Mpa;液體靜壓：≈; = <5％，可以忽略;計算壓力：1.1 == 0.52設計溫度：145°C;焊縫系數= 0.85（局部無損檢測），許用應力：根據材料為0Cr18Ni10Ti，設計溫度為145°C [1]表14-4已知= 130;鋼負偏差： = 0.25（GB6654-96）;腐蝕裕量：= 1。 （2）氣缸的設計公式得到的厚度考慮，則= + = 4.64，1.3釜體設計的頭輪（1）選擇釜體頭選擇標准橢球碼EHA標准JB的頭/ T4746-2002。 （2）確定的設計參數和氣缸（3）的頭部的壁厚的設計是由下式得到：考慮，圓形和直邊（4）頭的大小，體積和重量測定根據文獻[1表14 - 4知道：直邊高度：25體積：0.3208深度：350。內部表面積：1.9304 1.4氣缸長度的設計，== 0.889（）= 889輪：= 890釜體長度與直徑之比回顧：= 0.954，因此1.5外部壓力缸的設計符合要求（1）設計壓力取決於設計條件的壁厚表明，單一的文件夾，它包括介質壓力大氣壓力，採取的設計壓力= 0.1。 （2）的氣缸的試驗和錯誤設計壁厚的筒壁的厚度= 6，則：== 6-1.25 = 4.75 = 1312 = 1.17×1312×= 25511.7（）氣缸計算長度= + H = 890 +（350-25）/ 3 +25 = 1023.3（）∵'= 1023.3 <= 25511.7，∴缸是一種短圓柱。氣缸的臨界壓力：= 0.469（）= 3分別為：0.469 / 3 = 0.156（= 0.1）<= 0.156 = 6被假定為滿足穩定性要求。氣缸= 6的壁厚。圖的演算法設計為壁厚的管狀體設定的壁厚的管狀體（3）= 6，那麼：= 6-1.25 = 4.75（）= 1312 = 276.2計算出的長度的管狀體：'= + H = 890 +（350 -25）/ 3 +25 = 1023（= 0.778）在文獻[1]發現的坐標圖15 - 4 0.826值線相交點的水平對齊，垂直沿著這條線做點交叉口的交點橫坐標，相應的值：≈？0.0004。從文獻[1]中，選擇圖15-7 = 4×10-4點的水平坐標中的點的垂直線的交點對應的溫度的材料線，這一點再次沿橫線與右垂直軸相交，系數的值：≈46 = 1.79×105。 = A：= 0.166（）。 = 0.1 <= 0.166，假設= 6合理，搭頭壁厚= 6。 [1]表16-5已知= 6缸膝蓋高品質的第193條，氣缸質量：193×0.890 = 171.9（）內部表面積？氣缸：4.09 = 1.6頭（1）外部壓力的設計由設計水頭壓力的外部壓力和相同的設計，即設計壓力= 0.1缸的壁厚。 （2）厚度頭計算壁厚頭= 6，則：= - = 6-1.25 = 4.75（），標准橢圓形封頭= 0.9，= 0.9×1300 = 1170（）=計算系數：1170/4.75 = 5.1×10-4從文獻[1]中，選擇圖15-7 = 4.7×10-4中的水平坐標點，從點的垂直線和相應的料線的溫度再次相交沿這一點相交的水平線到右邊的縱坐標取得的值的系數的值：≈55 = 1.79×105 =：= 0.223（）。 = 0.1 <= 0.223，假設= 6過大，考慮到焊接和氣缸，在氣缸蓋的壁厚是相同的，所以他們選擇= 6。在圖1中所示，頭質量：89.2（）的結構和圖1的壺體2 2.1夾套的反應器夾套的頭部的大小，確定（1）護套標稱直徑確定油加熱夾套反應器本體的結構的頭部流動性提高導熱油，夾克直徑：= 1300 +300 = 1600（），夾克= 1600 = 1600（2）外套稱為單一的設備設計條件確定，外套介質壓力<0.1，它是可取=大氣壓力<0.3 0.25 2.2夾套的圓筒設計（1）夾套的筒壁的厚度設計，因此，根據缸設計的最小壁厚的條件下的剛度，它是必要的。 ∵= 1600 <3800，以分鍾= 2/1000和不小於3加∴最小= 2×1600/1000 +1 = 4.2（），四捨五入= 5。對於碳鋼筒體壁厚= 6。 （2）根據初步設計的外套槍管長度= 1300，由表16-3中知高量= 1.327 3 /氣缸高度的估計是：== 0.663（文獻[1]表16）= 663 -5已知= 6缸高筒斷面質量為238，內部表面積？5.03夾套缸質量：238×0.663 = 157.8（2.3）套頭的設計文件夾設置下封頭的選擇標准橢圓形，內一樣缸（= 1600）。代碼EHA JB/T4746-2002標准。外套折疊錐形頭的頭選舉和半錐角端直徑小端直徑= 1600 = 1300。 （1）橢圓形封頭的壁厚設計，因為大氣壓力<0.3，所以這是必要的，根據條件頭設計最小壁厚的剛度。 ∵= 1600 <3800，以分鍾= 2/1000和不小於3加∴最小= 2×1600/1000 +1 = 4.2（），四捨五入= 5。以碳鋼封頭壁厚= 6。 （2）橢圓形封頭結構的大小來確定的直邊高度：25深度：425體積：0.5864質量：137（3）在圖2中所示的結構中的橢圓形封頭的結構設計頭下部。單一的已知裝置的設計條件：進料口，下部的磁頭結構的主要結構尺寸= 210 = 100。 （4）用折疊式錐形頭氣缸頭撞人big-endian和護套厚度，考慮到小端釜體缸角焊縫，所以搭頭壁厚文件夾套管的壁厚，即1 = 6 。結構及尺寸示於圖3。檢查的傳熱面積？頭錐形頭2.4結構框圖如圖2 = 1300釜體內部表面積？下頭= 1.9340 = 1300的內部表面積？氣缸（1 H）= 4.09 2外套包圍的表面積？氣缸= X = 4.09×0.663 = 2.712（2）+ = 1.9340。 4.5224 = 6.646（2）由於高壓釜中進行反應是放熱反應，產生的熱量不僅能保持持續的反應，並可能導致釜溫度上升。為了防止在高壓釜中的溫度過高，設置釜體的頂部的冷凝器熱交換器，因此不需要檢查的傳熱面積。如果反應是吸熱反應，在反應器中進行，你需要的傳熱面積進行一次檢查，即：+ = 6.646（2技術比較+≥，你並不需要將另一個水壺線圈;你需要到蛇管反應釜體和夾套壓力測試3.1釜體水壓試驗（1）測定水壓試驗壓力進行水壓試驗壓力：不小於（0.1）1.8 1.8（0.1） = 0.672，取= 0.715（2）水壓試驗強度檢查：== 98.2（）∵= 98.2 <0.9 = 0.9×200×0.85 = 153（）∴液壓強度不夠。（3水壓試驗操作過程）壓力表的最大范圍的范圍內的壓力表，水溫和水的濃度：2 = 2×0.715 = 1.430或1.073至2.860。水溫≥15℃下，水的濃度≤25（4）：在乾燥的情況下，以保持反應釜的身體表面，在高壓釜中的空氣體排空第一水，那麼水的壓力緩慢地增加至0.572，保持壓力不低於30，然後慢慢地將壓力降低到0.572，停留足夠長的時間，檢查所有的焊接接頭泄漏和明顯的殘余變形的質量標准，緩慢降壓的水排凈，用壓縮空氣釜體釜體，如果質量不合格，修理，並重新測試壓力，直到合格為止。水壓試驗做3.2釜體（1）氣動壓力測試，以確定的氣動試驗壓力：壓力測試合格後的空氣壓力測試= 1.15×0.572×1 = 0.6578（）（2）氣動測試強度檢查：== 90.34（）∵ = 90.34 0.8×200×0.85 = 136（）∴壓力強度夠慢（3）氣壓試驗壓力測試的操作，壓縮空氣的壓力上升到0.06578，保持5分鍾，初步檢查合格的繼續步驟至0.3289，此後0.06578差分測試壓力水平逐步上升至0.6578，為10，然後下降到0.572，停留足夠長的檢查，如果有泄漏，維修，然後再按照上述規定進行測試。釜體的壓力測試，然後焊接在外套上進行壓力測試。3.3護套液壓試驗（1）確定液壓試驗液壓試驗壓力：不小於（0.1），> 1.8為1.8（0.1）= 0.2，所以他們選擇= 0.2（2）水壓試驗強度校核：== 33.78（）∵= 33.78 <0.9 = 0.9×235×0.85 = 179.7（）∴壓力表（3）液壓強度足夠的范圍，水溫表規模：2 = 2×0.2 = 0.4或0.30.8，水的溫度≥5℃，（4）在操作過程中的水壓試驗在乾燥條件下保持護套表面，第一水套的空氣抽空，然後水壓力緩慢升高到0.2，不小於30分鍾的壓力，然後壓力慢慢至0.16，停留足夠長的時間來檢查泄漏和明顯的殘余變形的質量標准，所有的焊縫和接頭慢逆勢外套水牌用壓縮空氣質量失敗後，修理，重新試壓，直到他們有資格的4號反應堆的附件選擇和尺寸設計4.1釜體法蘭結構設計的設計元素包括：法蘭密封面的設計選擇的形式，密封墊設計，設計的螺栓和螺母（1）的凸緣的設計=1300毫米= 0.6 [1]表16-9，以確定不同的β-焊接的凸緣法蘭。標簽：凸緣1300 -0.6 JB/T4702-2002，材質：1Cr18Ni9Ti不銹鋼螺栓規格螺栓數量：24：36的法蘭結構和主要尺寸如圖4所示，圖4 B平焊法蘭（2）密封面的形式選擇= 0.6 <1.6，介質溫度為155℃，並在介質的性質，從文獻[1]表16-14公知的密封面在一個光滑的表面的形式（3）選擇的油和橡膠墊片設計墊片石棉墊片材料的油橡膠石棉（GB / T539），結構和尺寸示於圖5圖5的容器法蘭的軟墊片（4）的設計，用六角頭螺栓（C，螺栓和螺母大小GB/T5780- 2000年），I型六角螺母（C級，GB/T41-2000）平墊圈（100HV，GB/T95-2002）螺栓長度計算：法蘭厚度螺栓的長度，墊片的厚度（），螺母（）的厚度，墊圈厚度（），螺栓伸出長度確定= 72 = 3，= 36，= 4時，延伸的長度的螺栓的螺栓10的長度：= 2×72 3 36 +2×4 +10 = 201（a）採取= 200螺栓標志：GB/T5780-2000螺母標簽：GB/T41-2000墊圈大關：24-100HV GB/T95-2002（5）法蘭，墊片，螺栓，螺母，墊圈材料，根據β-焊接法蘭，工作溫度= 120℃的條件下，由[2]附錄8法蘭，墊片，螺栓，螺母匹配表選擇的材料示於表1，結果示於表1法蘭，墊襯表，螺栓，螺母材質法蘭墊片螺栓螺母墊圈1Cr18Ni9Ti不銹鋼油和橡膠石棉板35 25 100HV

J. 這張CAD機械圖怎麼畫

這個圖是在CAD中用三維畫的：
第一步：用正視圖在0，0原點上畫出法蘭平面，生成面域，拉伸，再回在原點上畫出答接管平面並生成面域，拉伸接管總長，由正視換俯視，按F8正交開，移動接管到設計位置，用布爾運算合集（快捷鍵"UNI"）。
第二步：新建一圖層，在原點上復制一個實體，把復制的實體放在新圖層里並關掉圖層，在正視圖0，0原點上起始畫一個大於法蘭半徑的小矩形，在以0，0原點為中心畫一個大於法蘭直徑的大矩形，拉伸兩個矩形，高度相同並大於接管的長度。由正視換俯視，移動矩形體使其在二維線框圖情況下正好包圍法蘭體。復制一個小矩形體到新圖層里。
第三步：先用當前圖層中的大矩形實體減去小矩形實體（快捷鍵「SU」），再減去法蘭實體得左上角的小實體；關掉當前圖層，打開新圖層，用法蘭體減去小矩形實體，得左下角大法蘭實體。
第四步：兩個圖層都打開，用正視圖移動小實體，用正交向右移動某數值，再向上移動某數值，然後用東南等軸測看一看位置如何，在正視、俯視、前視對各要素進行標注。
第五步：使用布局，新建一個視口，點擊圖紙使其變模型，用東南等軸測，並用三維消隱視覺樣式，然後在點擊模型使其變圖紙。設置列印選項就可以列印出圖了。