設計磨盤機傳動裝置課程設計

1. 影響動平衡機的因素有哪些

平衡機作為一種技術性機械產品，許多使用者遇到問題不知道從哪裡著手
濟南銀箭小編為此總結了以下平衡機故障和解決方法，希望對你能有所幫助！！！
1、故障現象：平衡好的磨盤裝機振動
故障原因：連接套端跳大，止口與前盤配合不好，磨盤裝機軸跳動大。
解決方法：建議客戶（1）連接套端跳控制在2絲以內（2）連接套止口與工藝軸同軸度2絲以內（3）工藝軸與工件連接處徑跳3絲以內（4）保證止口公差，與萬向節前盤配合建議H7/h6（5）磨盤裝機的軸徑跳3絲以內，保證做平衡時與實際工況相符。
2、故障現象：信號微弱
故障原因：線斷
解決方法：接線。
3、故障現象：信號不穩、信號微弱
故障原因：感測器線有故障，信號線與機器接觸不良
解決方法：檢查感測器線，必要時更換
4、故障現象：測量不準
故障原因：標定轉速與實際轉速不一致
解決方法：調整轉速
5、故障現象：有干擾
故障原因：未接地線
解決方法：接地線
6、故障現象：去重不準確，二次裝夾誤差大
故障原因：機身搬家，未固定好
解決方法：固定床身，重新定標。
7、故障現象：信號跳動大
故障原因：地線松動，感測器松動。
解決方法：緊地線，緊感測器。
8、故障現象：信號不穩定，加去重不準確 （傳動軸平衡機）
故障原因：電磁鐵拉桿安裝過於靠下，吸合後，頂桿和安裝板分離距離短，限制彈簧板振動
解決方法：電磁鐵拉桿重新調整
9、故障現象：右路信號偏小
故障原因： 感測器太松
解決方法：調整感測器松緊度
10、故障現象：信號不穩定，定標完成後做一段時間角度、克數不準。
解決方法：主軸松動，感測器松動。
11、故障現象：測量不準，加去重不準。
解決方法：更換左路感測器，調節萬向節，維修工控機。
12、故障現象：基準信號不穩。
故障原因：基準信號受干擾。
解決方法：基準信號接地線，消除干擾信號。
13、故障現象：測量不準確。
故障原因：感測器松動，萬向節定位損壞。
解決方法：調整感測器，定標；維修萬向節。
14、故障現象：基準信號不穩定。
故障原因：鍵盤損壞，干擾基準信號。
解決方法：建議用戶更換鍵盤，工件工裝損壞嚴重，建議更換全部工裝。
15、故障現象：顯示器顯示跳動。
故障原因：啟動電機和電磁鐵干擾顯示器。
解決方法：在顯示器信號線上加一個磁環。
16、故障現象：測量結果受干擾，菜單欄閃動。
故障原因：鍵盤干擾。
解決方法：更換鍵盤。
17、故障現象：去重效率低。
故障原因：工裝損壞。
解決方法：建議用戶更換工裝。
18、故障現象：平衡不下來不平衡量。
故障原因：感測器線損壞。
解決方法：更換感測器線，更新標定。
19、故障現象：平衡不下來不平衡量，信號不正常。
故障原因：工件回轉直徑范圍大，信號溢出。
解決方法：調放大倍率
20、故障現象：測量不準
故障原因：感測器松動
解決方法：壓緊感測器重新定標
21、故障現象：測量不準
故障原因：客戶不會定標
解決方法：培訓定標
22、故障現象：假平衡
故障原因：右路信號線短路
解決方法：右路無信號，換感測器，無信號，測感測器線，發現短路。
23、故障現象： 測量不準
故障原因：電機線接反
解決方法：線接正
24、故障現象：去重效率低，角度不準確
故障原因：培訓找角度不明確，找角度有誤差
解決方法：重新培訓，注意角度誤差
25、故障現象：信號不穩定
故障原因：感測器信號線和地線偶爾相連
解決方法：動平衡機信號線和地線完全分離。
26、故障現象：YYQ-500\YYQ-3000A轉速信號跳動，YYW-13T主機起動不起來
故障原因：信號干擾、工控機主板問題
解決方法：調節光電頭感光強度，加接地線；YYW-13T,工控機返廠修理， 13T換感測器支桿。
27、故障現象：測量不準，位置有誤差，測量完風機有振動
故障原因：感測器松動，工藝軸需改進
解決方法：調整感測器，測試、改進工藝軸
28、故障現象：變速箱漏油、變頻器報警、啟動軟體時顯示錯誤
故障原因：油封間隙大，變頻器內部有觸點松動，工控機有松動
解決方法：更換變速箱油封、加裝油標、變頻器內部觸點更換、工控機內部處理點重新固定。
29、故障現象： 測量二次裝夾結果偏差大，注冊碼丟失
故障原因：裝卸工未做夾具補償，人員丟失注冊號文件
解決方法：修工裝，做夾具補償，培訓夾具補償方法，輸入注冊碼
30、故障現象：去重率低，鍵盤按鍵有時不好使
故障原因：定標不準，存在干擾
解決方法：重新定標，工控機接地線至床身處
31、故障現象：平衡機左側去重不明顯
故障原因：感測器松動，聯接軸套上連接螺絲孔誤差大
解決方法：調節感測器松緊，建議使用主改進聯接軸套加工工藝
32、故障現象：電腦顯示定時計數電路故障，檢查數據採集卡
故障原因：工控機內部線路接觸不良
解決方法：將電源底板檢焊一次
33、故障現象：變頻器不啟動
故障原因：變頻器損壞
解決方法：更換變頻器
34、故障現象：信號不穩
故障原因：箱體背後感測器信號線與地線焊反
解決方法：查原因、重焊接
35、故障現象：轉速干擾、不穩定
故障原因：接地不良、感光電頭感光太弱
解決方法：檢修動平衡機
36、故障現象：設備跳闡、平衡工件工藝不合適
故障原因：零線沒接好、傳動軸平衡工藝不對
解決方法：建議改進平衡工藝、注意零線接法
37、故障現象：部分工件二次裝夾誤差大
故障原因：部分工件加工粗糙，止口有毛刺
解決方法：機器重新檢查、調整
38、故障現象： 示值波動較大，測量不準確
故障原因：感測器松動、萬向節調節太緊
解決方法：檢修機器、調節感測器、萬向節、人員培訓、工件裝機測試
39、故障現象：YYW-300（科匯）轉速不穩、YYW-300(銀箭)測量不準
故障原因：科匯：行程開關接觸不良、銀箭：感測器太松
解決方法：客戶同意暫時摘除行程開關、調節感測器。
40、故障現象：動平衡與靜平衡不一致
故障原因：定位方式不一樣，工件端面不平，夾具備母不平，且備母絲與端面不垂直，裝機測試動平衡工件效果低於靜平衡工件效果。
解決方法：檢驗、測試
41、故障現象：更換新軟體後，沒有進入電測系統的批處理事件。按停止按鈕時，數據不能保存。
故障原因：停機時交流接觸器打火過猛，有干擾。
解決方法：重新建立一個批處理事件，開機就進入電測系統；在交流接觸器上加上滅弧器，避免停機時的干擾。
42、故障現象：重新啟動克數變化很大，工件做不到最小剩餘不平衡量
故障原因：感測器松動，萬向節有跳動
解決方法：檢修動平衡機
43、故障現象：在系統測試加重時信號變化量較大，更換後發現萬向節損壞
故障原因：感測器出問題
解決方法：更換感測器，檢測信號，發現工件不平，跳動量較大；檢查設備萬向節問題，調整萬向節，調機並指出平衡工件不合理的地方，和客戶共同研究工藝。
44、故障現象：開機之後不能進入測量程序需接卡
故障原因：CMOS設備被改變
解決方法：改回CMOS設置，延長變頻器停止時間，告訴客戶將控制櫃良好接地
45、故障現象：大直徑工件在標准滾輪架上無法測量
故障原因：標准滾輪架的支承范圍不能滿足大直徑工件的要求
解決方法：更換輔助滾輪架並將其裝配好，調機測試高低速的不平衡量差別
46、故障現象：工件做平衡裝機振動
故障原因：1.工藝軸有徑向跳動，2.工藝軸有不平衡量，3.鍵對工件動平衡量有影響
解決方法：檢測動平衡機、平衡工藝軸、做夾具補償；工件裝機做試驗
47、故障現象：制動電阻過熱、燒壞
故障原因：制動時間過長
解決方法：檢修動平衡機
48、故障現象：右路信號微弱，工件不能正常平衡
故障原因：右路感測器，安裝不太好
解決方法：重新安裝感測器，平衡工件；將安裝好的工件安裝完畢，用測振儀檢測
49、故障現象：工件二次裝夾不平衡變化大
故障原因：工裝芯軸與錐套配合間隙過大
解決方法：重新加工錐套夾具，故障排除
50、故障現象：定標測量幾件後，出現大的數據，且去重不明顯
故障原因：壓電感測器略有松動，工裝磨損太大
解決方法：重新調節，更換工裝後夾具補償
51、故障現象：工作3-4小時後，頻繁出現歸零現象；測試過程中，信號跳動比較大
故障原因：滾輪嚴重磨損，且操作工經常磨，影響了精度；光電感測器感光性太弱，且出現了漏電現象
52、故障現象：電機不能啟動
故障原因：停止按扭脫落，形成常開電路，故不能啟動
解決方法：重新將停止按鈕復位，運行恢復正常
53、故障現象：顯示器不顯示
故障原因：工控機電源不工作
解決方法：更換長城電源，工控機重新啟動，系統顯示正常
54、故障現象：調速不穩（無低速）
故障原因：調速變頻器故障
解決方法：檢查變頻器損壞，更換變頻器
55、故障現象：工控機死機
解決方法：將地線分開聯接
56、故障現象：去重不準，轉速跳動
故障原因：感測器松動，感測器地線斷
解決方法：機器檢修、接線
57、故障現象：開機後總電源跳閘，且剎車失靈，軸承響
故障原因：電源線不整，工件（回轉半徑）過大，制動時間短
解決方法：重新整理電線，緊固松動，調節制動。
58、故障現象：按啟動按鈕，觸電保護器跳閘
故障原因：濾波器漏電流過大
解決方法：更換新濾波器
59、故障現象：變頻器設置錯誤，不能正常啟動
故障原因：操作失誤
解決方法：重新調整變頻器參數
60、故障現象：轉速與實際轉速不相符，但轉速穩定
故障原因：老設備的硬體參數出現了錯誤
解決方法：把硬體參數恢復原來的數值
61、故障現象：1.工件往一邊竄動；2.左擺架軸承不勞；3.電機噪音大；4.兩次裝零件，不平衡量差異大。
故障原因：感測器松動，感測器地線斷
解決方法：1.床身水平不好；2.在軸承上加麻點，加大過盈量；3.電機噪音回公司再解決；4.因為沒有轉子無法實現，只能在理論上解決了這個問題
62、故障現象：當不平衡量小於0.7克時，角度變化較大，用一段時間約幾個小時後須重新定標
故障原因：主軸軸徑跳動過大，感測器損壞（過緊）
解決方法：更換主軸、感測器
63、故障現象：去重率低，直徑較大當不平衡量較小時，信號溢出無法繼續測量
故障原因：平衡時加重進行平衡，當不平衡量較小時角度變化較大
解決方法：檢查萬向節、感測器等無異常；平衡較小風機時，先焊接進行加重，當不平衡量約5克時，進行拋光機去重平衡；平衡大風機直徑大於1米時，先焊標去重，再進行拋光去重
64、故障現象：窄風機平衡到較小不平衡量後仍振動
故障原因：工藝軸配合間隙太大，測量數值雖准確，但實際效果不好
解決方法：重新標定，平衡後裝機仍然有振動；重新做一根工藝軸平衡
65、故障現象：左路信號波動很大，角度變化大，不平衡量由幾百克到幾公斤不斷變化，無法去重
故障原因：1.萬向節為伸縮萬向節，裝配時硬頂著連接盒，不能自由轉動，測量時角度變化大；2.車間電壓不穩，轉速穩定不下來，當行車運行時無法正常測量
解決方法：檢查萬向節並做一定調整（打表）；測量時，須避開行車運轉。
66、故障現象：轉速不穩定
故障原因：1.光電頭不好；2.干擾無法克服
解決方法：查找干擾源未能解決，決定再檢驗工控機；換光電感測器
67、故障現象：去重不準，轉速跳動
故障原因：感測器松動，感測器地線斷
解決方法：機器檢修、接線
68、故障現象：測量不準
故障原因：感測器頂桿松
解決方法：檢測發現感測器頂桿稍短，易松動重新更換。
69、故障現象： 轉速不穩定
故障原因：光電開關損壞
解決方法：更換光電開關

以上是個人總結，希望採納，謝謝

2. 求【手搖絞車/手動絞盤】的自鎖原理和自鎖裝置的結構圖，越詳細越好，謝謝啦

買個雙向自鎖滑輪就可以了，比絞盤更便攜

3. 輥式磨主要結構部件是什麼

成品抄物料的細度取決於轉子襲速度的調節。提高轉子的速度，出磨物料的細度更細;反之，降低轉子的速度，物料的顆粒將會變粗。細度合格的產品，必須在磨機的調試中逐步進行調整。傳動裝置：分離器的傳動裝置是由電動機、減速機、聯軸器等組成。減速機支撐在傳動底座上，減速機的出軸通過聯軸器與轉子主軸相連，從而帶動籠形轉子旋轉。轉子的轉向為順時針旋轉。電動機採用變頻調速，通過調節轉子的轉速和結合調整導向葉片的角度來達到對產品細度的控制。

4. 中國水泥立磨是哪幾部分構成

1.主電機2.主減速機。3.磨盤4.磨盤襯板。5.磨輥有2隻3隻的。6.分離器.7.分離器傳動8.進料風格輪。9.刮沙器10.回料提升機。11.液壓缸。12.大臂。13.液壓油站。14潤滑油站。15測溫電器16.大臂瓦干油站。17.磨輥稀油站18磨殼體。

5. 簡單繪制或者描述磨機工藝流程

咨詢記錄 · 回答於2021-07-26

6. 機械課程設計盤磨機傳動裝置

我做的是普通減速機，磨盤機不清楚，我只能復制個樣本給你
目 錄

一 課程設計書 2

二 設計要求 2

三 設計步驟 2

1. 傳動裝置總體設計方案 3
2. 電動機的選擇 4
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 5
4. 計算傳動裝置的運動和動力參數 5
6. 齒輪的設計 8
7. 滾動軸承和傳動軸的設計 19
8. 鍵聯接設計 26
9. 箱體結構的設計 27
10.潤滑密封設計 30
11.聯軸器設計 30

四 設計小結 31
五 參考資料 32

一. 課程設計書
設計課題:
設計一用於帶式運輸機上的兩級齒輪減速器.運輸機連續單向運轉,載荷有輕微沖擊，工作環境多塵，通風良好,空載起動,捲筒效率為0.96(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產,使用期限10年(300天/年),三班制工作,滾筒轉速容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V。
參數:
皮帶有效拉力F（KN） 3.2
皮帶運行速度V（m/s） 1.4
滾筒直徑D（mm） 400

二. 設計要求
1.減速器裝配圖1張(0號)。
2.零件工作圖2-3張(A2)。
3.設計計算說明書1份。
三. 設計步驟
1. 傳動裝置總體設計方案
2. 電動機的選擇
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比
4. 計算傳動裝置的運動和動力參數
5. 齒輪的設計
6. 滾動軸承和傳動軸的設計
7. 鍵聯接設計
8. 箱體結構設計
9. 潤滑密封設計
10. 聯軸器設計
1.傳動裝置總體設計方案:
1. 組成：傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。
2. 特點：齒輪相對於軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，
要求軸有較大的剛度。
3. 確定傳動方案：考慮到電機轉速高，傳動功率大，將V帶設置在高速級。
其傳動方案如下：

圖一:(傳動裝置總體設計圖)
初步確定傳動系統總體方案如:傳動裝置總體設計圖所示。
選擇V帶傳動和二級圓柱斜齒輪減速器。
傳動裝置的總效率
為V帶的傳動效率, 為軸承的效率，
為對齒輪傳動的效率，（齒輪為7級精度，油脂潤滑）
為聯軸器的效率， 為滾筒的效率
因是薄壁防護罩,採用開式效率計算。
取 =0.96 =0.98 =0.95 =0.99 =0.96
＝0.96× × ×0.99×0.96＝0.760；
2.電動機的選擇
電動機所需工作功率為： P ＝P/η ＝3200×1.4/1000×0.760＝3.40kW
滾筒軸工作轉速為n＝ = =66.88r/min，
經查表按推薦的傳動比合理范圍，V帶傳動的傳動比i ＝2～4，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i ＝8～40，
則總傳動比合理范圍為i ＝16～160，電動機轉速的可選范圍為n ＝i ×n＝（16～160）×66.88＝1070.08～10700.8r/min。
綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，
選定型號為Y112M—4的三相非同步電動機，額定功率為4.0
額定電流8.8A，滿載轉速 1440 r/min，同步轉速1500r/min。

方案 電動機型號 額定功 率
P
kw 電動機轉速

電動機重量
N 參考價格
元 傳動裝置的傳動比
同步轉速 滿載轉速 總傳動 比 V帶傳 動 減速器
1 Y112M-4 4 1500 1440 470 230 125.65 3.5 35.90

3.確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比

（1）總傳動比
由選定的電動機滿載轉速n 和工作機主動軸轉速n，可得傳動裝置總傳動比為 ＝n /n＝1440/66.88＝17.05
（2）分配傳動裝置傳動比
＝ ×
式中 分別為帶傳動和減速器的傳動比。
為使V帶傳動外廓尺寸不致過大，初步取 ＝2.3（實際的傳動比要在設計V帶傳動時，由所選大、小帶輪的標準直徑之比計算），則減速器傳動比為
＝ ＝17.05/2.3＝7.41
根據展開式布置，考慮潤滑條件，為使兩級大齒輪直徑相近，查圖得高速級傳動比為 ＝3.24，則 ＝ ＝2.29

4.計算傳動裝置的運動和動力參數
（1） 各軸轉速
＝ ＝1440/2.3＝626.09r/min
＝ ＝626.09/3.24＝193.24r/min
＝ / ＝193.24/2.29=84.38 r/min
= =84.38 r/min
（2） 各軸輸入功率
＝ × ＝3.40×0.96＝3.26kW
＝ ×η2× ＝3.26×0.98×0.95＝3.04kW
＝ ×η2× ＝3.04×0.98×0.95＝2.83kW
＝ ×η2×η4=2.83×0.98×0.99＝2.75kW
則各軸的輸出功率：
＝ ×0.98=3.26×0.98=3.19 kW
＝ ×0.98=3.04×0.98=2.98 kW
＝ ×0.98=2.83×0.98=2.77kW
＝ ×0.98=2.75×0.98=2.70 kW
（3） 各軸輸入轉矩
= × × N•m
電動機軸的輸出轉矩 =9550 =9550×3.40/1440=22.55 N•m
所以: ＝ × × =22.55×2.3×0.96=49.79 N•m
＝ × × × =49.79×3.24×0.96×0.98=151.77 N•m
＝ × × × =151.77×2.29×0.98×0.95=326.98N•m
= × × =326.98×0.95×0.99=307.52 N•m
輸出轉矩： ＝ ×0.98=49.79×0.98=48.79 N•m
＝ ×0.98=151.77×0.98=148.73 N•m
＝ ×0.98=326.98×0.98=320.44N•m
＝ ×0.98=307.52×0.98=301.37 N•m
運動和動力參數結果如下表
軸名 功率P KW 轉矩T Nm 轉速r/min
輸入 輸出 輸入 輸出
電動機軸 3.40 22.55 1440
1軸 3.26 3.19 49.79 48.79 626.09
2軸 3.04 2.98 151.77 148.73 193.24
3軸 2.83 2.77 326.98 320.44 84.38
4軸 2.75 2.70 307.52 301.37 84.38
5.齒輪的設計
（一）高速級齒輪傳動的設計計算
1． 齒輪材料，熱處理及精度
考慮此減速器的功率及現場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪
（1）齒輪材料及熱處理
① 材料：高速級小齒輪選用45#鋼調質，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數 =24
高速級大齒輪選用45#鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS Z = ×Z =3.24×24=77.76 取Z =78.
② 齒輪精度
按GB/T10095－1998，選擇7級，齒根噴丸強化。

2．初步設計齒輪傳動的主要尺寸
按齒面接觸強度設計

確定各參數的值:
①試選 =1.6
查課本 圖10-30 選取區域系數 Z =2.433
由課本 圖10-26
則
②由課本 公式10-13計算應力值環數
N =60n j =60×626.09×1×（2×8×300×8）
=1.4425×10 h
N = =4.45×10 h #(3.25為齒數比,即3.25= )
③查課本 10-19圖得：K =0.93 K =0.96
④齒輪的疲勞強度極限
取失效概率為1%,安全系數S=1,應用 公式10-12得:
[ ] = =0.93×550=511.5

[ ] = =0.96×450=432
許用接觸應力

⑤查課本由 表10-6得： =189.8MP
由 表10-7得: =1
T=95.5×10 × =95.5×10 ×3.19/626.09
=4.86×10 N.m
3.設計計算
①小齒輪的分度圓直徑d

=
②計算圓周速度

③計算齒寬b和模數
計算齒寬b
b= =49.53mm
計算摸數m
初選螺旋角 =14
=
④計算齒寬與高之比
齒高h=2.25 =2.25×2.00=4.50
= =11.01
⑤計算縱向重合度
=0.318 =1.903
⑥計算載荷系數K
使用系數 =1
根據 ,7級精度, 查課本由 表10-8得
動載系數K =1.07,
查課本由 表10-4得K 的計算公式:
K = +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6 1) ×1+0.23×10 ×49.53=1.42
查課本由 表10-13得: K =1.35
查課本由 表10-3 得: K = =1.2
故載荷系數:
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.42=1.82
⑦按實際載荷系數校正所算得的分度圓直徑
d =d =49.53× =51.73
⑧計算模數
=
4. 齒根彎曲疲勞強度設計
由彎曲強度的設計公式
≥
⑴ 確定公式內各計算數值
① 小齒輪傳遞的轉矩 ＝48.6kN•m
確定齒數z
因為是硬齒面，故取z ＝24，z ＝i z ＝3.24×24＝77.76
傳動比誤差 i＝u＝z / z ＝78/24＝3.25
Δi＝0.032％ 5％，允許
② 計算當量齒數
z ＝z /cos ＝24/ cos 14 ＝26.27
z ＝z /cos ＝78/ cos 14 ＝85.43
③ 初選齒寬系數
按對稱布置，由表查得 ＝1
④ 初選螺旋角
初定螺旋角 ＝14
⑤ 載荷系數K
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.35＝1.73
⑥ 查取齒形系數Y 和應力校正系數Y
查課本由 表10-5得:
齒形系數Y ＝2.592 Y ＝2.211
應力校正系數Y ＝1.596 Y ＝1.774
⑦ 重合度系數Y
端面重合度近似為 ＝[1.88-3.2×（ ）] ＝[1.88－3.2×（1/24＋1/78）]×cos14 ＝1.655
＝arctg（tg /cos ）＝arctg（tg20 /cos14 ）＝20.64690
＝14.07609
因為 ＝ /cos ，則重合度系數為Y ＝0.25+0.75 cos / ＝0.673
⑧ 螺旋角系數Y
軸向重合度 ＝ ＝1.825,
Y ＝1－ ＝0.78
⑨ 計算大小齒輪的
安全系數由表查得S ＝1.25
工作壽命兩班制，8年，每年工作300天
小齒輪應力循環次數N1＝60nkt ＝60×271.47×1×8×300×2×8＝6.255×10
大齒輪應力循環次數N2＝N1/u＝6.255×10 /3.24＝1.9305×10
查課本由 表10-20c得到彎曲疲勞強度極限
小齒輪 大齒輪
查課本由 表10-18得彎曲疲勞壽命系數:
K =0.86 K =0.93
取彎曲疲勞安全系數 S=1.4
[ ] =
[ ] =

大齒輪的數值大.選用.
⑵ 設計計算
① 計算模數

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數m 大於由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數，按GB/T1357-1987圓整為標准模數,取m =2mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d =51.73 來計算應有的齒數.於是由:
z = =25.097 取z =25
那麼z =3.24×25=81
② 幾何尺寸計算
計算中心距 a= = =109.25
將中心距圓整為110
按圓整後的中心距修正螺旋角
=arccos
因 值改變不多,故參數 , , 等不必修正.
計算大.小齒輪的分度圓直徑
d = =51.53
d = =166.97
計算齒輪寬度
B=
圓整的

（二） 低速級齒輪傳動的設計計算
⑴ 材料：低速級小齒輪選用45鋼調質，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數 =30
速級大齒輪選用45鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS z =2.33×30=69.9 圓整取z =70.
⑵ 齒輪精度
按GB/T10095－1998，選擇7級，齒根噴丸強化。
⑶ 按齒面接觸強度設計
1. 確定公式內的各計算數值
①試選K =1.6
②查課本由 圖10-30選取區域系數Z =2.45
③試選 ,查課本由 圖10-26查得
=0.83 =0.88 =0.83+0.88=1.71
應力循環次數
N =60×n ×j×L =60×193.24×1×(2×8×300×8)
=4.45×10
N = 1.91×10
由課本 圖10-19查得接觸疲勞壽命系數
K =0.94 K = 0.97
查課本由 圖10-21d
按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 ,
大齒輪的接觸疲勞強度極限
取失效概率為1%,安全系數S=1,則接觸疲勞許用應力
[ ] = =
[ ] = =0.98×550/1=517
[ 540.5
查課本由 表10-6查材料的彈性影響系數Z =189.8MP
選取齒寬系數
T=95.5×10 × =95.5×10 ×2.90/193.24
=14.33×10 N.m
=65.71
2. 計算圓周速度
0.665
3. 計算齒寬
b= d =1×65.71=65.71
4. 計算齒寬與齒高之比
模數 m =
齒高 h=2.25×m =2.25×2.142=5.4621
=65.71/5.4621=12.03
5. 計算縱向重合度

6. 計算載荷系數K
K =1.12+0.18(1+0.6 +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10 ×65.71=1.4231
使用系數K =1
同高速齒輪的設計,查表選取各數值
=1.04 K =1.35 K =K =1.2
故載荷系數
K＝ =1×1.04×1.2×1.4231=1.776
7. 按實際載荷系數校正所算的分度圓直徑
d =d =65.71×
計算模數
3. 按齒根彎曲強度設計
m≥
一確定公式內各計算數值
（1） 計算小齒輪傳遞的轉矩 ＝143.3kN•m
（2） 確定齒數z
因為是硬齒面，故取z ＝30，z ＝i ×z ＝2.33×30＝69.9
傳動比誤差 i＝u＝z / z ＝69.9/30＝2.33
Δi＝0.032％ 5％，允許
（3） 初選齒寬系數
按對稱布置，由表查得 ＝1
（4） 初選螺旋角
初定螺旋角 ＝12
（5） 載荷系數K
K＝K K K K =1×1.04×1.2×1.35＝1.6848
（6） 當量齒數
z ＝z /cos ＝30/ cos 12 ＝32.056
z ＝z /cos ＝70/ cos 12 ＝74.797
由課本 表10-5查得齒形系數Y 和應力修正系數Y

（7） 螺旋角系數Y
軸向重合度 ＝ ＝2.03
Y ＝1－ ＝0.797
（8） 計算大小齒輪的

查課本由 圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強度極限

查課本由 圖10-18得彎曲疲勞壽命系數
K =0.90 K =0.93 S=1.4
[ ] =
[ ] =
計算大小齒輪的 ,並加以比較

大齒輪的數值大,選用大齒輪的尺寸設計計算.
① 計算模數

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數m 大於由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數，按GB/T1357-1987圓整為標准模數,取m =3mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d =72.91 來計算應有的齒數.
z = =27.77 取z =30
z =2.33×30=69.9 取z =70
② 初算主要尺寸
計算中心距 a= = =102.234
將中心距圓整為103
修正螺旋角
=arccos
因 值改變不多,故參數 , , 等不必修正
分度圓直徑
d = =61.34
d = =143.12
計算齒輪寬度

圓整後取

低速級大齒輪如上圖：

齒輪各設計參數附表
1. 各軸轉速n
(r/min)
(r/min)
(r/min)
(r/min)

626.09 193.24 84.38 84.38

2. 各軸輸入功率 P
（kw）
（kw）
（kw）
(kw)

3.26 3.04 2.83 2.75

3. 各軸輸入轉矩 T
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)

49.79 151.77 326.98 307.52

6.傳動軸承和傳動軸的設計
1. 傳動軸承的設計
⑴. 求輸出軸上的功率P ，轉速 ，轉矩
P =2.83KW =84.38r/min
=326.98N．m
⑵. 求作用在齒輪上的力
已知低速級大齒輪的分度圓直徑為
=143.21
而 F =
F = F
F = F tan =4348.16×0.246734=1072.84N
圓周力F ，徑向力F 及軸向力F 的方向如圖示:
⑶. 初步確定軸的最小直徑
先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調質處理,根據課本 取

輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯軸器處的直徑 ,為了使所選的軸與聯軸器吻合,故需同時選取聯軸器的型號
查課本 ,選取

因為計算轉矩小於聯軸器公稱轉矩,所以
查《機械設計手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯軸器其公稱轉矩為500Nm,半聯軸器的孔徑
⑷. 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度
① 為了滿足半聯軸器的要求的軸向定位要求,Ⅰ-Ⅱ軸段右端需要制出一軸肩,故取Ⅱ-Ⅲ的直徑 ;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑 半聯軸器與 為了保證軸端擋圈只壓在半聯軸器上而不壓在軸端上, 故Ⅰ-Ⅱ的長度應比 略短一些,現取
② 初步選擇滾動軸承.因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列角接觸球軸承.參照工作要求並根據 ,由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組 標准精度級的單列角接觸球軸承7010C型.

D B

軸承代號
45 85 19 58.8 73.2 7209AC
45 85 19 60.5 70.2 7209B
45 100 25 66.0 80.0 7309B
50 80 16 59.2 70.9 7010C
50 80 16 59.2 70.9 7010AC
50 90 20 62.4 77.7 7210C
2. 從動軸的設計
對於選取的單向角接觸球軸承其尺寸為的 ,故 ;而 .
右端滾動軸承採用軸肩進行軸向定位.由手冊上查得7010C型軸承定位軸肩高度 mm,
③ 取安裝齒輪處的軸段 ;齒輪的右端與左軸承之間採用套筒定位.已知齒輪 的寬度為75mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應略短於輪轂寬度,故取 . 齒輪的左端採用軸肩定位,軸肩高3.5,取 .軸環寬度 ,取b=8mm.
④ 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定) .根據軸承端蓋的裝拆及便於對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯軸器右端面間的距離 ,故取 .
⑤ 取齒輪距箱體內壁之距離a=16 ,兩圓柱齒輪間的距離c=20 .考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動軸承位置時,應距箱體內壁一段距離 s,取s=8 ,已知滾動軸承寬度T=16 ,
高速齒輪輪轂長L=50 ,則

至此,已初步確定了軸的各端直徑和長度.
5. 求軸上的載荷
首先根據結構圖作出軸的計算簡圖, 確定頂軸承的支點位置時,
查《機械設計手冊》20-149表20.6-7.
對於7010C型的角接觸球軸承,a=16.7mm,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距.

傳動軸總體設計結構圖:

(從動軸)

(中間軸)

(主動軸)
從動軸的載荷分析圖:

6. 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度
根據
= =
前已選軸材料為45鋼，調質處理。
查表15-1得[ ]=60MP
〈 [ ] 此軸合理安全
7. 精確校核軸的疲勞強度.
⑴. 判斷危險截面
截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B無需校核.從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看,截面Ⅵ和Ⅶ處過盈配合引起的應力集中最嚴重,從受載來看,截面C上的應力最大.截面Ⅵ的應力集中的影響和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同時軸徑也較大,故不必做強度校核.截面C上雖然應力最大,但是應力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強度校核,截面Ⅳ和Ⅴ顯然更加不必要做強度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應力集中較系數比過盈配合的小，因而,該軸只需膠合截面Ⅶ左右兩側需驗證即可.
⑵. 截面Ⅶ左側。
抗彎系數 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系數 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅶ的右側的彎矩M為
截面Ⅳ上的扭矩 為 =311.35
截面上的彎曲應力

截面上的扭轉應力
= =
軸的材料為45鋼。調質處理。
由課本 表15-1查得：

因
經插入後得
2.0 =1.31
軸性系數為
=0.85
K =1+ =1.82
K =1+ （ -1）=1.26
所以

綜合系數為： K =2.8
K =1.62
碳鋼的特性系數 取0.1
取0.05
安全系數
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
截面Ⅳ右側
抗彎系數 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系數 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅳ左側的彎矩M為 M=133560
截面Ⅳ上的扭矩 為 =295
截面上的彎曲應力
截面上的扭轉應力
= = K =
K =
所以
綜合系數為：
K =2.8 K =1.62
碳鋼的特性系數
取0.1 取0.05
安全系數
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
8.鍵的設計和計算
①選擇鍵聯接的類型和尺寸
一般8級以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求，應用平鍵.
根據 d =55 d =65
查表6-1取： 鍵寬 b =16 h =10 =36
b =20 h =12 =50
②校和鍵聯接的強度
查表6-2得 [ ]=110MP
工作長度 36-16=20
50-20=30
③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度
K =0.5 h =5
K =0.5 h =6
由式（6-1）得：
＜[ ]
＜[ ]
兩者都合適
取鍵標記為：
鍵2：16×36 A GB/T1096-1979
鍵3：20×50 A GB/T1096-1979
9.箱體結構的設計
減速器的箱體採用鑄造（HT200）製成，採用剖分式結構為了保證齒輪佳合質量，
大端蓋分機體採用 配合.
1. 機體有足夠的剛度
在機體為加肋，外輪廓為長方形，增強了軸承座剛度
2. 考慮到機體內零件的潤滑，密封散熱。
因其傳動件速度小於12m/s，故採用侵油潤油，同時為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂到油池底面的距離H為40mm
為保證機蓋與機座連接處密封，聯接凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創，其表面粗糙度為
3. 機體結構有良好的工藝性.
鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機體外型簡單，拔模方便.
4. 對附件設計
A 視孔蓋和窺視孔
在機蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區的位置，並有足夠的空間，以便於能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔與凸緣一塊，有便於機械加工出支承蓋板的表面並用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵製成，用M6緊固
B 油螺塞：
放油孔位於油池最底處，並安排在減速器不與其他部件靠近的一側，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支承面，並加封油圈加以密封。
C 油標：
油標位在便於觀察減速器油麵及油麵穩定之處。
油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出.
D 通氣孔：
由於減速器運轉時，機體內溫度升高，氣壓增大，為便於排氣，在機蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達到體內為壓力平衡.
E 蓋螺釘：
啟蓋螺釘上的螺紋長度要大於機蓋聯結凸緣的厚度。
釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋.
F 位銷：
為保證剖分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機體聯結凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.
G 吊鉤：
在機蓋上直接鑄出吊鉤和吊環，用以起吊或搬運較重的物體.
減速器機體結構尺寸如下：

名稱 符號 計算公式 結果
箱座壁厚

10
箱蓋壁厚

9
箱蓋凸緣厚度

12
箱座凸緣厚度

15
箱座底凸緣厚度

25
地腳螺釘直徑

M24
地腳螺釘數目
查手冊 6
軸承旁聯接螺栓直徑

M12
機蓋與機座聯接螺栓直徑
=（0.5~0.6）
M10
軸承端蓋螺釘直徑
=（0.4~0.5）
10
視孔蓋螺釘直徑
=（0.3~0.4）
8
定位銷直徑
=（0.7~0.8）
8
， ， 至外機壁距離
查機械課程設計指導書表4 34
22
18
， 至凸緣邊緣距離
查機械課程設計指導書表4 28
16
外機壁至軸承座端面距離
= + +（8~12）
50
大齒輪頂圓與內機壁距離
>1.2
15
齒輪端面與內機壁距離
>
10
機蓋，機座肋厚

9 8.5

軸承端蓋外徑
+（5~5.5）
120（1軸）125（2軸）
150（3軸）
軸承旁聯結螺栓距離

120（1軸）125（2軸）
150（3軸）
10. 潤滑密封設計
對於二級圓柱齒輪減速器，因為傳動裝置屬於輕型的，且傳速較低，所以其速度遠遠小於 ，所以採用脂潤滑，箱體內選用SH0357-92中的50號潤滑，裝至規定高度.
油的深度為H+
H=30 =34
所以H+ =30+34=64
其中油的粘度大，化學合成油，潤滑效果好。
密封性來講為了保證機蓋與機座聯接處密封，聯接
凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創，其表面粗度應為
密封的表面要經過刮研。而且，凸緣聯接螺柱之間的距離不宜太
大，國150mm。並勻均布置，保證部分面處的密封性。
11.聯軸器設計
1.類型選擇.
為了隔離振動和沖擊，選用彈性套柱銷聯軸器.
2.載荷計算.
公稱轉矩：T=9550 9550 333.5
查課本 ,選取
所以轉矩
因為計算轉矩小於聯軸器公稱轉矩,所以
查《機械設計手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯軸器其公稱轉矩為500Nm

就這樣樓

7. 磨頭機磨盤下面的電機發熱是怎麼回事

一個是電機負載過大，模具的進給量要控制好，不能磨邊太多。二時電機冷卻不足，檢查電機冷卻系統，冷卻風扇及冷卻液等。三是電機軸承不良，有可能軸承潤滑不良，及軸承不良引起的高溫。

8. 磨粉機的工作原理是什麼

磨粉機是一種通用性較強的制粉設備，具有干法連續制粉、粒度分布集中、細度連續可調、結構緊湊等特點。磨粉機的應用范圍廣泛，以下為磨粉機的工作原理。磨粉機的工作原理可分為三部分：磨粉機系統的工作原理、磨粉機主機的工作原理、尾氣系統工作原理。

一、磨粉機系統工作原理

塊狀物料經顎式破碎機破碎至一定大小的粒度（粉狀或細粒物料可不經過顎式破碎機），由畚斗提升機將物料垂直輸送到儲料斗。再由電磁振動給料機把物料定量、均勻、連續地送人主機內，進行研磨。研磨後的細粉被鼓風機鼓出的氣流帶出，經置於主機上方的分析機進行分級。細度合乎要求的細粉，隨氣流進入大旋風分離器，分離後粉料經出料管排出即為合格產品。氣流由大旋風分離器上端的回風管進入鼓風機進口。整個氣流風送系統是密閉循環，並且是在負壓下進行操作。

二、磨粉機主機工作原理

主機通過傳動裝置帶動中心軸轉動，中心軸的上端連接著一個主要零件—梅花架，梅花架上裝有磨輥裝置形成一個活動支點，它不僅圍繞著中心軸公轉，同時磨輥本身因摩擦而自轉。梅花架下端裝有鏟刀裝置，其位置正好和磨輥裝置相交叉，每一把鏟刀在轉動過程中把喂入主機的物料拋向磨輥與磨環之間，形成一個墊料層，由於磨輥在轉動時所產生的離心力，物料的粉碎由此產生。

三、尾氣系統工作原理

粉粒從切線方向進入收料用的大旋風分離器，由於氣流進行高速旋轉，在旋轉中產生很大的離心力，將大部分粉粒甩向器壁，失去速度而沿壁下落與氣體分離。旋轉的氣流隨圓錐體的收縮而向中心靠攏，氣流達到錐底，便開始旋轉上升，形成自下而上的螺旋線運動，由大旋風分離器上部排出，再由回氣管吸入風機，然後由風機出口將氣體通入主機回氣箱內，這樣便形成了一個循環系統。所以整個管道裝置起到了一個輸送粉料的作用。

9. 採用哪些機械方式或機械傳動能將旋轉運動轉變為直線運動

曲柄滑塊，齒輪齒條，滾珠絲杠，液壓氣動，曲柄滑塊機構，凸輪機構，八桿機構。

10. 立式磨粉機的主要結構是什麼有哪些特點

立磨的主要結構由分離器、磨輥裝置、磨盤裝置、加壓裝置、減速機、電動機、殼體等部分組成 .
分離器是決定磨粉產品粗細度的重要部件,它由可調速的傳動裝置、轉子、導向風葉、殼體、粗粉落料錐斗、出風口等組成,是一種高效、節能、快捷的選粉裝置.
磨輥是對物料進行碾壓粉磨的主要部件.它被裝在磨機的彎臂上,在外力的作用下,緊壓在磨盤的物料上,在磨盤的帶動下,磨輥隨之轉動,從而使物料被碾壓而粉碎.
磨盤固定在減速機的輸出軸上,磨盤上部為料床,料床上有環形槽,物料就是在環形槽內被磨輥碾碎的.
加壓裝置是提供磨輥碾磨壓力的部件,它由高壓油站、液壓缸拉桿、蓄能器等組成,能向磨輥施加足夠的壓力使物料粉碎.
減速機是傳遞動力的主要部件,磨盤的轉速就是減速機輸出軸的轉速.
特點：
1、運行成本低：
（1）磨粉效率高，立式磨採用磨輥與料床碾壓磨碎物料、能耗低、磨粉系統的電耗比球磨系統降低40-50％，而隨原料的濕度增加，節電效果更為顯著。
（2）金屬損耗小，襯板和磨輥用特殊材質，壽命長，減少了運行成本，利用率高；
（3）配有外部循環裝置，能進一步降低電力消耗；
（4）入磨物料粒度大，可達磨輥直徑的5％左右，一般為40~100毫米，因此大中型立磨可省掉二級粉碎。
2、建設費用低：
（1）立磨工藝流程簡單，和球磨系統相比佔地面積可減少約50%，建設費用減少約70%，建築面積小，佔用空間少。
（2）立磨集破碎、乾燥、粉磨、分級輸送於一體，系統簡單，布局緊湊。可露天布置，使得建設費用低廉。
3、運轉容易可靠：
（1）配有自動控制裝置，可實現遠程式控制制，操作簡單容易。
（2）由於有防止輥套和磨盤襯板質檢直接接觸的裝置，避免出現破碎性劇烈震動。
4、烘乾能力強，立式磨採用氣體輸送物料，在碾磨水分較大的物料時可控制進風溫度，使產品達到最終水份，在立磨內可烘乾水分高達12~15％的物料，即使是烘乾球磨，也只能烘乾水份為3~4％的物料。
5、產品質量穩定，顆粒級配均勻。物料在磨內停留時間短，易於對產品粒度及化學成分的檢測和控制，產品質量穩定。
6、維修方便，通過檢修油缸、翻轉動臂、輥套、襯板在很短時間就能更換。
7、環保、節能；振動小，噪音低，揚塵少，操作環境清潔，適應環保要求。