平衡球裝置設計說明書

Ⅰ 設計說明怎麼寫

設計作品在第一步就要很明確的為大家說明，你這個作品的大概信息，如：作品名稱、作品所用材料、造價、用途等等信息，一篇室內設計需要註明：設計公司、設計師、項目面積、工程造價、裝飾材料等信息;

接下來，就要大致的講解一下設計這個作品的初衷，為什麼設計這個作品，這個也是作品面市的動力和背景。室內設計則需要講解一下這個作品的原始戶型的優缺點;

再下來，大概介紹一下自己設計這個作品的想法，就是這個作品完成了會產生怎麼樣的作用和效果。室內設計的話，在這一塊就要簡單講述一下該業主的一些要求和想法，再結合自己的想法開始進行設計;

接下來就設計師根據自己的想法和前面的對完成作品的一些想法等情況，描述一下作品設計過程的一些簡單過程和故事。室內設計的話，設計師就需要結合業主的想法和戶型結構開始自己的設計，包括裝修材料的運用等信息;

最後，在上面的基礎上再進行簡單的總結一下就可以了。

(1)平衡球裝置設計說明書擴展閱讀:

設計說明也就是設計理念。設計說明要做到以下幾點：

1、設計來源

2、設計的思路及人物是如何構思，為什麼會做這幅圖

3、顏色說明，描述所用顏色的用意，比如綠色：環保，健康，無害等，以及顏色給人的感受，比如舒適啊放鬆心情什麼的

4、底邊為什麼要用火焰，用火焰能襯托什麼，反映出背景或人物的怎麼特徵

5、整體的排版的描述，整體排版是按照什麼格局，這樣的設計有什麼涵義所在

6、所有設計說明要有一個中心點，由中心點向外擴散，再由外聚焦到這一中心點，「劍靈前所未有過的體驗」要突出怎麼的前所未有，從而引起廣大消費者的強大興趣來玩劍靈

Ⅱ 急求塔式起重機使用說明書

一、塔式起重機安裝方案
1、編制依據、工程概況、作業環境
2、地耐力計算
3、作業人員組成及安裝機具准備
4、安裝程序、方法、要求
5、運行調試記錄
6、安全技術措施
二、安裝安全技術交底
三、基礎混凝土試驗報告
四、塔式起重機安裝驗收表
五、安監站核發准用證有關資料
六、拆除方案
七、拆除安全技術交底
塔式起重機安裝方案
工程名稱:
編制人： 職務（職稱）：
審批人： 職務（職稱）：
施工單位:
塔式起重機安裝拆除方案
一、施工前准備工作：
1、確定塔機安裝位置，依據施工要求、現場條件及發揮塔機的有效幅度，方便安裝、拆卸原則，將塔機配置在17軸至18軸之間，距外牆皮5米處，設11個標准節。2、基礎的原則，採用澆砼基礎，嚴格按隨機基礎圖製作。3、查驗砼試壓報告，塔基礎已按設計施工完畢，經安全組驗收合格，將基礎試塊送檢，經查驗試壓合格後，方准進行安裝。4、安裝場地平整，通道修好。5、運零配件入場。6、確定安裝人員組織網路。7、安裝前向所有安裝人員進行全面技術交底。
安裝塔機需用設備工具表
序號 名 稱 規格 單位 數量 備注
1 汽車吊 16T 台班 15
2 平板汽車 16T 台班 6
3 鋼絲繩 φ12.5 1g 55
4 鋼絲繩 φ21.5 1g 200
5 電工工具 套 1
6 眼鏡搬手 36mm 個 4
7 套管搬手頭 36mm 個 6
8 套管搬手頭 +1mm 個 4
9 大錘 16磅 把 2
10 大錘 8磅 把 2
11 卡環 20mm 個 6
12 卡環 32mm 個 6
13 卡扣 10-12mm 個 10
14 螺絲刀 20mm 把 4
安裝及拆除工種使用情況表
序號 工作內容 使用工具 工 種 備 注
1 基礎安裝 20 測量工、力工機械工、鉗工 包括打混凝土.清理基礎.打夯
2 工作前准備 18 力工 清理現場
3 安裝塔體 40 機械工
4 電氣安裝 10 電工
5 吊裝 20 架子工
塔機各項性能指標
項 目 指 標
起重力距 315M.m
最大起重量 3T
工作幅度 2.5-38m
起升高度 27m
塔機自重 12.7+5T
平衡重 2.6T
底架寬 5.0×5 .0m2
最大回轉半徑 19.35m
最大工作風速 20m/s
頂升操作風速不大於 13m/s

塔機安裝與拆除人員配備
人員 職 責
總指揮（1人） 負責安裝與拆卸整個過程中的指揮工作。包括：人員調配，時間安排、車輛調配、問題處理。
技術負責人（1人） 負責安裝拆除整個過程中的技術問題，包括安裝拆除前各機構技術性能的檢查，安裝後各項性能試驗，施工過程出現的技術問題，根據現場情況制定安全措施。
安裝拆除（6人） 負責安裝前各機構組裝，拆機的解體、編號。機件、機構保存
架子工（2人） 負責塔機安裝、拆除的吊裝、運輸及吊運的合理安排
電工（2人） 負責塔機全部電器設備安裝、拆除、保管。 二、安裝方案
1、塔機安裝程度及要求
塔機的安裝必須按以下步驟進行：（1）底架（2）套架、回轉支座、回轉平台、液壓系統、平台欄桿。（3）塔帽（4）平衡臂、起升機構，（5）吊臂，變幅機構、變幅小車。（6）配重（7）司機室、操作台、配電箱。（8）底架斜撐。
2、塔機頂升加高程序及要求
（1）檢查塔機安裝的各項內容是不是進行完畢和正確無誤；
（2）進行起升、回轉、變幅等各項動作試運轉；
（3）用起升機構吊到塔機頂升時吊臂所處正下方位所能吊到的位置，並吊第一個標准節掛在引進小車的平台樑上，在用手鉤組吊一標准節，並使標准節位於約12.85m幅度外，此時節、塔機上部頂升部重量，重心通過油缸上鉸點，以保持頂升重量平衡，頂升時滾輪的摩擦力最小。（4）檢查頂升液壓系統。A、檢查油箱中油麵是否符合要求；B、檢查液壓油牌號是否正確；C、檢查動機轉向是否正確；D、調整安全閥的固定壓力；E、頂升開始時，液壓系統空車試運轉。再操縱手動換向閥，使油缸伸縮數次，並排除系統內的空氣，運轉正常後方可進行頂升作業； 答案補充 （5）開始頂升時，先將橫梁耳軸放入倒數第二個標准節上邊的支撐槽中，拆去下轉台與標准節間的聯系螺栓；（6）頂升套架1.15m左右，接著伸出支撐鞘，再縮回油缸活塞桿，使套架支撐在前述標准節的上邊支撐塊上；（7）縮回油缸活塞桿到第一個標准節側面的下邊支撐塊上，並將槽梁兩端耳軸放入支撐塊槽中，稍頂升一點套架，縮回支撐桿，接著進行第二次頂升。約20m用人工通過引進平台和小車拉入待裝標准節，並慢慢縮回液壓活活塞桿，使標准節對上落下，再與下面塔身標准節擰緊，再次頂升時，必須注意套架滾程，不得超行程頂出。（8）縮回塞桿，准備進行下一個頂升。（9）進行下一個頂升過程中，若下轉台與標准節或套架與塔身未緊固聯接，嚴禁回轉或平移。（10）在頂升接高三個標准節後，必須安裝底架處四根斜撐桿，並均勻拉緊，再繼續進行頂升作業。（11）當塔機頂升樓高達到現場高度後，應將下轉台與標准節連接固緊。 3、塔機電氣安裝使用
（1）塔機電氣安裝
A、參照電氣原理圖、外部接線圖及控制箱接線圖，聯接各控制及動力電纜，制動器電纜，及安全裝置、障礙燈。
B、送電之前應對電氣系統進行如下檢查，符合如下要求方通電。
C、所有線路必須連接正確無誤，該固定的電纜應有可靠的固定，防止塔機在運行時損傷電纜；
D、在通電之前對電氣進行絕緣檢查；
E、主電纜在進入司機室前穿入電纜保護圈後進入，並留適當長度，保證塔機在左右一圈半旋轉時不致損壞電纜，且保證爬升時不致損壞電纜。
F、將司機室所有操作機構放置在安全位置，主開關放在斷電位置，最後連接好地面電纜電源。 （2）通電調試
A、將地面電源開關合上，送電到司機室，檢查三相電源應三相平衡，且電壓為380V±10%。
B、松開高度限位器，幅度限位器，配合機械安裝，穿好起升小車的鋼絲繩。
4、安裝過程中的注意事項
A、塔機起吊安裝，應清除覆蓋在板件上的浮物，檢查起吊構件是否平衡，吊具吊索安全系數應大於6倍以上。升高就位時應緩慢進行，禁止撞擊。當拉索拉結好後，配合安裝下降，應緩慢進行，禁止快速下降，使臂架重量臨時全部給拉桿承受；
B、裝好平衡臂，隨即必須將吊臂邊裝好才能休息，不得使塔身單向受力時間長；
C、液壓頂升前，對鋼結構及液壓系統進行檢查，發現鋼結構有異常、裂縫等損壞或液壓系統有泄漏，必須停機整修後方可進行安裝。
D、塔機頂升應嚴守操作規程，頂升前將臂桿轉到規定位置。頂升時必須在之加上的標准節的連接預緊力達到要求後方可再進行加節，頂升中禁止回轉變幅，齒輪泵在最大壓力下持工作時間不得超過3分鍾；
E、對高強度螺栓進行接時注意安全，如因擰緊力距較大，需工人配合，配合者用手掌平拿工具，以免受傷害。F、作業人員必須聽從指揮，如有更好的方法和建議必須得到現場施工技術負責人同意後方可實施，不得擅自作主更改作業方案。
G、頂升完畢應檢查電源是否切斷，左右操縱桿是否退回中間零位，各分段螺栓緊固情況，有機扭支撐的，必須按規定加裝後方可驗收使用；
H、安裝時務必將各部位雨欄桿、平台、扶桿、護圈等安全防護零件裝齊；
I、高空作業裝配，必須拴好拉繩後方可起吊。 5、安全技術措施
A、現場施工技術負責人應對塔吊作全面檢查，組織所有安裝人員學習安裝方案，塔司對各部機械構件作全面檢查，電工對電路、操作、控制、制動系統作全面檢查，吊裝指揮對已准備工具、設備、繩索、卸口、繩卡等作全面檢查。
B、參與作業人員必須持證上崗，進入施工現場必須遵守施工現場各項安全規章制度。
C、統一指揮、統一聯絡信號，合理分工，責任到人；
D、及時收聽聽氣預報，如突遇四級以上大風天氣及大雨時應停止作業，並做好應急防範措施。
E、進入現場戴好安全帽，在2米以上高空必須正確使用試驗合格的安全帶，一律穿膠底防滑鞋。
F、嚴禁無防護上下立體交叉作業，嚴禁酒後上崗，高溫天氣做好防暑降溫工作，夜間作業應有足夠照明。
G、高空作業工具必須裝入工具包內，不得隨意亂放或任意拋擲。
H、起重臂下禁止站人。
I、所有工作人員不得擅自動按扭或撥動開關。
J、緊固螺栓應用力均勻，按規定的扭距值扭緊，穿銷子，嚴禁猛打猛敲，物體間孔對位，使用杠棒找正，不能用力過猛，以防滑脫，物體就位緩慢靠近，嚴禁撞擊損壞零件。K、安裝作業區域四周布二道警戒線，安全防護左右各10米，掛起小警牌，嚴禁非作業人員進行作業區域，在四周觀望，安全員全權負責安裝區域內的安全監護工作。
L、頂升作業設專人指揮，電氣、液壓系統應由專人操縱。
M、塔吊試運轉及使用前應進行使用技術交底，經抽驗合格後方可上崗。
6、塔機安裝後質量要求：塔吊安裝後必須經質量驗收和試機運轉試驗，達到標准要求的方可使用，其標准應按《建築機械技術試驗規程》（J01J34-86）和《起重機械安全規程》（GB6067-85）中的有關規定執行。（1）進行絕緣試驗；（2）空載試驗，檢測設備零部件是否符合設計要求，然後通電操作，檢查各裝置的靈敏度、可靠性；（3）載荷試驗，額定起升載荷試驗，檢測力距、限制器，起重限制器的精密度和靈敏度；（4）起載靜態試驗：檢查起重機及其部件的結構承載能力；（5）起載動態試驗，檢查起重機各機構運轉的靈活性和制動器的可靠性；（6）各試驗結束後，認真整理試驗記錄，填寫驗收書，供有關人員驗收、參考及日後復查使用。

Ⅲ 德力西jkl5c無功自動補償控制器數據設置

所有無功補償控制器的目標功率因數設置原則都一樣，投入功率因數一般設置在0.90～0.98之間，常規推薦值為0.95。切除功率因數一般設置在（-）1～-0.95之間，推薦（-）1或-0.98，說明，對於功率因數，1和-1沒有區別，屬於欠補和過補的臨界點。

正常情況下，控制器出廠時的默認設置都是優化過的，功率因數不需要調整（可參看控制器說明書的出廠預置值），無功補償裝置投運時一般只需要根據實際設置取樣電流互感器的變比和各級電容器的容量。

平高集團智能電氣有限公司 專業無功補償生產廠家

Ⅳ 液壓升降機電氣控制原理圖設計，幫忙，謝謝

1、卷揚機構（RCS）
(1)卷揚機構（RCS）簡介 RCS卷揚機構是有起重量大，運行平穩，運行速度快和調速范圍寬等特點，在 國內外廣泛應用在大中型塔機上。如圖6—1

1.限位器 2.捲筒 3.減速器 4.底架

5.電機（兩台） 6.L配電箱 7.電阻箱 8.維修裝置底座
該機構由2台完全相同的帶盤式制動器的繞線電動機與減速器（為一級圓柱齒輪+圓弧齒錐齒輪，速比為35.6）相聯接，浮動安裝套在捲筒軸上，帶動鋼絲繩捲筒，通過交流繼電器、交流接觸器等元件組成電氣控制系統，來控制兩台電機，從而實現重物平穩、高速的上升或下落。(2)起升鋼絲繩的維護及保養？

鋼絲繩的安裝維護、保養、潤滑及報廢應按說明書及有關標准執行。
多層卷繞的鋼絲繩一旦無序卷繞，就形成鋼絲繩之間的橫向擠壓，外層鋼絲繩非常容易地將內層鋼絲繩擠壓破股，繼而形成層與層之間的絞結，嚴重時沿捲筒長度方向在某一區域形成多層混擠，完全打亂了排繩順序，甚至有時會造成斷繩事故。所以，塔機上的排繩裝置必須靈活、可靠，排繩輪軸必須保持清潔，每天進行清洗潤滑，使排繩輪移動自如，保證鋼絲繩繞進或繞出滑輪時偏斜角度不能過大，使鋼絲繩在捲筒上排列整齊。
2、變幅機構（DTC）
1). DTC變幅機構簡述（如圖6—2） 變幅機構由單速力矩電動機，軸伸端帶渦流制動器，其尾部裝有直流盤式制動器，通過傳動軸與捲筒內行星減速器相聯接減速器與捲筒通過螺栓緊固相連，帶動捲筒前繩及後繩，通過電氣控制實現變幅小車水平變幅。

1. 捲筒兼減速機殼體 2. 電機的渦流制動器

3. 電機的制動器 4. 手動釋放制動器的手輪
5. 工作狀態使手輪鎖定的螺母M8
6. 調整制動器彈簧壓力的彈簧筒
7. 制動盤的鎖定螺釘銷,穿在制動盤的第三,四孔內
8. 花鍵套 9. 傳動軸
該機構捲筒直徑Φ360mm，捲筒長度分為L=510mm和L=590mm供臂長60m及70m塔機使用，該機構最大牽引力為600kg，捲筒最大輸出轉矩11500N.M。
該機構根據不同的臂長，前後繩長度分別為：

臂長

50m

60m

70m

前繩長

95m

115m

135m

後繩長

65m

70m

80m

(如圖6—3)檢查制動器的間隙量，正常狀態應在0.5~0.8mm，由於長時間工作，使得此間隙值變化，會造成運行過程出現噪音，磨擦片冒煙，磨損太快或造 成制動器線圈燒壞等現象。調整間隙的方法，將制動盤上的鎖定螺釘把出， 轉動制動盤過4個孔後穿上鎖定螺釘，以保證此間隙不變。 制動器的制動力矩的整定是通過調整彈簧的壓縮量來實現的，適當的轉矩能 同時保證重載時不溜車、吸合時不困難。

3、回轉機構（1）回轉機構簡述回轉機構由力矩電機，行星減速器組成（如圖6—4）。采

用電子調壓調速控制系統。通過調節力矩電機定子的電源電壓及渦流電流的大小
實現速度調節。電動機帶風標制動器用以在工作狀態下以防風停放和在非工作狀
態下吊臂按風向自由旋轉，以減小風的阻力，保證塔機安全。

1：力矩電機 2：行星減速器 3：風標制動器 4：回轉齒圈

回轉支承的使用保養。

1). 回轉支承在塔機出廠前，滾道內塗有少量2號鋰基潤滑油。啟用時，用戶
應根據不同的工作條件，重新充滿新的潤滑脂。
2). 一般工作條件下，球式回轉支承每運轉100小時潤滑一次，滾柱式回轉支
承每運轉50小時潤滑一次。在熱帶、溫度高、灰塵多、溫度變化大的地區及
連續運轉的情況下，應每周潤滑一次。機器長期停止運轉的前後也必須加足
新的潤滑脂。每次潤滑必須將滾道內注滿潤滑脂，直至從密封處滲出為止。
注潤滑脂時要慢慢轉動回轉，使潤滑脂填充均勻。
3). 齒面應每工作10天清除雜物一次，並塗以潤滑脂。潤滑脂可按下表選擇：

支承結構

工作條件

潤滑部位

潤滑脂種類

名稱

稠度等級

塑料隔離塊
膠圈密封

低溫、常溫
潮濕-40℃~+60℃

滾道

極壓鋰基脂

1~2#

齒輪

石墨鈣基脂

ZG-S

金屬隔離塊
迷宮式密封

高溫、潮濕
40℃~140℃

滾道

極壓鋰基脂

1~2#

M0S2復合基脂

2#

齒輪

4號高溫脂

4#

高溫、潮濕
80℃~180℃

滾道

M0S2復合基脂

2#

齒輪

高溫潤滑脂

4#

常溫、耐海水腐蝕
-50℃

滾道

復合鋁基脂

2#

齒輪

鋁基潤滑脂

4#

4). 回轉支承運轉100小時後，應檢查螺栓的預緊力，以後每運轉500小時檢查一次，必須保持足夠的預緊力。一般每7年或工作14000小時之後，要更換螺栓。

5). 使用中注意回轉支承的運轉情況，如果發現噪音、沖擊、功率突然增大，應立即停機檢查，排除故障，必要時需拆檢。
6). 使用中防止支承受到強光直接日光暴曬。禁止用水直接沖涮回轉支承，以防止水進入滾道，嚴防較硬的異物接近或進入齒嚙合區。
經常查看密封的完好情況，如果發現密封帶破損應及時更換，如發現脫落應及時復位。
4、RT443行走機構 行走機構主要由4個主動台車組成，每一隻主動台車包括雙速鼠籠電動機，尾部安裝雙作用盤式制動器，軸伸端通過花鍵軸與速比140.2減速器相連，直接與主動車輪嚙合，實現塔機行走運動。 在每一台車上裝有夾軌鉗，供在非工作狀態時錨定塔機之用。四個台車中，只有一個台車內側裝有行程限位開關，用來限制塔機運行范圍。該機構使用電動機型號為YTZE112M-2/4；車輪直徑為Φ365mm；行星減速器速比I=140.2電機尾部安裝雙作用盤式制動器,起動或制動時都有延時作用,以減小塔機在起動或制動過程中的沖擊。電動機和減速器浮動安裝,主動輪軸與減速器輸出軸花鍵聯接,減速器懸掛在台車上,並有緩沖彈簧桿,以降低起動時的沖擊.

主動輪與主動軸是緊配合,聯接簡單,減速器採用漸開線行星齒輪傳動.
該機構可以在直軌上使用,也可在彎軌上行走,但在彎軌運行前將行走速度控制在1檔速度.
行走電動機的制動器為斷電制動,有獨立的電源.當總電源一旦被切斷,制動塊受彈簧推動產生最大制動力矩.大車行走時,將兩磁軛同時通電,制動器受到吸引並緊貼於磁軛上,彈簧壓縮,制動器打開.
大車制動時，一個磁軛斷電，此時塔機行走開始減速，另一個軛鐵繼續通電，待減速5~7秒後速度減到較低時才斷電，制動塊制動，使塔機在慢速下停車。

磁軛間隙調整，請按說明書要求進行。
在塔機行走時要注意：

①電纜捲筒是否穩定地收放電纜，保證電纜不被扭曲、磨損、堆積和拉斷，如果出現堆積或打得太緊要按說明書中的規定調整電纜捲筒的磨擦力矩。
②軌道、軌枕、墊塊等有關變形是否符合標准，以防啃軌或出現其它意外。
5、液壓頂升系統的使用與維修、
ST系列塔式起重機的液壓系統主要由：液壓泵站、頂升油缸、聯接膠管等部分組成。
液壓泵站組成：它主要由油箱、油濾、電動機、油泵、組合換向閥、限壓閥、壓力表組成

基本技術參數：
液壓油 N46抗磨液壓油或40稠化油
油箱容積 130L
電機功率 15KW
安全閥調定壓力 44MPa
頂升最大工作壓力 40MPa
下降最大工作壓力 6.5MPa
平衡閥壓力 2.5MPa
油泵流量 22L/mm
油缸內徑 Φ180mm
活塞桿直徑 Φ125mm
最大頂升力 100t
頂升速度 0.8-0.85mm/min
回程速度 安全范圍內可調
油缸行程 1600mm
高壓膠管 西德標准:40-13-60
H型高壓膠管總成 4m

工作原理

電動機起動後,通過聯軸器驅動油泵,油泵使油液從油箱經過粗油濾，組合換向閥，高壓膠管總成到頂升油缸。油泵與組合換向閥之間調定壓力為44MP，組合換向閥內的頂升溢流閥出廠前調定40Mpa（用戶可根據需要隨便調定），下降溢流閥調定為6.5Mpa，平衡閥調定為2.5Mpa。
組合換向閥處在中間H位置時，P口與T口相連通，油泵輸出的液壓油經組合換向閥直接回油箱，此時液壓系統處於卸荷狀態。
組合換向閥處在圖示左位（提起組合換向閥的手柄時），油泵輸出的液壓油經組合換向閥P→H→高壓膠管總成→雙向液壓鎖，然後進入油缸的無桿腔，同時打開雙向液壓，使油缸的活塞向下運動；油缸有桿腔的液壓油經雙向液壓鎖→高壓膠管總成→組合換閥B→T，流回油箱，頂升油缸頂升工作。頂升速度由油泵的流量確定。
組合換向閥處在圖示右位（壓下組合換向閥的手柄時），油泵輸出的液壓油經組合閥P→B→高壓膠管總成→雙向液壓鎖，然後進入油缸的有桿腔，同時打開雙向液壓鎖，使油缸的活塞向上運動；油缸的無桿腔的液壓油經雙向液壓鎖→高壓膠管總成→→組合換向閥H→T，流回油箱，頂升油缸進行下降工作。下降速度靠調油缸節流閥確定。使用與維護

1). 正確壓接電動機的電源線，使電動機從軸伸方向觀察，使其逆時針方向旋轉（用點動方法檢查電動機的轉向）；打開液壓空氣濾清器的蓋子，從液壓空氣濾清器給油箱加滿清潔的、按規定牌號加液壓油；按液壓系統原理圖連接液壓頂升系統管路，並擰緊連接處接頭；試運轉，注意液壓泵站工作是否正常。在開始時油缸可能會出現抖動現象，此時須在油缸的放氣孔將放氣螺絲往左擰，噴出一點油，運行幾次，如果沒有抖動現象了，即可將放氣螺絲向右擰緊；檢查液壓泵站頂升溢流閥的壓力，（出廠前頂升溢流閥調整為40Mpa，工作時一般不需調整。但根據需要也可調至需要的壓，下降溢流閥調定為6.5Mpa）,即油缸完全伸出後與油缸完全收回後觀察其壓力。以上工作完成後，可投入正常工作。
2). 第一次加油雖然已經加滿油箱，但開機之後一部分進入油缸，箱內油量減少，所以液壓頂升系統投入運行時，應給油箱內補充液壓油至液位計上限為止；定期檢查液壓油的清潔度，一般情況下，六個月或工作2000小時後檢查一次。也可根據具體情況提前時間。如果仍然是明凈的，就留用，如果是乳狀、凝固和混濁，就要更換新油；為保護油缸的密封圈，應經常擦凈活塞桿上的臟物；工作完了以後，液壓泵站最好用塑料布之類的東西蓋住，以防漏水污染油質及延長其使用壽命。
常見的故障原因及排除

1). 當油缸下降時抖動，震動較大，嚴重時塔身晃動？
原因：由於回油路節流閥調節不當。
排除方法：按說明書規定氣節流閥調整到最佳狀態。如果油缸座的節流口位置與螺紋不同心，則無法調整。
2). 接頭卡套損壞？
原因：由於卡套製造工藝沒有保證。
排除方法：更換新的接頭或焊接。即螺母和直通焊死。（這時接頭不能調整油管方向）。
3). 油缸下降不停、下滑？
原因：由於油缸兩腔排氣不凈；密封不好；液壓油不凈。
排除方法：排凈油缸內的空氣；保證控制活塞與單向閥的密封；經常檢查油的清潔度，保證油箱的密封；液壓泵站中控制閥調整要准確。
注意事項
※液壓頂升系統的高低壓介面不能顛倒；油缸帶載時不允許調整節流閥；調整高壓節流閥要慎重。
※注意：乳化的液壓油決不能使用，易造成泵站的內部配件損壞。
關於我們
塔機電梯維修、變頻器PLC維修、電控櫃設計工程機械維保 塔機電梯配件 二手設備工程機械GPS解鎖 工程機械維保服務 免費幫你診斷設備故障

Ⅳ 皇仕智慧環保穩壓設備說明書

咨詢記錄 · 回答於2021-10-25

Ⅵ 球閥與截止閥哪個好 截止閥和球閥有什麼區別

截止閥（stop valve,Globe Valve）的啟閉件是塞形的閥瓣，密封面呈平面或錐面，閥瓣沿流體的中心線作直線運動。閥桿的運動形式，有升降桿式（閥桿升降，手輪不升降），也有升降旋轉桿式（手輪與閥桿一起旋轉升降，螺母設在閥體上）。截止閥只適用於全開和全關，不允許作調節和節流。

截止閥屬於強制密封式閥門，所以在閥門關閉時，必須向閥瓣施加壓力，以強制密封面不泄漏。當介質由閥瓣下方進入閥六時，操作力所需要克服的阻力，是閥桿和填料的磨擦力與由介質的壓力所產生的推力，關閥門的力比開閥門的力大，所以閥桿的直徑要大，否則會發生閥桿頂彎的故障。近年來，從自密封的閥門出現後，截止閥的介質流向就改由閥瓣上方進入閥腔，這時在介質壓力作用下，關閥門的力小，而開閥門的力大，閥桿的直徑可以相應地減少。同時，在介質作用下，這種形式的閥門也較嚴密。我國閥門「三化給」曾規定，截止閥的流向，一律採用自上而下。

截止閥開啟時，閥瓣的開啟高度，為公稱直徑的25%～30%時，流量已達到最大，表示閥門已達全開位置。所以截止閥的全開位置，應由閥瓣的行程來決定。

截止閥具有以下優點：

1、結構簡單，製造和維修比較方便。

2、工作行程小，啟閉時間短。

3、密封性好，密封面間磨擦力小，壽命較長。

截止閥的缺點如下：

1、流體阻力大，開啟和關閉時所需力較大。

2、不適用於帶顆粒、粘度較大、易結焦的介質。

3、調節性能較差。

截止閥的種類按閥桿螺紋的位置分有外螺紋式、內螺紋式。按介質的流向分，有直通式、直流式和角式。截止閥按密封形式分，有填料密封截止閥和波紋管密封截止閥。
截止閥的結構形式：
截止閥閥體的結構形式有直通式、直流式和直角式。直通式是最常見的結構，但其流體的阻力最大。直流式流體阻力較小，多用於含固體顆粒或粘度大的流體。直角式閥體多採用鍛造，適用於較小通經、較高壓力的的截止閥。

截止閥的安裝與維護應注意以下事項：

1、手輪、手柄操作的截止閥可安裝在管道的任何位置上。

2、手輪、手柄及偉動機構，不允許作起吊用。

3、介質的流向應與閥體所示箭頭方向一致。
截止閥的主要標准：
1、GB12233-89《通用閥門 鐵質截止閥與升降式止回閥》
2、GB12235-89《通用閥門 法蘭連接鋼制截止閥與升降止回閥》
3、JB/T53174-94《截止閥 產品質量分等》
4、JB/T53165-92《高壓平衡截止閥》
5、GB/T587-93《船用法蘭青銅截止閥》
6、GB/T590-93《船用法蘭鑄鐵截止閥》
7、GB8464-87《內螺紋連接閘閥、截止閥、球閥、止回閥、基本尺寸、鐵制截止閥》
8、GB8465.2-87《內螺紋連接閘閥、截止閥、球閥、止回閥 基本尺寸 鐵制截止閥》
球閥 英文名稱： ball valve
球閥發展演變與工作原理
球閥是由旋塞閥演變而來。它具有相同的旋轉90度提動作，不同的是旋塞體是球體，有圓形通孔或通道通過其軸線。球面和通道口的比例應該是這樣的，即當球旋轉90度時，在進、出口處應全部呈現球面，從而截斷流動。

球閥只需要用旋轉90度的操作和很小的轉動力矩就能關閉嚴密。完全平等的閥體內腔為介質提供了阻力很小、直通的流道。通常認為球閥最適宜直接做開閉使用，但近來的發展已將球閥設計成使它具有節流和控制流量之用。球閥的主要特點是本身結構緊湊，易於操作和維修，適用於水、溶劑、酸和天然氣等一般工作介質，而且還適用於工作條件惡劣的介質，如氧氣、過氧化氫、甲烷和乙烯等。球閥閥體可以是整體的，也可以是組合式的。

球閥的工作原理和現實作用
球閥的工作原理是靠旋轉閥戀來使閥門暢通或閉塞。球閥開關輕便，體積小，可以做成很大口徑，密封可靠，結構 簡單，維修方便，密封面與球面常在閉合狀態，不易被介質沖蝕，在各行業得到廣泛的應用。

球閥和旋塞閥是同屬一個類型的閥門，只有它的關閉件是個球體，球體繞閥體中心線作旋轉來達到開啟、關閉的一種閥門。
球閥在管路中主要用來做切斷、分配和改變介質的流動方向。球閥是近年來被廣泛採用的一種新型閥門，它具有以下優點：

1． 流體阻力小，其阻力系數與同長度的管段相等。

2． 結構簡單、體積小、重量輕。

3． 緊密可靠，目前球閥的密封面材料廣泛使用塑料、密封性好，在真空系統中也已廣泛使用。

4． 操作方便，開閉迅速，從全開到全關只要旋轉90°，便於遠距離的控制。

5． 維修方便，球閥結構簡單，密封圈一般都是活動的，拆卸更換都比較方便。

6． 在全開或全閉時，球體和閥座的密封面與介質隔離，介質通過時，不會引起閥門密封面的侵蝕。

7． 適用范圍廣，通徑從小到幾毫米，大到幾米，從高真空至高壓力都可應用。

球閥已廣泛應用於石油、化工、發電、造紙、原子能、航空、火箭等各部門，以及人們日常生活中。

球閥按結構形式可分：

一、浮動球球閥

球閥的球體是浮動的，在介質壓力作用下，球體能產生一定的位移並緊壓在出口端的密封面上，保證出口端密封。

浮動球球閥的結構簡單，密封性好，但球體承受工作介質的載荷全部傳給了出口密封圈，因此要考慮密封圈材料能否經受得住球體介質的工作載荷。這種結構，廣泛用於中低壓球閥。

二、固定球球閥

球閥的球體是固定的，受壓後不產生移動。固定球球閥都帶有浮動閥座，受介質壓力後，閥座產生移動，使密封圈緊壓在球體上，以保證密封。通常在與球體的上、下軸上裝有軸承，操作扭距小，適用於高壓和大口徑的閥門。

為了減少球閥的操作扭矩和增加密封的可靠程度，近年來又出現了油封球閥，既在密封面間壓注特製的潤滑油，以形成一層油膜，即增強了密封性，又減少了操作扭矩，更適用高壓大口徑的球閥。

三、彈性球球閥

球閥的球體是彈性的。球體和閥座密封圈都採用金屬材料製造，密封比壓很大，依靠介質本身的壓力已達不到密封的要求，必須施加外力。這種閥門適用於高溫高壓介質。

彈性球體是在球體內壁的下端開一條彈性槽，而獲得彈性。當關閉通道時，用閥桿的楔形頭使球體漲開與閥座壓緊達到密封。在轉動球體之前先松開楔形頭，球體隨之恢復原原形，使球體與閥座之間出現很小的間隙，可以減少密封面的摩擦和操作扭矩。

球閥按其通道位置可分為直通式，三通式和直角式。後兩種球閥用於分配介質與改變介質的流向。

球閥說明書

1、 范圍：本說明書適用於法蘭連接端的電動（或氣動）球閥。

2、 組成：由電動（或氣動）執行機構（20）與球閥閥體部分組成，其連接靠支架（18）和連接軸（17）。

3、使用限制

溫度和壓力限制

l 銘牌顯示有球閥在最大和最小操作溫度下所允許的最大操作壓力。

l 使用PTFE或RTFE材質的閥座和密封件，操作溫度應在－290C到 2000C之間。其他類型的閥座和密封件的操作溫度，應受到KI工廠的檢核。

l 閥的公稱壓力等級 (PN)，可表明閥在正常溫度狀態下的最大工作壓力。（例如：PN40，表明其操作溫度在－290C～380C時的最大工作壓力為40 Bar）。

l 電動或氣動執行機構的注意事項參見其相應的說明書。

4、 安裝

1)、取掉法蘭端兩邊的保護蓋，在閥完全打開的狀態下進行沖洗清潔。

2）、安裝前應按規定的信號（電或氣）進行整機測試（防止因運輸產生振動影響使用性能），合格後方可上線安裝（接線按電動執行機構線路圖）。

3)、准備與管道連接前，須沖洗和清除干凈管道中殘存的雜質（這些物質可能會損壞閥座和球）。

4)、在安裝期間，請不要用閥的執行機構部分作為起重的吊裝點，以避免損壞執行機構及附件。.

5)、本類閥應安裝在管道的水平方向或垂直方向。

6)、安裝點附近的管道不可有低垂或者承受外力的現象，可以用管道支架或者支撐物來消除管線的偏離。

7)、與管道連接後，請用規定的扭矩交叉鎖緊法蘭連接螺栓。

4、操作和使用

1)、操作前須確認管路和閥已被沖洗過。

2)、閥的操作按執行機構輸入信號大小帶動閥桿旋轉完成：正向旋轉1/4圈(900)時，閥關斷。反向旋轉1/4圈(900)時，閥開啟。

3)、當執行機構方向指示箭頭與管線平行時，閥門為開啟狀態；指示箭頭與管線垂直時，閥門為關閉狀態。

5、 維修

擁有較長的使用壽命和免維修期，將依賴以下幾個因素：正常的工作條件、保持和諧的溫度/壓力比，以及合理的腐蝕數據

注意: ●球閥在關閉狀態下，閥體內部依舊存在受壓流體

●維修前，解除管線壓力並使閥門處於打開位置

●維修前，斷開電源或氣源

●維修前，將執行機構與支架脫離

1)、填料處得再鎖緊

l 若填料涵處有微泄發生，須再鎖緊閥桿螺母 (13).

l 注意不要鎖太緊，通常再鎖1/4圈～1圈，泄露即會停止。

2)、更換閥座和密封件.

A)、拆卸

l 使閥處於半開位置，沖洗、清除閥體內外可能存在的危險物質.

l 關閉球閥，拆掉兩邊法蘭上的連接螺栓和螺母，然後將閥由管線上完全移除。

l 依序拆卸驅動裝置-執行機構(20)、連接支架(18)、、防松墊圈(14)、閥桿螺母(13)、蝶形彈片(12)、格南(11) 、耐磨片(10)、閥桿填料(9)

l 拆卸體蓋連接螺栓(5)和螺母，將閥蓋與閥體分離，並拿掉閥蓋墊圈(16)。

l 確認閥球(3)在「關斷」位置，這可以將其較容易的從閥體拿出，隨後取出閥座。

l 由閥體中孔向下輕推閥桿(6)直到完全取出，然後取出O型圈(8)及閥桿下填料(7)

注意：請謹慎操作，以避免擦傷閥桿表面及閥體填料函密封部位

B)、重新組裝

l 清洗和檢查拆下零件，強烈推薦用備用零件包更換其閥座及閥蓋墊圈等密封件

l 按拆卸的相反順序進行組裝。

l 用規定的扭矩，交叉鎖緊法蘭連接螺栓(5)。

l 用規定的扭矩，鎖緊閥桿螺母(13)

l 安裝執行機構後，輸入相應的信號通過旋轉閥桿帶動閥芯旋轉，使閥門至打開和關閉位置。

l 如有可能，請在回裝管道前，按相關標准對閥進行壓力密封測試和性能測試。

Ⅶ 機械設計課程設計---設計盤磨機傳動裝置！！！

我也在做這個題也 老兄
我只能提供樣本給你哈 具體的還是得靠你自己啦
目 錄

一 課程設計書 2

二 設計要求 2

三 設計步驟 2

1. 傳動裝置總體設計方案 3
2. 電動機的選擇 4
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 5
4. 計算傳動裝置的運動和動力參數 5
6. 齒輪的設計 8
7. 滾動軸承和傳動軸的設計 19
8. 鍵聯接設計 26
9. 箱體結構的設計 27
10.潤滑密封設計 30
11.聯軸器設計 30

四 設計小結 31
五 參考資料 32

一. 課程設計書
設計課題:
設計一用於帶式運輸機上的兩級齒輪減速器.運輸機連續單向運轉,載荷有輕微沖擊，工作環境多塵，通風良好,空載起動,捲筒效率為0.96(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產,使用期限10年(300天/年),三班制工作,滾筒轉速容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V。
參數:
皮帶有效拉力F（KN） 3.2
皮帶運行速度V（m/s） 1.4
滾筒直徑D（mm） 400

二. 設計要求
1.減速器裝配圖1張(0號)。
2.零件工作圖2-3張(A2)。
3.設計計算說明書1份。
三. 設計步驟
1. 傳動裝置總體設計方案
2. 電動機的選擇
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比
4. 計算傳動裝置的運動和動力參數
5. 齒輪的設計
6. 滾動軸承和傳動軸的設計
7. 鍵聯接設計
8. 箱體結構設計
9. 潤滑密封設計
10. 聯軸器設計
1.傳動裝置總體設計方案:
1. 組成：傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。
2. 特點：齒輪相對於軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，
要求軸有較大的剛度。
3. 確定傳動方案：考慮到電機轉速高，傳動功率大，將V帶設置在高速級。
其傳動方案如下：

圖一:(傳動裝置總體設計圖)
初步確定傳動系統總體方案如:傳動裝置總體設計圖所示。
選擇V帶傳動和二級圓柱斜齒輪減速器。
傳動裝置的總效率
為V帶的傳動效率, 為軸承的效率，
為對齒輪傳動的效率，（齒輪為7級精度，油脂潤滑）
為聯軸器的效率， 為滾筒的效率
因是薄壁防護罩,採用開式效率計算。
取 =0.96 =0.98 =0.95 =0.99 =0.96
＝0.96× × ×0.99×0.96＝0.760；
2.電動機的選擇
電動機所需工作功率為： P ＝P/η ＝3200×1.4/1000×0.760＝3.40kW
滾筒軸工作轉速為n＝ = =66.88r/min，
經查表按推薦的傳動比合理范圍，V帶傳動的傳動比i ＝2～4，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i ＝8～40，
則總傳動比合理范圍為i ＝16～160，電動機轉速的可選范圍為n ＝i ×n＝（16～160）×66.88＝1070.08～10700.8r/min。
綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，
選定型號為Y112M—4的三相非同步電動機，額定功率為4.0
額定電流8.8A，滿載轉速 1440 r/min，同步轉速1500r/min。

方案 電動機型號 額定功 率
P
kw 電動機轉速

電動機重量
N 參考價格
元 傳動裝置的傳動比
同步轉速 滿載轉速 總傳動 比 V帶傳 動 減速器
1 Y112M-4 4 1500 1440 470 230 125.65 3.5 35.90

3.確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比

（1）總傳動比
由選定的電動機滿載轉速n 和工作機主動軸轉速n，可得傳動裝置總傳動比為 ＝n /n＝1440/66.88＝17.05
（2）分配傳動裝置傳動比
＝ ×
式中 分別為帶傳動和減速器的傳動比。
為使V帶傳動外廓尺寸不致過大，初步取 ＝2.3（實際的傳動比要在設計V帶傳動時，由所選大、小帶輪的標準直徑之比計算），則減速器傳動比為
＝ ＝17.05/2.3＝7.41
根據展開式布置，考慮潤滑條件，為使兩級大齒輪直徑相近，查圖得高速級傳動比為 ＝3.24，則 ＝ ＝2.29

4.計算傳動裝置的運動和動力參數
（1） 各軸轉速
＝ ＝1440/2.3＝626.09r/min
＝ ＝626.09/3.24＝193.24r/min
＝ / ＝193.24/2.29=84.38 r/min
= =84.38 r/min
（2） 各軸輸入功率
＝ × ＝3.40×0.96＝3.26kW
＝ ×η2× ＝3.26×0.98×0.95＝3.04kW
＝ ×η2× ＝3.04×0.98×0.95＝2.83kW
＝ ×η2×η4=2.83×0.98×0.99＝2.75kW
則各軸的輸出功率：
＝ ×0.98=3.26×0.98=3.19 kW
＝ ×0.98=3.04×0.98=2.98 kW
＝ ×0.98=2.83×0.98=2.77kW
＝ ×0.98=2.75×0.98=2.70 kW
（3） 各軸輸入轉矩
= × × N•m
電動機軸的輸出轉矩 =9550 =9550×3.40/1440=22.55 N•m
所以: ＝ × × =22.55×2.3×0.96=49.79 N•m
＝ × × × =49.79×3.24×0.96×0.98=151.77 N•m
＝ × × × =151.77×2.29×0.98×0.95=326.98N•m
= × × =326.98×0.95×0.99=307.52 N•m
輸出轉矩： ＝ ×0.98=49.79×0.98=48.79 N•m
＝ ×0.98=151.77×0.98=148.73 N•m
＝ ×0.98=326.98×0.98=320.44N•m
＝ ×0.98=307.52×0.98=301.37 N•m
運動和動力參數結果如下表
軸名 功率P KW 轉矩T Nm 轉速r/min
輸入 輸出 輸入 輸出
電動機軸 3.40 22.55 1440
1軸 3.26 3.19 49.79 48.79 626.09
2軸 3.04 2.98 151.77 148.73 193.24
3軸 2.83 2.77 326.98 320.44 84.38
4軸 2.75 2.70 307.52 301.37 84.38
5.齒輪的設計
（一）高速級齒輪傳動的設計計算
1． 齒輪材料，熱處理及精度
考慮此減速器的功率及現場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪
（1）齒輪材料及熱處理
① 材料：高速級小齒輪選用45#鋼調質，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數 =24
高速級大齒輪選用45#鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS Z = ×Z =3.24×24=77.76 取Z =78.
② 齒輪精度
按GB/T10095－1998，選擇7級，齒根噴丸強化。

2．初步設計齒輪傳動的主要尺寸
按齒面接觸強度設計

確定各參數的值:
①試選 =1.6
查課本 圖10-30 選取區域系數 Z =2.433
由課本 圖10-26
則
②由課本 公式10-13計算應力值環數
N =60n j =60×626.09×1×（2×8×300×8）
=1.4425×10 h
N = =4.45×10 h #(3.25為齒數比,即3.25= )
③查課本 10-19圖得：K =0.93 K =0.96
④齒輪的疲勞強度極限
取失效概率為1%,安全系數S=1,應用 公式10-12得:
[ ] = =0.93×550=511.5

[ ] = =0.96×450=432
許用接觸應力

⑤查課本由 表10-6得： =189.8MP
由 表10-7得: =1
T=95.5×10 × =95.5×10 ×3.19/626.09
=4.86×10 N.m
3.設計計算
①小齒輪的分度圓直徑d

=
②計算圓周速度

③計算齒寬b和模數
計算齒寬b
b= =49.53mm
計算摸數m
初選螺旋角 =14
=
④計算齒寬與高之比
齒高h=2.25 =2.25×2.00=4.50
= =11.01
⑤計算縱向重合度
=0.318 =1.903
⑥計算載荷系數K
使用系數 =1
根據 ,7級精度, 查課本由 表10-8得
動載系數K =1.07,
查課本由 表10-4得K 的計算公式:
K = +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6 1) ×1+0.23×10 ×49.53=1.42
查課本由 表10-13得: K =1.35
查課本由 表10-3 得: K = =1.2
故載荷系數:
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.42=1.82
⑦按實際載荷系數校正所算得的分度圓直徑
d =d =49.53× =51.73
⑧計算模數
=
4. 齒根彎曲疲勞強度設計
由彎曲強度的設計公式
≥
⑴ 確定公式內各計算數值
① 小齒輪傳遞的轉矩 ＝48.6kN•m
確定齒數z
因為是硬齒面，故取z ＝24，z ＝i z ＝3.24×24＝77.76
傳動比誤差 i＝u＝z / z ＝78/24＝3.25
Δi＝0.032％ 5％，允許
② 計算當量齒數
z ＝z /cos ＝24/ cos 14 ＝26.27
z ＝z /cos ＝78/ cos 14 ＝85.43
③ 初選齒寬系數
按對稱布置，由表查得 ＝1
④ 初選螺旋角
初定螺旋角 ＝14
⑤ 載荷系數K
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.35＝1.73
⑥ 查取齒形系數Y 和應力校正系數Y
查課本由 表10-5得:
齒形系數Y ＝2.592 Y ＝2.211
應力校正系數Y ＝1.596 Y ＝1.774
⑦ 重合度系數Y
端面重合度近似為 ＝[1.88-3.2×（ ）] ＝[1.88－3.2×（1/24＋1/78）]×cos14 ＝1.655
＝arctg（tg /cos ）＝arctg（tg20 /cos14 ）＝20.64690
＝14.07609
因為 ＝ /cos ，則重合度系數為Y ＝0.25+0.75 cos / ＝0.673
⑧ 螺旋角系數Y
軸向重合度 ＝ ＝1.825,
Y ＝1－ ＝0.78
⑨ 計算大小齒輪的
安全系數由表查得S ＝1.25
工作壽命兩班制，8年，每年工作300天
小齒輪應力循環次數N1＝60nkt ＝60×271.47×1×8×300×2×8＝6.255×10
大齒輪應力循環次數N2＝N1/u＝6.255×10 /3.24＝1.9305×10
查課本由 表10-20c得到彎曲疲勞強度極限
小齒輪 大齒輪
查課本由 表10-18得彎曲疲勞壽命系數:
K =0.86 K =0.93
取彎曲疲勞安全系數 S=1.4
[ ] =
[ ] =

大齒輪的數值大.選用.
⑵ 設計計算
① 計算模數

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數m 大於由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數，按GB/T1357-1987圓整為標准模數,取m =2mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d =51.73 來計算應有的齒數.於是由:
z = =25.097 取z =25
那麼z =3.24×25=81
② 幾何尺寸計算
計算中心距 a= = =109.25
將中心距圓整為110
按圓整後的中心距修正螺旋角
=arccos
因 值改變不多,故參數 , , 等不必修正.
計算大.小齒輪的分度圓直徑
d = =51.53
d = =166.97
計算齒輪寬度
B=
圓整的

（二） 低速級齒輪傳動的設計計算
⑴ 材料：低速級小齒輪選用45鋼調質，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數 =30
速級大齒輪選用45鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS z =2.33×30=69.9 圓整取z =70.
⑵ 齒輪精度
按GB/T10095－1998，選擇7級，齒根噴丸強化。
⑶ 按齒面接觸強度設計
1. 確定公式內的各計算數值
①試選K =1.6
②查課本由 圖10-30選取區域系數Z =2.45
③試選 ,查課本由 圖10-26查得
=0.83 =0.88 =0.83+0.88=1.71
應力循環次數
N =60×n ×j×L =60×193.24×1×(2×8×300×8)
=4.45×10
N = 1.91×10
由課本 圖10-19查得接觸疲勞壽命系數
K =0.94 K = 0.97
查課本由 圖10-21d
按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 ,
大齒輪的接觸疲勞強度極限
取失效概率為1%,安全系數S=1,則接觸疲勞許用應力
[ ] = =
[ ] = =0.98×550/1=517
[ 540.5
查課本由 表10-6查材料的彈性影響系數Z =189.8MP
選取齒寬系數
T=95.5×10 × =95.5×10 ×2.90/193.24
=14.33×10 N.m
=65.71
2. 計算圓周速度
0.665
3. 計算齒寬
b= d =1×65.71=65.71
4. 計算齒寬與齒高之比
模數 m =
齒高 h=2.25×m =2.25×2.142=5.4621
=65.71/5.4621=12.03
5. 計算縱向重合度

6. 計算載荷系數K
K =1.12+0.18(1+0.6 +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10 ×65.71=1.4231
使用系數K =1
同高速齒輪的設計,查表選取各數值
=1.04 K =1.35 K =K =1.2
故載荷系數
K＝ =1×1.04×1.2×1.4231=1.776
7. 按實際載荷系數校正所算的分度圓直徑
d =d =65.71×
計算模數
3. 按齒根彎曲強度設計
m≥
一確定公式內各計算數值
（1） 計算小齒輪傳遞的轉矩 ＝143.3kN•m
（2） 確定齒數z
因為是硬齒面，故取z ＝30，z ＝i ×z ＝2.33×30＝69.9
傳動比誤差 i＝u＝z / z ＝69.9/30＝2.33
Δi＝0.032％ 5％，允許
（3） 初選齒寬系數
按對稱布置，由表查得 ＝1
（4） 初選螺旋角
初定螺旋角 ＝12
（5） 載荷系數K
K＝K K K K =1×1.04×1.2×1.35＝1.6848
（6） 當量齒數
z ＝z /cos ＝30/ cos 12 ＝32.056
z ＝z /cos ＝70/ cos 12 ＝74.797
由課本 表10-5查得齒形系數Y 和應力修正系數Y

（7） 螺旋角系數Y
軸向重合度 ＝ ＝2.03
Y ＝1－ ＝0.797
（8） 計算大小齒輪的

查課本由 圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強度極限

查課本由 圖10-18得彎曲疲勞壽命系數
K =0.90 K =0.93 S=1.4
[ ] =
[ ] =
計算大小齒輪的 ,並加以比較

大齒輪的數值大,選用大齒輪的尺寸設計計算.
① 計算模數

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數m 大於由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數，按GB/T1357-1987圓整為標准模數,取m =3mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d =72.91 來計算應有的齒數.
z = =27.77 取z =30
z =2.33×30=69.9 取z =70
② 初算主要尺寸
計算中心距 a= = =102.234
將中心距圓整為103
修正螺旋角
=arccos
因 值改變不多,故參數 , , 等不必修正
分度圓直徑
d = =61.34
d = =143.12
計算齒輪寬度

圓整後取

低速級大齒輪如上圖：

齒輪各設計參數附表
1. 各軸轉速n
(r/min)
(r/min)
(r/min)
(r/min)

626.09 193.24 84.38 84.38

2. 各軸輸入功率 P
（kw）
（kw）
（kw）
(kw)

3.26 3.04 2.83 2.75

3. 各軸輸入轉矩 T
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)

49.79 151.77 326.98 307.52

6.傳動軸承和傳動軸的設計
1. 傳動軸承的設計
⑴. 求輸出軸上的功率P ，轉速 ，轉矩
P =2.83KW =84.38r/min
=326.98N．m
⑵. 求作用在齒輪上的力
已知低速級大齒輪的分度圓直徑為
=143.21
而 F =
F = F
F = F tan =4348.16×0.246734=1072.84N
圓周力F ，徑向力F 及軸向力F 的方向如圖示:
⑶. 初步確定軸的最小直徑
先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調質處理,根據課本 取

輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯軸器處的直徑 ,為了使所選的軸與聯軸器吻合,故需同時選取聯軸器的型號
查課本 ,選取

因為計算轉矩小於聯軸器公稱轉矩,所以
查《機械設計手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯軸器其公稱轉矩為500Nm,半聯軸器的孔徑
⑷. 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度
① 為了滿足半聯軸器的要求的軸向定位要求,Ⅰ-Ⅱ軸段右端需要制出一軸肩,故取Ⅱ-Ⅲ的直徑 ;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑 半聯軸器與 為了保證軸端擋圈只壓在半聯軸器上而不壓在軸端上, 故Ⅰ-Ⅱ的長度應比 略短一些,現取
② 初步選擇滾動軸承.因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列角接觸球軸承.參照工作要求並根據 ,由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組 標准精度級的單列角接觸球軸承7010C型.

D B

軸承代號
45 85 19 58.8 73.2 7209AC
45 85 19 60.5 70.2 7209B
45 100 25 66.0 80.0 7309B
50 80 16 59.2 70.9 7010C
50 80 16 59.2 70.9 7010AC
50 90 20 62.4 77.7 7210C
2. 從動軸的設計
對於選取的單向角接觸球軸承其尺寸為的 ,故 ;而 .
右端滾動軸承採用軸肩進行軸向定位.由手冊上查得7010C型軸承定位軸肩高度 mm,
③ 取安裝齒輪處的軸段 ;齒輪的右端與左軸承之間採用套筒定位.已知齒輪 的寬度為75mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應略短於輪轂寬度,故取 . 齒輪的左端採用軸肩定位,軸肩高3.5,取 .軸環寬度 ,取b=8mm.
④ 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定) .根據軸承端蓋的裝拆及便於對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯軸器右端面間的距離 ,故取 .
⑤ 取齒輪距箱體內壁之距離a=16 ,兩圓柱齒輪間的距離c=20 .考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動軸承位置時,應距箱體內壁一段距離 s,取s=8 ,已知滾動軸承寬度T=16 ,
高速齒輪輪轂長L=50 ,則

至此,已初步確定了軸的各端直徑和長度.
5. 求軸上的載荷
首先根據結構圖作出軸的計算簡圖, 確定頂軸承的支點位置時,
查《機械設計手冊》20-149表20.6-7.
對於7010C型的角接觸球軸承,a=16.7mm,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距.

傳動軸總體設計結構圖:

(從動軸)

(中間軸)

(主動軸)
從動軸的載荷分析圖:

6. 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度
根據
= =
前已選軸材料為45鋼，調質處理。
查表15-1得[ ]=60MP
〈 [ ] 此軸合理安全
7. 精確校核軸的疲勞強度.
⑴. 判斷危險截面
截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B無需校核.從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看,截面Ⅵ和Ⅶ處過盈配合引起的應力集中最嚴重,從受載來看,截面C上的應力最大.截面Ⅵ的應力集中的影響和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同時軸徑也較大,故不必做強度校核.截面C上雖然應力最大,但是應力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強度校核,截面Ⅳ和Ⅴ顯然更加不必要做強度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應力集中較系數比過盈配合的小，因而,該軸只需膠合截面Ⅶ左右兩側需驗證即可.
⑵. 截面Ⅶ左側。
抗彎系數 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系數 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅶ的右側的彎矩M為
截面Ⅳ上的扭矩 為 =311.35
截面上的彎曲應力

截面上的扭轉應力
= =
軸的材料為45鋼。調質處理。
由課本 表15-1查得：

因
經插入後得
2.0 =1.31
軸性系數為
=0.85
K =1+ =1.82
K =1+ （ -1）=1.26
所以

綜合系數為： K =2.8
K =1.62
碳鋼的特性系數 取0.1
取0.05
安全系數
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
截面Ⅳ右側
抗彎系數 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系數 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅳ左側的彎矩M為 M=133560
截面Ⅳ上的扭矩 為 =295
截面上的彎曲應力
截面上的扭轉應力
= = K =
K =
所以
綜合系數為：
K =2.8 K =1.62
碳鋼的特性系數
取0.1 取0.05
安全系數
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
8.鍵的設計和計算
①選擇鍵聯接的類型和尺寸
一般8級以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求，應用平鍵.
根據 d =55 d =65
查表6-1取： 鍵寬 b =16 h =10 =36
b =20 h =12 =50
②校和鍵聯接的強度
查表6-2得 [ ]=110MP
工作長度 36-16=20
50-20=30
③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度
K =0.5 h =5
K =0.5 h =6
由式（6-1）得：
＜[ ]
＜[ ]
兩者都合適
取鍵標記為：
鍵2：16×36 A GB/T1096-1979
鍵3：20×50 A GB/T1096-1979
9.箱體結構的設計
減速器的箱體採用鑄造（HT200）製成，採用剖分式結構為了保證齒輪佳合質量，
大端蓋分機體採用 配合.
1. 機體有足夠的剛度
在機體為加肋，外輪廓為長方形，增強了軸承座剛度
2. 考慮到機體內零件的潤滑，密封散熱。
因其傳動件速度小於12m/s，故採用侵油潤油，同時為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂到油池底面的距離H為40mm
為保證機蓋與機座連接處密封，聯接凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創，其表面粗糙度為
3. 機體結構有良好的工藝性.
鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機體外型簡單，拔模方便.
4. 對附件設計
A 視孔蓋和窺視孔
在機蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區的位置，並有足夠的空間，以便於能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔與凸緣一塊，有便於機械加工出支承蓋板的表面並用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵製成，用M6緊固
B 油螺塞：
放油孔位於油池最底處，並安排在減速器不與其他部件靠近的一側，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支承面，並加封油圈加以密封。
C 油標：
油標位在便於觀察減速器油麵及油麵穩定之處。
油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出.
D 通氣孔：
由於減速器運轉時，機體內溫度升高，氣壓增大，為便於排氣，在機蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達到體內為壓力平衡.
E 蓋螺釘：
啟蓋螺釘上的螺紋長度要大於機蓋聯結凸緣的厚度。
釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋.
F 位銷：
為保證剖分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機體聯結凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.
G 吊鉤：
在機蓋上直接鑄出吊鉤和吊環，用以起吊或搬運較重的物體.
減速器機體結構尺寸如下：

名稱 符號 計算公式 結果
箱座壁厚

10
箱蓋壁厚

9
箱蓋凸緣厚度

12
箱座凸緣厚度

15
箱座底凸緣厚度

25
地腳螺釘直徑

M24
地腳螺釘數目
查手冊 6
軸承旁聯接螺栓直徑

M12
機蓋與機座聯接螺栓直徑
=（0.5~0.6）
M10
軸承端蓋螺釘直徑
=（0.4~0.5）
10
視孔蓋螺釘直徑
=（0.3~0.4）
8
定位銷直徑
=（0.7~0.8）
8
， ， 至外機壁距離
查機械課程設計指導書表4 34
22
18
， 至凸緣邊緣距離
查機械課程設計指導書表4 28
16
外機壁至軸承座端面距離
= + +（8~12）
50
大齒輪頂圓與內機壁距離
>1.2
15
齒輪端面與內機壁距離
>
10
機蓋，機座肋厚

9 8.5

軸承端蓋外徑
+（5~5.5）
120（1軸）125（2軸）
150（3軸）
軸承旁聯結螺栓距離

120（1軸）125（2軸）
150（3軸）
10. 潤滑密封設計
對於二級圓柱齒輪減速器，因為傳動裝置屬於輕型的，且傳速較低，所以其速度遠遠小於 ，所以採用脂潤滑，箱體內選用SH0357-92中的50號潤滑，裝至規定高度.
油的深度為H+
H=30 =34
所以H+ =30+34=64
其中油的粘度大，化學合成油，潤滑效果好。
密封性來講為了保證機蓋與機座聯接處密封，聯接
凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創，其表面粗度應為
密封的表面要經過刮研。而且，凸緣聯接螺柱之間的距離不宜太
大，國150mm。並勻均布置，保證部分面處的密封性。
11.聯軸器設計
1.類型選擇.
為了隔離振動和沖擊，選用彈性套柱銷聯軸器.
2.載荷計算.
公稱轉矩：T=9550 9550 333.5
查課本 ,選取
所以轉矩
因為計算轉矩小於聯軸器公稱轉矩,所以
查《機械設計手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯軸器其公稱轉矩為500Nm

Ⅷ 阿爾郎平衡車正品包裝箱里都含有什麼說明書是怎樣的我收到的蝙蝠款裡面只有一本沒有廠家廠址沒有品牌

阿爾郎平衡車正品包裝箱里都含有正品證明，電池，貼紙。阿爾郎平衡車的說明書是合格證。運動靈活，轉向穩定，電動兩輪平衡車具有零轉彎半徑，可在狹窄空間內靈巧運動。

說明書：

1、開啟電源後，等待三秒鍾左右，讓陀螺儀找到平衡，前後推拉車，確認機器是否開啟（未開啟時車輪前後搖動，開啟後不能搖動，只能前行和後退）。

2、確認電源後，穿戴好護具，右腳踏上右踏板，車子上端靠住右小腿，稍加壓力前後擺動膝關節，讓車前後運動，反復練習，熟練控制車後再進行下一步動作。

3、上車前，左腿後蹬，身體前傾，給車子一點前行的補償速度，右腳踏上右踏板，不能原地靜止不動時上車不然身體會不平衡，要讓車在前行的運動狀態時上車（原理同騎行單車）。

(8)平衡球裝置設計說明書擴展閱讀：

多數人眼裡的自平衡電動車應該是比較具有挑戰性的，怕使用過程中或是上街會有安全問題，所以可以在高校中開展一個安全講座是必要的，這樣可以讓消費者放心選擇租用。

標准《道路車輛分類管理與代碼》的滯後導致新型代步工具技術上歸類不清，其他類型市場需求潛力巨大的輕型內電動車也無法獲得上路權。

正是這種尷尬地位導致企業為了獲得上路權，想方設法向電動自行車國家標准靠攏，將許多其他類型的輕型電動車產容品冠上「電動自行車」的名稱，魚目混珠。同時交通安全的法律法規不完善，平衡車上路存在大量安全隱患。