機場安裝線碼盤裝置結構設計

㈠ 編碼器的詳細工作原理

絕對脈沖編碼器:APC

增量脈沖編碼器:SPC

兩者一般都應用於速度控制或位置控制系統的檢測元件.

旋轉編碼器是用來測量轉速的裝置。它分為單路輸出和雙路輸出兩種。技術參數主要有每轉脈沖數（幾十個到幾千個都有），和供電電壓等。單路輸出是指旋轉編碼器的輸出是一組脈沖，而雙路輸出的旋轉編碼器輸出兩組相位差90度的脈沖，通過這兩組脈沖不僅可以測量轉速，還可以判斷旋轉的方向。

增量型編碼器與絕對型編碼器的區分

編碼器如以信號原理來分，有增量型編碼器,絕對型編碼器。

增
量
型
編
碼
器
(旋轉型)

工作原理:

由一個中心有軸的光電碼盤，其上有環形通、暗的刻線，有光電發射和接收器件讀取,獲得四組正弦波信號組合成A、B、C、D,每個正弦波相差90度相位差（相對於一個周波為360度），將C、D信號反向，疊加在A、B兩相上，可增強穩定信號；另每轉輸出一個Z相脈沖以代表零位參考位。

由於A、B兩相相差90度，可通過比較A相在前還是B相在前，以判別編碼器的正轉與反轉，通過零位脈沖，可獲得編碼器的零位參考位。

編碼器碼盤的材料有玻璃、金屬、塑料，玻璃碼盤是在玻璃上沉積很薄的刻線，其熱穩定性好，精度高，金屬碼盤直接以通和不通刻線，不易碎，但由於金屬有一定的厚度，精度就有限制，其熱穩定性就要比玻璃的差一個數量級，塑料碼盤是經濟型的，其成本低，但精度、熱穩定性、壽命均要差一些。

解析度—編碼器以每旋轉360度提供多少的通或暗刻線稱為解析度，也稱解析分度、或直接稱多少線，一般在每轉分度5~10000線。

信號輸出:

信號輸出有正弦波（電流或電壓）,方波（TTL、HTL）,集電極開路（PNP、NPN）,推拉式多種形式，其中TTL為長線差分驅動（對稱A,A-;B,B-;Z,Z-）,HTL也稱推拉式、推挽式輸出，編碼器的信號接收設備介面應與編碼器對應。

信號連接—編碼器的脈沖信號一般連接計數器、PLC、計算機，PLC和計算機連接的模塊有低速模塊與高速模塊之分，開關頻率有低有高。

如單相聯接，用於單方向計數，單方向測速。

A.B兩相聯接，用於正反向計數、判斷正反向和測速。

A、B、Z三相聯接，用於帶參考位修正的位置測量。

A、A-，B、B-，Z、Z-連接，由於帶有對稱負信號的連接，電流對於電纜貢獻的電磁場為0，衰減最小，抗干擾最佳，可傳輸較遠的距離。

對於TTL的帶有對稱負信號輸出的編碼器，信號傳輸距離可達150米。

對於HTL的帶有對稱負信號輸出的編碼器，信號傳輸距離可達300米。

㈡ 套管結構設計

鑽孔結構設計確定之後,需進行套管結構設計,其主要內容是套管的級配、上返水力計算、套管內外扶正與密封、套管座及尾管設置等。套管結構設計是安全鑽進的重要保障。

(一)套管的級配

深孔及特深孔鑽探一般設計4～6層套管。每層套管的內外徑規格及級配關系原則上應符合《地質岩心鑽探規程》所對應的口徑要求。目前我國地質岩心鑽探口徑系列及套管級配關系如表3-5所列。

表3-5 地質岩心鑽探鑽進口徑與套管級配推薦表

在實際施工中,根據地層的復雜程度,可將上部套管直徑加大,以增加套管預留層數。套管層間級配一般是上一層套管最小內徑要比下一層套管串最大外徑≥5mm。為了減少擴孔次數,上一級鑽進孔徑應滿足下一級套管下孔要求。若套管下入後需用水泥固井,套管外徑與孔壁環狀間隙應不小於20mm。套管內徑與鑽具之間的級配原則是環狀間隙不大於10mm(金剛石鑽進應在3～5mm之間),以保證鑽具回轉過程中的穩定性。

(二)鑽具與套管、孔壁環狀間隙水力計算

設計深孔套管結構時,要根據不同孔深條件下鑽具、套管及鑽孔的環狀間隙核算水力參數,以確定安全鑽進的最佳排量。

1.沖洗液流量計算

鑽進過程中,沖洗液流量應滿足攜帶岩粉、冷卻鑽頭的需要。根據鑽孔結構和鑽具級配參數,可按下式計算正循環所需流量:

深部岩心鑽探技術與管理

式中:v為沖洗液上返速度;D為鑽孔內徑;d為鑽桿外徑。

繩索取心系列口徑所需最小流量推薦值見表3-6。

表3-6 繩索取心系列口徑所需要的最小流量推薦值

注:表中流量推薦值以沖洗液上返流速分別為:清水1.5m/s,泥漿1m/s計算。

在實際施工中,由於上部套管內徑較大,鑽孔局部超徑、漏失等情況,實際流量要略大於計算值。採用孔底動力時,其流量必須滿足鑽具正常工作所需要求。

2.沖洗液循環阻力損失計算

鑽進過程中,當沖洗液流量一定時,循環阻力損失主要受循環通道總長度、鑽孔環狀間隙大小、鑽具形態、沖洗液密度和流變參數等影響。沖洗液循環阻力損失如公式(3-2)所示:

P=k(P₁+P₂+P₃+P₄)(3-2)

式中:P₁、P₂、P₃、P₄分別為流經鑽桿、環狀間隙、地面管路、孔底鑽具時的阻力損失,k值一般取1.1～1.4。當孔深增加到一定深度後,P₁和P₂佔了總阻力損失的絕大部分。

鑽桿內沖洗液循環阻力損失可由公式(3-3)計算:

深部岩心鑽探技術與管理

式中:P₁為循環壓力降;ρ為沖洗液密度;v為沖洗液上返速度;η_e為沖洗液塑性黏度;d為鑽桿內徑。

鑽孔環空間隙中循環壓力降可由公式(3-4)計算:

深部岩心鑽探技術與管理

式中:P₂為循環壓力降;l為鑽孔深度;v為上返速度;η_e為沖洗液塑性黏度;D為鑽孔內徑;d為鑽桿外徑。

實際施工中影響壓力損失因素較多,公式的理論計算值有一定誤差。在安徽廬樅科學鑽探現場,孔深3000m的N系列口徑鑽孔,採用無固相沖洗液鑽進的循環阻力損失達8MPa左右。可通過加大鑽頭外徑(增加鑽孔環狀間隙)、降低泥漿黏度等措施來降低沖洗液循環阻力損失。

(三)內套管及活動套管設置

套管與鑽孔孔壁接觸,以護壁為主要目的稱之為外套管。外套管內下入的套管稱之為內套管,分為固定式和活動式內套管。固定式內套管一部分置於套管內,其餘則延伸至地層中,以分層護壁為目的,一般在終孔前不從鑽孔中提出。活動式內套管主要解決套管與鑽具合理級配和預留口徑問題。

金剛石鑽探的鑽孔內活動套管設置如圖3-5所示。

圖3-5 金剛石鑽探鑽孔內活動套管設置示意圖

深孔鑽探設計套管串時須預留若干口徑,所以多採用下活動式內套管的方法。根據現場鑽進口徑條件可下入多層或單層活動式內套管。多層活動套管具有穩定性好、減少對外套管敲擊、保護外套管等優點,但費用增大,提拔內套管很麻煩,處理層間內套管夾卡事故難度大。單層活動套管可節約套管費用,降低提拔內套管的風險,但內外套管環狀間隙較大,穩定性差,對外套管有一定的敲擊作用。活動套管下入的次數及規格視鑽進口徑而定。在實際施工中,一般選擇單層活動式內套管,以扶正措施解決內套管穩定性問題。

鑽探過程中,若遇到其他措施無法護壁必須下套管的復雜地層,可提出活動套管再擴孔下入下一級套管。

(四)套管固定密封與扶正設計

1.套管固定與密封

深部鑽探往往孔內下有多層套管,如套管層間不用水泥固管,就存在套管密封問題。套管密封目的是防止復雜地層孔壁沉渣流入孔內,同時防止鑽屑進入內外套管間隙造成套管卡夾事故。套管的密封主要集中在地表套管口和孔內套管底兩大部位。

一般孔口套管(亦稱導向管)是焊接在一塊鋼板上並用水泥固牢,作為各層套管的承托。其他各層套管口與法蘭盤連接固定,各法蘭盤間設置橡膠密封圈(或膠皮墊)作為管口密封(圖3-6)。鑽進含油氣地層時,孔口套管需安裝防噴套管頭。

圖3-6 孔口套管密封裝置示意圖

1—防護套;2—法蘭盤;3—固定螺栓;4—固定銷;5—密封墊;6—承托鋼板;7—水泥底座;8—套管

套管底部密封常採用特殊設計的套管靴(套管座),套管靴上部連接套管,下部坐落在岩層上,活動套管一般承托在外套管靴上,固定式內套管也常帶套管靴,坐落在延伸的下段岩層上。套管底部的固定與密封裝置如圖3-7所示。

圖3-7 套管底部固定與密封裝置示意圖

(a)外套管靴;(b)活動套管座

套管底部應坐在較完整的硬岩層上,並以斜面錐度作為密封面。施工時,先用小一級口徑鑽5～10m深的引導孔(亦可作沉渣孔),再用錐形鑽頭修0.5m深的錐形面,以便外套管靴能吻合坐入。岩石較軟或破碎時,需將外套管靴用水泥固定,透孔後再下入內套管。

套管串下孔時,絲扣部位應採用環氧樹脂或厭氧膠粘接以增強密封性及連接強度,防止套管脫扣。

2.套管扶正器設計

為了使孔內套管居中,增加其穩定性和剛性,需要在套管柱上安裝扶正器。對固孔套管的扶正器而言,除了上述作用外,還有助於克服水泥漿竄槽,減少套管壓差卡鑽危險,提高水泥固井質量,減少套管與孔壁的摩擦阻力。

套管扶正器主要類型有:彈性扶正器、剛性扶正器、半剛性扶正器等,如圖3-8所示。應根據孔深、孔斜、套管外環間隙等參數來選擇套管扶正器。要求扶正器的過水斷面大,彈性好,強度高,與孔壁接觸面積小,並具有上下活動及轉動性能。固孔用套管扶正器一般選擇彈性扶正器,對於孔斜角較大的鑽孔採用半剛性扶正器;地層復雜孔段盡量選用螺旋形扶正器。

圖3-8 常用扶正器類型

彈性扶正器:(a)弓形;(b)螺旋形;(c)雙弓形;(d)半剛性;剛性扶正器:(e)直形;(f)螺旋形;(g)、(h)扶正圈

活動套管的扶正器與固孔套管扶正器作用有所不同,它沒有水泥環固結支撐(根據工程需要可提出孔外),因此,不僅要求扶正器對套管柱有很好的扶正穩定作用,而且要有良好的抗震和減震作用。

施工中一般在承壓套管段選擇剛性扶正器,受拉套管段選用半剛性扶正器。因小口徑金剛石鑽探的鑽孔與套管、套管與套管之間環空很小,無法使用標準的扶正器產品。小口徑鑽探的經驗表明,採用金屬扶正器一旦在孔內或活動套管環空中斷裂,便會造成很難處理的事故。我們曾用在套管上焊接金屬材料的剛性扶正器,一般鑽進2～3天即發生套管折斷事故,導致無法正常鑽進。針對這一問題,安徽省地礦局313地質隊探礦工程技術研究所設計了一種彈塑性套管扶正器(圖3-9)。這種扶正器用尼龍棒車制而成(也可壓膜成型),兼有彈性和剛性,對套管有良好的抗震、減震作用。由於它不是金屬材料,一旦發生套管事故也很容易處理。該扶正器先後在霍邱周集鐵礦區深部鑽探研究ZK1725試驗孔、汶川地震斷裂帶科學鑽探 WFSD-3孔、國家深部鑽探項目贛州於都3000m科學鑽探NLSD-1孔和安徽廬樅3000m科學鑽探LZSD-1孔中使用,沒有發生折斷、卡夾等套管事故,活動套管起拔自如,應用效果很好。

圖3-9 彈塑性套管扶正器

套管扶正器的安裝間距也影響著套管柱的穩定性,可參考石油天然氣行業SY/T5334—1996標准進行估算。金剛石地質岩心鑽探所用套管壁較薄,變形量較大,目前還沒有建立這方面的標准,只能憑經驗確定套管扶正器間距:外套管(固孔套管)30～40m,活動套管6～9m。基岩段套管與孔壁環狀間隙小於30mm固孔時,一般可不設扶正器。

(五)套管引鞋、旋流短節與浮力裝置

1.引鞋

引鞋是裝在套管柱底部的圓錐形帶循環孔的短節,其作用是引導套管入井,防止套管底部插入井壁或刮擠井壁泥餅,並使套管底座居中。套管引鞋一般用鋁、生鐵、水泥或硬質木料製成,如圖3 10所示。

圖3-10 引鞋結構示意圖

2.旋流短節

旋流短節是接在套管鞋上的一段帶有左螺旋排孔的短節(圖3-11),一般有8～9個出口方向傾斜向上的孔,孔徑25～30mm。其作用是使水泥漿旋流上返,有利於將沖洗液替走,以保證套管鞋附近的注水泥質量。

圖3-11 旋流短節結構示意圖

3.套管浮力裝置

套管浮力裝置有浮鞋和浮箍兩種形式。在引鞋中裝置一個回壓閥就成為浮鞋,如圖3-12所示。浮箍內部結構與浮鞋基本相同,但沒有引導套管下入的圓形凸頭(圖3-13)。浮鞋與浮箍的主要作用是:阻止沖洗液進入套管並產生浮力減輕升降系統、鑽塔及套管連接處的負荷;注水泥結束後阻止水泥漿迴流,防止水泥塞上移,保證水泥返高。浮箍上部的球座擋板即為注水泥時膠塞下行的承托環(也稱阻流環),下套管時將浮箍裝在水泥塞預定位置,在替沖洗液過程中,當膠塞被推到承托環時即遇阻碰壓,這時應立即停泵。

圖3-12 浮鞋結構圖

圖3-13 浮箍結構圖

浮鞋一般用水泥和鋁材料製成,浮箍一般用生鐵或鋁材料製成。在特殊情況下,浮鞋與浮箍也可同時使用,以保證浮箍不損壞,起到雙保險作用,有時為了三保險還加兩個浮箍,以滿足水泥返高等要求。

地質岩心鑽探多採用較為簡易的回壓凡爾浮箍形式(圖3-14),浮箍用生鐵製成,其螺紋與套管下部內加厚接箍連接,浮球用膠木或尼龍製成。這種形式結構簡單,加工方便成本低。

圖3-14 簡易回壓凡爾式浮箍

(六)尾管設計

尾管是指與主套管(或上層套管)底部相連而口徑小1～2級的套管。設置尾管可節約管材(無需從孔底下至孔口),減輕套管重量。

尾管懸掛裝置是下尾管的關鍵器具,它藉助液壓力或機械力使尾管牢固地連接在上一層套管上,達到護壁和固孔目的。尾管懸掛技術在油氣鑽井中應用較為廣泛,目前主要有封隔式、旋轉式、機械式、液壓式、膨脹式等尾管懸掛器,如圖3-15所示。

在地質岩心鑽探中,由於孔徑較小,套管間的環狀間隙小,尾管懸掛裝置橫向尺寸受到限制,給懸掛裝置設計帶來難度。近年來,為了適應深部鑽探的需要,部分地勘單位也進行了小口徑尾管懸掛技術的嘗試與研究。安徽省地礦局313地質隊探礦工程技術研究所設計的小口徑簡易尾管懸掛裝置在使用中取得了良好的效果。小直徑尾管懸掛裝置結構如圖3-16所示。小口徑尾管懸掛裝置主要設計尺寸見表3-7。

圖3-15 典型尾管懸掛器

(a)卡瓦封隔式;(b)旋轉式;(c)機械式;(d)液壓式;(e)膨脹式

圖3-16 小直徑尾管懸掛裝置

(a)懸掛座;(b)反脫接頭

表3-7 小口徑尾管懸掛裝置主要設計尺寸

小口徑尾管懸掛裝置工作原理示於圖3-17,該裝置利用上層套管座內錐面和尾管懸掛座外錐面相吻合的機構,實現在重力作用下的嵌入自卡來懸掛尾管。為了增加懸掛錐面間的摩擦阻力,在尾管懸掛裝置下到位後,從鑽桿內投入分水鋼球,並投放1kg左右細顆粒(Ф0.5～Ф1.0mm)鋼砂或石英砂,用泵將石英砂通過分水口送至上層套管座和尾管懸掛座間隙中。然後正向回轉鑽桿將反脫接頭回扣提出孔口,尾管便安裝結束。若尾管安裝後需要水泥固井,應提前在尾管下端鑽3～4個直徑15mm的返漿孔(為保證尾管強度不要在同一橫截面鑽孔)。注水泥漿時,將鑽桿下入尾管底部進行注漿固孔。

圖3-17 小直徑尾管懸掛裝置工作原理示意圖

㈢ 求一篇3000字的實驗報告。實驗題目：應用感測器設計電子秤

隨著技術的進步,由稱重感測器製作的電子衡器已廣泛地應用到各行各業,實現了對物料的快速、准確的稱量，特別是隨著微處理機的出現，工業生產過程自動化程度化的不斷提高，稱重感測器已成為過程式控制制中的一種必需的裝置，從以前不能稱重的大型罐、料斗等重量計測以及吊車秤、汽車秤等計測控制，到混合分配多種原料的配料系統、生產工藝中的自動檢測和粉粒體進料量控制等，都應用了稱重感測器，目前，稱重感測器幾乎運用到了所有的稱重領域。
1．高速定量分裝系統
本系統由微機控制稱重感測器的稱重和比較，並輸出控制信號，執行定值稱量，控制外部給料系統的運轉，實行自動稱量和快速分裝的任務。
系統採用MCS-51單片機和V/F電壓頻率變換器等電子器件，其硬體電路框圖如圖1所示，用8031作為中央處理器，BCD拔碼盤作為定值設定輸入器，物料裝在料斗里，其重量使感測器彈性體發生變形，輸出與重量成正比的電信號，感測器輸出信號經放大器放大後，輸入V/F轉換器進行A/D轉換，轉換成的頻率信號直接送入8031微處理器中，其數字量由微機進行處理。微機一方面把物重的瞬時數字量送入顯示電路，顯示出瞬時物重，另一方面則進行稱重比較，開啟和關閉加料口、放料於箱中等一系列的稱重定值控制。

在整個定值分裝控制系統中，稱重感測器是影響電子秤測量精度的關鍵部件，選用GYL-3應變式稱重測力感測器。四片電阻應變片構成全橋橋路，在所加橋壓U不變的情況下，感測器輸出信號與作用在感測器上的重力和供橋橋壓成正比，而且，供橋橋壓U的變化直接影響電子稱的測量精度，所以要求橋壓很穩定。毫伏級的感測器輸出經放大後，變成了0-10V的電壓信號輸出，送入V/F變換器進行A/D轉換，其輸出端輸出的頻率信號加到單片機8031定時器1的計數、輸入端T1上。在微機內部由定時器0作計數定時，定時器0的定時時間由要求的A/D轉換分辯率設定。
定時器1的計數值反映了測量電壓大小即物料的重量。在顯示的同時，計算機還根據設定值與測量值進行定值判斷。測量值與給定值進行比較，取差值提供PID運算，當重量不足，則繼續送料和顯示測量值。一旦重量相等或大於給定值，控制介面輸出控制信號，控制外部給料設備停止送料，顯示測量終值，然後發出回答令，表示該袋裝料結束，可進行下袋的裝料稱重。
圖2所示為自動稱重和裝料裝置。每個裝料的箱子或袋子沿傳送帶運動，直到裝有料的電子稱下面，傳送帶停止運動，電磁線圈2通電，電子稱料斗翻轉，使料全部倒入箱子或袋子中，當料倒完，傳送帶馬達再次通電，將裝滿料的箱子或袋子移出，並保護傳送帶繼續運行，直到下一次空袋或空箱切斷光電感測器的光源，與此同時，電子稱料箱復位，電磁線圈1通電，漏斗給電子秤自動加料，重量由微機控制，當電子秤中的料與給定值相等時，電磁線圈1斷電，彈簧力使漏斗門關上。裝料系統開始下一個裝料的循環。當漏斗中的料和傳送帶上的箱子足夠多時，這個過程可以持續不斷地進行下去。必要時，＊作人員可以隨時停止傳送帶，通過拔碼盤輸入不同的給定值，然後再啟動，即可改變箱或袋中的重量。

本系統選用不同的感測器，改變稱重范圍，則可以用到水泥、食糖、麵粉加工等行業的自動包裝中。
2．感測器在商用電子秤中的應用
目前，商用電子計價秤的使用非常普及，逐漸會取代傳統的桿稱和機械案秤。電子計價秤在秤台結構上有一個顯著的特點：一個相當大的秤台，只在中間裝置一個專門設計的感測器來承擔物料的全部重

量，如圖3所示。常用的電子計價秤感測器的結構如圖4所示，其中圖4（a）為雙連橢圓孔彈性體，秤盤用懸臂梁端部上平面的兩個螺孔緊固；圖4（b）為梅花型四連孔彈性體，秤盤用懸臂梁端部側面的三個螺孔堅固，中間支桿上粘貼補償用的應變片。這兩種形式的感測器，在計價秤中用得最多。圖4（c）為三梁式彎曲彈性體，采樣彎曲應力，對重量反應敏感，宜用來製作小稱量計價秤。圖4（d）為三梁式剪切彈性體，采樣中間敏感梁的剪切應力，宜用來製作幾百公斤稱量范圍計價秤。

用這些復梁型高精度感測器來支承一個大的稱重平台，被稱重物又可能放置在任何稱台的任意位置上，必然會產生四角示值誤差，對圖4（a），（b）兩種結構形式的感測器，可通過銼磨的形式進行角差修正。對圖4(c)，(d)，它有上下兩根局部削弱的柔性輔助梁，使感測器對側向力、橫向力和扭轉力矩具有很強的抵抗能力，可以通過銼磨輔助梁的柔性部位來調整感測器的靈敏系數和四角誤差。圖5為一種商用電子計價秤的電路框圖。感測器採用的是圖4（b）所示的梅花型四連孔結構，該秤具有置零、自動清除單價、零位自動跟蹤、自動去皮、次數累計和金額累計、列印輸出等功能，7段綠色熒光數碼管顯示，使用十分方便。
採用CHBL3型號S型雙連孔彈性體稱重感測器製作的攜帶型家用電子手提秤的原理圖，由稱重感測器、放大電路、A/D轉換和液晶顯示四部分組成。圖中，E為9V的疊層電池，R1-R4是稱重感測器的4個電阻應變片，R5、R6與W1組成零點調整電路。當載荷為零時，調節RW1使液晶顯示屏顯示為零。A1，A2為雙運放集成電路LM358中的兩個單元電路，組成了一個對稱的同相放大器，A/D轉換器採用ICL7106雙積分型A/D轉換器，液晶顯示採用3 1/2液晶顯示片。該電子秤精度高，簡單實用，攜帶方便。
稱重感測器是一種高精度的感測器，必須按規定的規格使用。若不按規定的規格使用，不僅不能發揮稱重的作用，而且容易損壞，尤其是絕對不準超過負荷安全值使用。

對於因溫度變化對橋接零點和輸出，靈敏度的影響，即使採用同一批應變片，也會因應變片之間稍有溫度特性之差而引起誤差，所以對要求精度較高的感測器，必須進行溫度補償，解決的方法是在被粘貼的基片上採用適當溫度系數的自動補償片，並從外部對它加以適當的補償。
非線性誤差是感測器特性中最重要的一點。產生非線性誤差的原因很多，一般來說主要是由結構設計決定，通過線性補償，也可得到改善。
滯後和蠕變是關於應變片及粘合劑的誤差。由於粘合劑為高分子材料，其特性隨溫度變化較大，所以稱重感測器必須在規定的溫度范圍內使用。
在露天下使用感測器，還應考慮陽光直射產生的溫度影響和風壓的影響。

㈣ 物料提升機結構設計時應考慮哪些荷載

提升機安裝方法3.1安裝場地要求高架提升機應符合下列要求：3.1.1壓料後的承載力不小於80t/m2。3.1.2澆築C30混凝土，具體尺寸詳見附圖（基礎圖）。3.1.3基礎表面應平整，水平偏差小於1.5%且不大於10mm。架體做好接零保護。3.1.4在4×4.5立柱安裝場地范圍內，排水要通暢，不得有積水浸泡基礎。3.2安裝程序及注意事項：3.2.1安裝前首先檢查龍門架體的垂直度，導軌接點的錯位差，立柱安裝後要求在兩個方向上作垂直度檢查，傾斜度應保證在架體高度1.5‰以內，並不大於200mm，達不到標準的應在底架下塞墊調整片直到調整符合要求為止。3.2.2地梁及加長腿安裝在地基上調整好，用螺釘固定，將自升工作台至於地梁之上，注意工作台套架與地樑上裝立柱的位置。3.2.3兩根立柱分別裝有平台套架孔中的地樑上，調整好後，螺釘固定，並分別將兩提升滑輪裝在其上端固定。3.2.4自升工作台升降機按正確的繞繩方式穿好鋼絲繩、鎖定。3.2.5提升吊桿安裝於自升工作台規定的位置上，並裝好鋼絲繩鎖定。3.2.6用平台升降機構的手動卷揚機將自昇平台提升至檯面與立柱上端面平齊，使裝在平台上的八個爬爪都能有效地卡在標准節的橫擔角鋼上。3.2.7兩根備用立柱通過桿節起升機構裝入已安裝調整好的立柱上，調整並固定。3.2.8重復（3.2.6）使工作台行至第二節立柱上端並用爬爪定位。3.2.9按相關規定安裝卷揚機構（見後面傳動系統安裝）。3.2.10放入吊籠，裝配好附件安裝好鋼絲繩。3.2.11重復（3.2.7）[此時開始，立柱的運輸靠吊籠升降來完成]達到需要高度。3.2.12架體穩定：本工程提升機用於主體、裝修時物料運輸，採用連牆桿與建築結構連接，間距不大於9米，建築物的頂層必須設一組，架體上部的自由高度為4米，並按使用說明的規定要求設置預埋件或預留孔，採用剛性連接，形成穩定結構，禁止架體與腳手架連接。4.調試：4.1安裝提升吊籠在全程范圍內作升降、變速、運行三次（楔塊取下）驗證架體的穩定性，兩導軌之間的距離是否達到技術要求並同時觀察門是否靈敏，不允許有振顫沖擊現象。4.2將吊籠掛離地面100-200mm，調整導靴滾輪與架體導軌的間隙，內外一致後安裝好楔塊達到鎖緊狀，再將升降滑輪降到下止點，調整調節螺栓至拉緊狀態。在額定荷載下將吊籠提升到離地面2-3m高停機，將對開門打開鎖住，調節鋼絲繩長度，制動夾的可靠性，吊籠不下滑。4.3升降吊籠內施加額定荷載，使其試運行三次並開門自鎖實驗，當吊籠升高到2-3m高度進行模擬斷繩實驗其滑落行程不得超過100mm。4.4在升降吊籠上取額定起重量的125%（按5%逐級加量作提升下降開門停靠自鎖實驗），下滑不得超過10cm，下滑速度在30-40m/min要求動作準確可靠，無異常現象金屬結構不變形、無裂痕及油漆脫落和連接松動損壞等現象。5.安裝中技術要求：5.1主柱兼作導軌架，為吊籠運行滾動的導軌，其標准節接頭處偏差小於0.5mm。安裝時必須注意調整。5.2柱全高垂直度偏差應小於1‰。5.3各連接螺栓必須牢固。5.4高空安裝作業人員必須持證上崗，系好安全帶，門架下及立柱四周6m內禁止站人以防物體跌落傷人。5.5四級風力以上禁止安裝作業。6.檢驗內容安裝完畢應有專門檢驗人員按標准要求進行下列檢驗：6.1立柱垂直度檢驗。6.2緊閉連接件檢驗。6.3驗空載運行試驗。6.4額定荷載試驗。6.5模擬斷繩實驗。6.6超載25%實驗經試驗合格後方可投入使用。7．安全防護裝置7.1樓層卸料平台防護樓層口停靠門安裝在各樓層通道與架體交接處，預防吊籠運行尚未到位時通道外裝卸料人員發生的高處墜落事故。採用停靠欄桿，橫桿和立桿的材料強度符合現行的《建築結構荷載規范》的規定，能承受1000N/m水平荷載。卸料平台板採用木腳手板，要橫鋪，鋪滿、鋪嚴、鋪穩，嚴禁用鋼模板作平台板，平台兩側設1.2m的防護欄桿，距平台板0.6m高處，設防護欄桿一道，兩側掛立網防護，立網的上下應用系繩幫牢，每層卸料內側，應設防護門高1.2m，寬度與進料口一致。7.2上料口防護棚防護寬度大於提升機外部的寬度，長度尺寸6米，頂部滿鋪5cm厚的腳手板，側面滿掛密目網防護。8.吊籠防護及安全裝置8.1吊籠：吊籠要能承受GB/10056規定的全部載荷試驗。吊籠防護頂部設置50mm厚的木板防護層，能承受0.5KN的點載荷及任一0.4m2面積上1.5KN的均布載荷。吊籠在進出料時安全門開放，垂直運輸時關閉，同時在井字架的進出料口處要設置一道安全防護門，當吊籠上升時防護門隨吊籠上升自然落下，吊籠下降至地面時進料口防護門自動升上去，防護門與提升吊籠要形成連動裝置。8.2動載斷繩保險裝置：當吊籠在提升當中主繩突然拉斷，斷繩保險裝置應起作用，將其可靠地停住並固定在架體上，其滑落行程在吊籠滿載時不得超過1米。8.3安全停靠裝置：提升吊籠要設安全停靠裝置，裝置與門連動，門打開時吊籠底部四角處各自伸出一根保險杠，保險杠搭在固定龍門架的井字架上，荷載通過井字架卸至地面，當門關閉時，保險杠縮回吊籠底部四角處，吊盤方能上下運行。8.4安裝超高限位器：裝置設置在吊籠允許提升的最高位置。吊籠的越程（指從吊籠的最高位置與天梁最低處的距離），為4米。當吊籠上升到限位高度時，限位器即行動作，及時切斷電源。8.5下極限限位器：在吊籠碰到緩沖器之前限位器能夠動作，當吊籠下降達到最低限定位置時，限位器自動切斷電源，使吊籠停止下降。8.6緩沖器：在架體的底坑裡設置緩沖器，當吊籠以額定荷載和規定的速度作用到緩沖器上時，能承受相應的沖擊力。8.7超載限制器：黨荷載達到額定荷載的90%時，能發出報警信號。荷載超過額定荷載時，切斷起升電源。8.8通訊裝置：當司機不能清楚地看到操作者和信號指揮人員時，必須加裝通信裝置，通信裝置必須是一個閉路的雙向電氣通訊系統，司機能聽到每一站的聯系，並能向每一站講話。9.傳動系統的具體做法：9.1卷揚機用地錨予以固定，以防工作時產生滑動或傾覆，地錨埋入深度為2.5m，卷揚機要有防鋼絲繩滑脫裝置，地錨與卷揚機的拉接採用一級圓鋼固定牢固。9.2鋼絲繩在捲筒上要排列整齊不得咬繩和相互壓絞，運行中鋼絲繩在捲筒上的圈數最少不少於3圈，鋼絲繩不能接長使用。9.3鋼絲繩在地面上部分不得拖地，應設拖滾。9.4鋼絲繩應用配套的天輪和地輪，應維護保養良好，不得有嚴重的扭結，變形，斷絲，銹繩，缺油現象，嚴禁使用拆減接長或報廢鋼絲繩。10．附牆架10.1架體高度在12米時在第二節立柱的附著管上設置第一道附牆架，以後每二層設置一道附牆架，在頂層設置一道。10.2附牆架與腳手架之間採用剛性連接，並形成穩定結構，不得連接在腳手架上。嚴禁用鉛絲綁扎。10.3附牆架採用鋼管，材質與腳手架相同。10.4與建築物連接構造做法見附圖。11.卷揚機防護棚應搭設定型化防護棚，防護棚要有防雨、防砸、防曬措施，防護棚除面向提升機一側不封閉外其餘三面都要進行圍護。12.物料提升機的驗收安裝完後，由工程負責人組織有關人員進行驗收，並將驗收情況填入驗收表，經檢查合格後交付使用。13.操作使用及注意事項：13.1卷揚機手要專人專機，持證上崗，熟悉本設備技術性能，能熟練掌握卷揚機操作規程，作業時戴好防護用品。13.2開車前，機手要檢查架體結構、電源線路、設備接零、繩索、地錨、停靠裝置、防護門等符合要求才能開車。13.3物料提升機嚴禁超載運行。13.4吊籠提升後，籠下不準站人，不準乘吊籠上下。上料後，上料人員要遠離物料提升機，其他各類人員不得從豎井內探頭。13.5卸料時必須待吊籠停穩後，作業人員才能開防護門上吊籠卸料。卸料後作業人員將防護門關好後，卷揚機手才能下放吊籠。13.6吊籠升降有統一指揮信號，由工地配齊並向作業人員（機手、指揮、操作人員）進行交底，信號不清，機手可拒絕作業。13.7作業時突然停電，機手要立即拉斷電源並將吊籠落地。吊籠卸料後或吊運重物需在空中懸空停留時，除使用制動外，並應用棘輪保險卡牢，並且機手不得離開崗位。13.8在使用中經常檢查吊籠的停靠裝置、剎車片、鋼絲繩和手柄定位螺栓。運行中不用手、腳拉踩鋼絲繩，鋼絲繩達報廢程度時及時更換。13.9工作完畢或暫停作業，機手必須將吊籠落到地面，切斷電源、鎖好閘箱才能離開崗位。13.10發現安全裝置通訊裝置失靈時，要立即停機修復。作業中不得隨意使用極限限位裝置。

㈤ 配線架安裝線序圖解

1、埋地腳螺絲、裝配底座

不論是九直列或八直列的總配線架都有9個地腳螺絲。可根據設備尺寸並結合地板上預留的外線成端電纜孔，來確定地腳螺絲位置。在地面劃好十字線後，可用射釘槍射入射釘。注意直列側及橫列側不要弄錯。底座裝上後，應調整水平。不平時可在三塊橫扁鋼下墊鐵墊片來找平。

2、裝配直列

總配線架設備出廠是散裝的，安裝前可先把各直列裝配好。組裝時應注意橫鐵的方向。橫鐵上有一個銑孔的一端是直列側，不要裝反。

3、安裝總配線架

即將各已裝配好的直列裝到底座上。也應如安裝列架一樣，隔幾列裝一列。裝好後，在頂上將上樑角鋼裝上，使之連成一體。調整「垂直」，將螺絲緊固，並做臨時支撐，以防傾倒。然後裝設槽鋼，並比量加固角鋼，在牆上射入射釘後，將加固角鋼裝好，架子就穩定了。然後再裝其他各直列。

4、安裝滑梯軌道

滑梯軌道槽鋼是在加固槽鋼上加裝「吊掛」來固定的。

5、其他

根據設計中測量室的平面布置，安裝測量台。測量台有四隻地腳螺絲眼孔，應先將測量台就位，根據設備的加固螺絲眼孔在地面上劃線，保證地腳螺絲准確。安裝測量台時，要考慮電纜走線方便。有的工程設計，在土建中已預埋穿線管，測量台的電纜從穿線管引出來，然後布放至總配線架上。

(5)機場安裝線碼盤裝置結構設計擴展閱讀

總配線架主要功能有：保安作用。對用戶線碰高壓或流過大電流均起保護作用；配線。對任何用戶均可選擇局內的號碼，不同局間的中繼線可以選占局內的中繼模塊，以及根據專線的需要可以連通局間和相關用戶線。

中間配線架，連接電話交換機內部機間出入線的配線架。根據其設置地點可分為總配線架與交換設備的中間配線架和機間配線架兩種。

IDF的結構也分為直列和橫列兩面，直列連接設備的出線，而橫列連接設備的入線。直列和橫列均裝置接線排。改進型的接線排一面是繞線。另一面是焊線。IDF的功能主要是調配各級交換設備間的出入線，以便充分發揮各級交換設備的作用。

㈥ 流水線安裝前要做什麼，以及為什麼流水線要這么設計

企業生產運作離不開組裝流水線的使用，這其中的原因我想大家或多或少都有了解過，流水線保送間隔長才能大，可以在保送在前提下還完成其它操作任務。大大節省了時間，提高了工作效率，這兩全其美的方法，我想任何一個投資者都是不容錯過的。對於流水線的用途大家都有所了解了，但是對於產品本身的設計及安裝，你知道其工藝流程嗎？有什麼要求呢？

流水線的時空圖是描述流水線工作、分析評價流水線性能的重要工具。在流水線開始時有一段流水線填入時間，使得流水線填滿，此段時間稱為流水線建立時間。然後流水線正常工作，各功能段源源不斷滿載工作，稱為正常流動時間。在流水線第一條指令結束時，其他指令還需要一段釋放時間，這段時間稱為排空時間。流水線時空圖中各個空白格越少，表示設備的佔有率高，效率高。

經流水線小編介紹流水線設計包括硬體設計和軟體設計。硬體設計是指流水線的技術設計，包括工藝的設計、工藝裝備設計、專用設備設計、運輸裝置設計等。軟體設計包括流水線的節拍確定、設備數和工人數的確定、工序同期化、流水線平面布置、流水線標准計劃圖標。

一、確定 組裝流水線生產節拍。

二、計算工序和流水線設備負荷率。

三、工序同期化。工序同期化就是通過技術組織措施來調整流水線各工序的時間，使其與節拍相等或與節拍成整數倍。

四、計算流水線所需配備的工人數。流水線的組織設計原理一、組織工序同期化通過採取技術組織措施調整工序時間，使之盡可能與節拍相等或整數倍關系的過程。基本方法：工序的分解和合並。工序分解到工步合並到工序。流水線把流水線技術和重疊技術比較，一般有如下的一些特點：(1) 流水線一定重疊，比重疊更苛刻。(2) 一條流水線通常有多個流水段組成。(3) 每段有專用功能部件，各部件順序連接，不斷流。(4) 流水線有建立時間、滿載時間、排空時間。(5) 各段時間盡量短、一致；不一致時最慢子過程為瓶頸。(6) 一般技術書上給出的指標如最大吞吐率等，為滿負載最佳指標。

二、確定流水線的節拍概念：流水線上連續投入或出產兩個製品的時間間隔。計算公式：節拍等於計劃期有效工作時間除以計劃期產品產量流水線安裝步驟。隨著時代的進步，各行各業多得到了高速的發展，就如輸送行業一樣，各種類型的流水線都如春筍般冒出，特別是流水線，更是廣泛的使用在生產行業中，今天流水線廠家就跟大家分享流水線安裝步驟，如下：1、在安裝 組裝流水線前應該先劃線，以防止流水線在安裝時達不到正確的位置。2、在安裝流水線前也需檢查安裝環境，就如要仔細的檢查流水線的螺栓和預埋鋼板，以免在流水線安裝完後不能承受輸送物料時的重量。3、在安裝前還要檢查流水線的各個部件的位置是否正確，避免流水線安裝後不能發揮最大的作用。4、根椐流水線的地腳螺栓來安裝轉彎流水線桁架。5、調整流水線的上下托輥、驅動設備及刮水器等。6、先安裝流水線膠帶提長機再安裝伸縮頭及導料槽。7、待確認以上的步驟無誤後，再安裝流水線的拉緊裝置及所有電氣部支架，膠帶切割和硫化連接。

㈦ 帶式輸送機傳動裝置設計說明書和裝配圖

圖沒法給你，下面是說明書，自己改吧。

一、設備用途
帶式輸送機是依靠摩擦傳動實現物料輸送的機械，廣泛用於冶金、礦山、煤炭、環保、建材、電力、化工、輕工、糧食等行業。適用於輸送鬆散密度為0.5-2.5t/m3的各種粒狀、粉狀等散體物料，也可以輸送成件物品。其工作環境溫度為-25-60℃，普通橡膠輸送帶適用的物料溫度不超過80℃。

二、技術參數
帶 寬: 1000 mm
頭尾滾筒中心距：60400 mm
帶 速： 1m/s
輸送帶型號：EP-150
輸送帶規格長度：1000X3(3+1.5)X128m（含硫化長度0.9m）
輸送能力：205m3/h
物料密度：0.6 t/m3
傾 角： 0°
電機功率： 7.5kW

三、工作原理
該設備主要由驅動裝置、傳動滾筒、輸送帶、槽型上托輥、下托輥、機架、清掃器、拉緊裝置、改向滾筒、導料槽、重錘張緊裝置及電器控制裝置等組成。
輸送帶繞經傳動滾筒和尾部改向滾筒形成環行封閉帶。托輥承載輸送帶及上面輸送的物料。張緊裝置使輸送帶具有足夠的張力，保證與傳動滾筒間產生摩擦力使輸送帶不打滑。工作時，減速電機帶動傳動滾筒，通過摩擦力驅動輸送帶運行，物料由進料裝置進入並隨輸送帶一起運動，經過一定的距離到達出料口轉入下一道工藝環節。

四、結構和控制特點
上托輥採用槽形托輥，利於承載鬆散物料。回程托輥採用V型托輥，有效防止皮帶機跑偏。在空段清掃器前後安裝下平托輥有利於清除物料。
輸送帶張緊採用螺旋張緊和重錘張緊兩套裝置。螺旋張緊裝置還可以調整皮帶機的跑偏。

在輸送帶的工作面兩側，沿輸送帶全長安裝有導料槽，導料槽由槽板和橡膠板組合而成，橡膠板與輸送帶接觸，形成槽形斷面，起到增加輸送量的作用，同時也防止物料灑落。導料槽板同橡膠板的固定方式採用螺栓和壓板壓緊的形式，橡膠板不需要鑽孔，同時可以根據橡膠板的磨損情況，方便的進行調整，保證橡膠板保持同輸送帶的密封狀態。
在輸送機頭部和尾部安裝有頭部及空段清掃器。頭部清掃器為重錘刮板式結構，安裝於傳動滾筒下方，用於清除輸送帶工作面的粘料。空段清掃器為刮板式結構，安裝於靠近尾部的輸送帶非工作面的上方，用於清除輸送帶非工作面上的物料。
輸送帶採用聚酯帆布帶，具有耐油、耐酸鹼的性質。接頭採用硫化接頭，接頭安全系數10-12。
輸送機一側安裝有拉繩開關，當發生緊急情況時拉動開關上的鋼絲繩啟動此開關，可以立即停機。故障排除後，拉動復位銷開關可復位。
輸送機頭尾部安裝有跑偏開關，當輸送帶發生跑偏時，輸送帶帶動開關上的立輥旋轉並傾斜，傾斜大於一級動作角度12°時，發出一組開關信號；如立輥繼續傾斜大於二級動作角度30°時，發出另一組開關信號。兩組信號分別用於報警和停機。當輸送機恢復正常運行後，立輥自動復位。

五、安裝調試
1.輸送機的各支腿、立柱或平台用化學錨栓牢固地固定於地面上。
2.機架上各個部件的安裝螺栓應全部緊固。各托輥應轉動靈活。托輥軸心線、傳動滾筒、改向滾筒的軸心線與機架縱向的中心線應垂直。
3.螺旋張緊行程為機長的1％～1.5％。
4.拉繩開關安裝於輸送機一側，兩開關間用覆塑鋼絲繩連接，松緊適度。
5.跑偏開關安裝於輸送機頭尾部兩側，成對安裝。開關的立輥與輸送帶帶邊垂直，且保證帶邊位於立輥高度的1/3處。立輥與輸送帶邊緣距離為50～70mm。
6.各清掃器、導料槽的橡膠刮板應與輸送帶完全接觸，否則，調節清掃器和導料槽的安裝螺栓使刮板與輸送帶接觸。
7.安裝無誤後空載試運行。試運行的時間不少於2小時。並進行如下檢查：
（1）各托輥應與輸送帶接觸，轉動靈活。
（2）各潤滑處無漏油現象。
（3）各緊固件無松動。
（4）軸承溫升不大於40°C，且最高溫度不超過80°C。
（5）正常運行時，輸送機應運行平穩，無跑偏，無異常噪音。

六、故障排除
1.輸送帶打滑
原因是輸送帶張力小或驅動滾筒表面粘有物料或水份。應旋緊張緊螺桿，增大張力。清理驅動滾筒並加大空段清掃器的清掃力度。
2.輸送帶在兩端跑偏
原因是滾筒裝配位置偏斜，應拉緊跑偏一側的張緊裝置的螺桿調整改向滾筒位置。通過調整軸承座調整傳動滾筒的位置。
3.輸送帶在中部跑偏
原因是托輥安裝位置不正。應檢查各托輥安裝位置是否與輸送帶垂直，否則松開安裝螺栓調整托輥位置。調整完畢後旋緊各螺栓。
此外，進料口落料點不在輸送帶中心也可能引起跑偏，應改善進料情況。

七、注意事項
輸送機應有專人負責操作。每班使用後進行日常檢修和維護工作：
1. 檢查各緊固件是否松動。
2.各清掃器、導料槽的橡膠刮板磨損時應調整其伸出的尺寸。如果磨損嚴重，應進行更換。
3.多台輸送機或其它設備聯合運轉使用時，應注意啟動和停車順序：應保持空載啟動；進料口設備停機供料後本設備應運轉一段時間待卸空物料後再停車。
4.停車後，將輸送機上的污物清理干凈，並關閉電源。
5.若設備停止使用較長時間，在啟動前應檢查設備上是否有異物影響運動部件的運動。

八、維護保養
1.減速電機按其使用說明書定期更換潤滑油。
2.各滾筒的軸承座及軸承每半年清洗一次，並重新加註鋰基潤滑脂ZL-2。
3.張緊裝置的螺桿每3—6個月表面塗一次鋰基潤滑脂ZY-2。
4.根據設備使用情況，各部件和結構件應定期清理污物和除銹，並塗油或噴漆進行防腐處理。

㈧ 船舶防撞裝置結構設計規范

現代運輸船舶盡管種類繁多，構造不一，但都是由船體和動力裝置兩部分組成，並配置有各種舾裝設備和系統。 船體及其上層建築 運輸船舶的主體，為旅客、船 員以及貨物、動力裝置和油、水等物料提供裝載的空間。 鋼質運輸船船體是用各種規格鋼板和型材焊接而成， 由船底、兩舷、首端、尾端和甲板組成水密空心結構。 船底有單底和雙底結構，由船底外板（包括平板龍骨）、 內底板和內底邊板(雙層底結構的船有)、縱向骨架、橫 向骨架等構件組成。船底骨架有橫骨架式和縱骨架式兩 種。橫骨架式結構由肋板（橫向構件）、中桁材（位於 船底縱向中心線處的縱桁,又稱中內龍骨）、旁桁材(位 於船底縱向中心線兩側的縱桁,又稱旁內龍骨)等構件組 成;縱骨架式結構減少肋板數,但增加船底縱骨。兩舷由 水密的舷側外板和加強它的骨架（肋骨和舷側縱桁、縱 骨等）組成。為了加強船體首尾結構,在首端有首柱,在 尾端設尾柱

㈨ GAU-8的設計結構

手冊 P157 原圖
GAU-8/A質量為281千克，加上裝填系統和彈葯後質量高達1828千克，總質量佔A-10凈重的16%。該炮從炮口到彈葯系統尾端距離為5.93m，彈葯箱直徑為880mm,全長為2m。彈葯箱一次可以裝填1174發炮彈，但是通常只裝填1150發炮彈。
該機炮的結構和工作原理，與「火神」M61A1機炮相同，但個別部件和原理有所不同。
M61Al採用下壓閉鎖式機心，而GAU-8/A則採用旋轉閉鎖式機心。隨動凸輪和閉鎖/開鎖滾輪裝在機心體尾部，機心組件向前運動到閉鎖區內，凸輪作用滾輪，滾輪依次旋轉，機心頭進入閉鎖位置。機心組件裝有撞針、撞針簧和板機簧，板機簧受固定機匣上的發射凸輪控制。在機心組件向前運動並旋轉進入發射位置的過程中，板機簧受到壓縮然後被釋放；
GAU-8/A採用一種轉子反轉退彈原理。液壓傳動裝置控制這種退彈動作，確保第一發炮彈處在進彈口上的相應位置。釋放板機後在一次射擊循環中機炮內尚未發射的炮彈，通過轉子反轉運動在1s鍾內返回到進彈口，准備下次發射。
該炮供彈系統由圓柱形彈箱、出口裝置、輸彈系統、轉換裝置和入口裝置組成，工作原理與M61Al相似。
彈箱儲存炮彈和彈殼，出口裝置將炮彈從彈箱取出並置入輸彈系統。 輸彈系統由閉合輸送帶和滑行導槽組成，傳輸炮彈和彈殼。轉換裝置從輸送帶上取下炮彈，供給機炮，將彈殼送進輸送帶，傳到入口裝置。入口裝置將彈殼從輸送帶取下，送入彈箱。
該系統的液壓傳動裝置與飛機液壓系統隔離，單獨工作，採用2個馬達，以半射速發射時只起動1個馬達，除控制機炮2種射速外，還控制機炮反轉退彈和供彈系統工作，使機炮與供彈系統工作協調一致。
該機炮系統裝在1個托架上，通過前機身底部的艙門安裝在飛機機頭和座艙下部。炮管組的旋轉軸稍微偏向飛機中心線的左邊。由於機炮是在9點鍾位置發射(從前面看)，此發射位置正好在飛機的對稱軸線上，因此機炮發射時對飛機不會產生偏航力矩。