❶ 化工原理課程設計 分離丙酮-水混合液的填料精餾塔 有滿意答案，追加100分
這個你要計算的，你可以在網路裡面找個模板，文庫里有，我是學化工的，上個月設計的，是填料塔，算估計要花兩天吧，畫圖三四天就夠了，豆丁文庫也有
OPQ匯總的1000份機械課設畢設，都是別人做好的，給個採納哦R
❸ 機械設計課程設計---設計帶式輸送機傳動裝置其中減速器是一級圓柱齒輪減速器!
發了。你看看吧
❹ 藝術留學平面設計專業留學去哪好
英國
1、中央聖馬丁藝術與設計學院
純藝氛圍濃，概念先鋒。
探索平面設計未來發展的全新可能，總能站在行業前沿的中央聖馬丁，其教學的范圍並不只局限在各種機械、攝影、數碼創作，甚至能涵蓋到古代洞穴壁畫。純藝術的創作氛圍更加濃厚。作為信息記錄、傳遞、宣傳的媒介，中央聖馬丁藝術設計學院將平面設計定義為21世紀信息傳遞的載體，希望通過平面設計重新定義人們看待事物和行為處事的習慣。
通過創新形式加深對平面設計的理解，啟發思維。教學過程穿插技法學習和概念理論，讓學生無論在社會實踐還是職業發展中都做好准備。
2、金斯頓大學
鼓勵融入多元文化的創作。
金斯頓大學對平面設計的詮釋非常大膽、求新、求變，努力突破既有框架的束縛。學校非常支持學生表達自我想法，鼓勵學生廣泛涉獵與專業無關的知識，亦可專注於某個特定方向。
在2018年英國衛報最新出爐的大學排名中，金斯頓大學的設計與工藝類專業全英排名第8。到研究生階段，金斯頓大學轉而將學習重點放在當代視覺藝術傳達上，深入培養學生平面設計的個人風格和表現方法。
除了建立清晰的思維方式外，金斯頓大學倡導學生對多元文化進行深入理解，認為在深刻理解文化的基礎上進行的創作，才能激發人們的思維共鳴。
3、倫敦傳媒學院
商業氣息則更勝一籌。
倫敦傳媒學院下設兩個與平面設計相關的專業，分別是平面與媒體設計和品牌形象設計，兩個專業都開設本科和研究生階段課程。
1)平面與媒體設計專業：
更偏重於對視傳技法本身的研究，結合平面媒體(graphic media)和多媒體(digital
media)應用兩個方面的知識進行學習。學該專業的同學能接觸到一系列成熟和新興的專題課程，涉及的專業包括：插畫、交互設計、服務設計、品牌和身份、廣告、新聞學、攝影、出版、公共關系、聲音藝術、劇本創作等。
2)品牌形象設計專業：
更側重於以商業化的視角對品牌包裝進行視覺設計，進而對品牌故事進行更為生動的轉化和傳達。該專業的目的是將學生培養成更符合商業化需求的branding
visual designer。所以品牌形象設計專業也更有針對性，主要就品牌設計展開一系列市場調研、客戶體驗、觀眾調研、企業核心價值調研等。
4、愛丁堡大學
重創意，強調突破。
愛丁堡大學認為平面設計應該挑戰現狀，超越框架束縛，不斷反思，尋找全新創作方案。一直到研究生階段，愛丁堡大學依然鼓勵學生敢為人先，不斷超越限制，突破自我的既定模式。如何實現既定項目參數與個性表達的平衡，是愛丁堡大學需要帶領同學們思考的問題。
5、諾丁漢特倫特大學
與行業與時俱進，課程內容寬泛。
諾丁漢特倫特大學的平面設計專業與行業聯系非常緊密，專業學習內容也非常廣泛，像品牌、廣告、插畫、編輯設計、交互設計、動畫、動態影像等都能涉及到。諾丁漢特倫特大學的平面設計專業還得到了Creative
Skillset Tick的認可。它是英國非常有權威的行業質量標志。
到研究生階段，諾丁漢特倫特將平面設計專業的重點放在調研、開展、生產原創平面設計的方案上，嘗試採用一系列印刷和數碼媒介形式。
美國
1、羅德島設計學院
注重社會話題性，主題要有深度、廣度。
羅德島設計學院作為一所世界頂級的藝術設計類院校，為同學們提供的是一個最為開放的創作平台，它在課程中教授同學們的是如何通過調研，從自身的視角出發，去發覺、捕捉、分析瞬息萬變的社會遷延。並能從中提煉出自己創作的theme，凝練自己的concept，並從各式各樣的傳遞媒介中選取最適合的媒介予以創作。
2、紐約視覺藝術學院
看重立體與平面的轉化，偏商業化設計。
SVA從平面構成、字體、色彩、圖文肌理、紋案圖樣、動態圖像、3D設計、視覺傳達原理等基礎開始培養本科學生的扎實而個性鮮明的設計功底。並提供了豐富的課程讓同學們接觸到各式各樣的平面創作類型(品牌設計、廣告、包裝、UI/UX等)。同時SVA秉承自身院校的傳統優勢，注重培養同學們的手繪能力(hand
& digital)，並將平面的設計原則與立體裝置藝術表現進行最大化的嘗試性探索。
3、加州藝術學院
日式風格的尾隨者，偏扁平化設計。
加州藝術學院(CalArts)，是眾多藝術學院中，受日本平面設計風格影響較深的一所，其學生作品整體偏向扁平化設計，相對注重平面作品的視覺化表達，追求後期展示的作品視覺張力與沖擊性。其中，CalArts對於矛盾空間有相對側重的研究，通過視覺誤差引導受眾對於平面空間中展示內容的好奇與關注。
❺ 大型成纜機有兩個大小不同的圓盤在空心的主軸上三個盤架支撐在兩個圓盤之間故
摘要 成纜機設備組成
❻ 化工原理課程設計
化工原理課程設計
題 目 乙醇-水溶液連續精餾塔優化設計
目 錄
設計任務書………………………………………………………………3
英文摘要前言……………………………………………………………4
前言………………………………………………………………………4
精餾塔優化設計…………………………………………………………5
精餾塔優化設計計算……………………………………………………5
設計計算結果總表………………………………………………………22
參考文獻…………………………………………………………………23
課程設計心得……………………………………………………………23
精餾塔優化設計任務書
一、設計題目
乙醇—水溶液連續精餾塔優化設計
二、設計條件
1．處理量： 15000 （噸/年）
2．料液濃度： 35 （wt%）
3．產品濃度： 93 （wt%）
4．易揮發組分回收率： 99%
5．每年實際生產時間：7200小時/年
6. 操作條件：①間接蒸汽加熱；
②塔頂壓強：1.03 atm（絕對壓強）③進料熱狀況：泡點進料；
三、設計任務
a) 流程的確定與說明；
b) 塔板和塔徑計算；
c) 塔盤結構設計
i. 浮閥塔盤工藝尺寸及布置簡圖；
ii. 流體力學驗算；
iii. 塔板負荷性能圖。 d) 其它
i. 加熱蒸汽消耗量；
ii. 冷凝器的傳熱面積及冷卻水的消耗量e) 有關附屬設備的設計和選型，繪制精餾塔系統工藝流程圖和精餾塔裝配 圖，編寫設計說明書。
乙醇——水溶液連續精餾塔優化設計
（南華大學化學化工學院，湖南衡陽 421001）
摘要：設計一座連續浮閥塔，通過對原料，產品的要求和物性參數的確定及對主要尺寸的計算，工藝設計和附屬設備結果選型設計，完成對乙醇-水精餾工藝流程和主題設備設計。
關鍵詞：精餾塔，浮閥塔，精餾塔的附屬設備。
（Department of Chemistry,University of South China,Hengyang 421001）
Abstract: The design of a continuous distillation valve column, in the material, proct requirements and the main physical parameters and to determine the size, process design and selection of equipment and design results, completion of the ethanol-water distillation process and equipment design theme.
Keywords: rectification column, valve tower, accessory equipment of the rectification column.
前 言
乙醇在工業、醫葯、民用等方面，都有很廣泛的應用，是很重要的一種原料。在很多方面，要求乙醇有不同的純度，有時要求純度很高，甚至是無水乙醇，這是很有困難的，因為乙醇極具揮發性，也極具溶解性，所以，想要得到高純度的乙醇很困難。
要想把低純度的乙醇水溶液提升到高純度，要用連續精餾的方法，因為乙醇和水的揮發度相差不大。精餾是多數分離過程，即同時進行多次部分汽化和部分冷凝的過程，因此可使混合液得到幾乎完全的分離。化工廠中精餾操作是在直立圓形的精餾塔內進行的，塔內裝有若干層塔板或充填一定高度的填料。為實現精餾分離操作，除精餾塔外，還必須從塔底引入上升蒸汽流和從塔頂引入下降液。可知，單有精餾塔還不能完成精餾操作，還必須有塔底再沸器和塔頂冷凝器，有時還要配原料液預熱器、迴流液泵等附屬設備，才能實現整個操作。
浮閥塔與20世紀50年代初期在工業上開始推廣使用，由於它兼有泡罩塔和篩板塔的優點，已成為國內應用最廣泛的塔型，特別是在石油、化學工業中使用最普遍。浮閥有很多種形式，但最常用的形式是F1型和V-4型。F1型浮閥的結果簡單、製造方便、節省材料、性能良好，廣泛應用在化工及煉油生產中，現已列入部頒標准（JB168-68）內，F1型浮閥又分輕閥和重閥兩種，但一般情況下都採用重閥，只有處理量大且要求壓強降很低的系統中，才用輕閥。浮閥塔具有下列優點：1、生產能力大。2、操作彈性大。3、塔板效率高。4、氣體壓強降及液面落差較小。5、塔的造價低。浮閥塔不宜處理易結焦或黏度大的系統，但對於黏度稍大及有一般聚合現象的系統，浮閥塔也能正常操作。
精餾塔優化設計計算
在常壓連續浮閥精餾塔中精餾乙醇——水溶液，要求料液濃度為35%，產品濃度為93%，易揮發組分回收率99%。年生產能力15000噸/年
操作條件：①間接蒸汽加熱
②塔頂壓強：1.03atm（絕對壓強）
③進料熱狀況：泡點進料
一 精餾流程的確定
乙醇——水溶液經預熱至泡點後，用泵送入精餾塔。塔頂上升蒸氣採用全冷凝後，部分迴流，其餘作為塔頂產品經冷卻器冷卻後送至貯槽。塔釜採用間接蒸汽再沸器供熱，塔底產品經冷卻後送入貯槽。工藝流程圖見圖
二 塔的物料衡算
查閱文獻，整理有關物性數據
⑴水和乙醇的物理性質
名稱
分子式
相對分子質量
密度
20℃
沸 點
101.33kPa
℃
比熱容
(20℃)
Kg/(kg.℃)
黏度
(20℃)
mPa.s
導熱系數
(20℃)
/(m.℃) 表面
張力
(20℃)
N/m
水 18.02 998 100 4.183 1.005 0.599 72.8
乙醇 46.07 789 78.3 2.39 1.15 0.172 22.8
⑵常壓下乙醇和水的氣液平衡數據，見表
常壓下乙醇—水系統t—x—y數據如表1—6所示。
表1—6 乙醇—水系統t—x—y數據
沸點t/℃ 乙醇摩爾數/% 沸點t/℃ 乙醇摩爾數/%
氣相 液相 氣相 液相
99.9 0.004 0.053 82 27.3 56.44
99.8 0.04 0.51 81.3 33.24 58.78
99.7 0.05 0.77 80.6 42.09 62.22
99.5 0.12 1.57 80.1 48.92 64.70
99.2 0.23 2.90 79.85 52.68 66.28
99.0 0.31 3.725 79.5 61.02 70.29
98.75 0.39 4.51 79.2 65.64 72.71
97.65 0.79 8.76 78.95 68.92 74.69
95.8 1.61 16.34 78.75 72.36 76.93
91.3 4.16 29.92 78.6 75.99 79.26
87.9 7.41 39.16 78.4 79.82 81.83
85.2 12.64 47.49 78.27 83.87 84.91
83.75 17.41 51.67 78.2 85.97 86.40
82.3 25.75 55.74 78.15 89.41 89.41
乙醇相對分子質量：46；水相對分子質量：18
25℃時的乙醇和水的混合液的表面張力與乙醇濃度之間的關系為：
式中 σ——25℃時的乙醇和水的混合液的表面張力，N／m；
x——乙醇質量分數，％。
其他溫度下的表面張力可利用下式求得
式中 σ1——溫度為T1時的表面張力；N／m；
σ2——溫度為T2時的表面張力；N／m；
TC——混合物的臨界溫度，TC＝∑xiTci ，K；
xi——組分i的摩爾分數；
TCi——組分i的臨界溫度， K。
料液及塔頂、塔底產品的摩爾分數
X==0.174
X==0.838
X==0.0039
平均摩爾質量
M=0.17446.07+（1-0.174）18.02=22.9 kg/kmol
M= 0.83846.07+ (1-0.838) 18.02=41.52kg/kmol
M=0.003946.07+（1-0.0039）18.02=18.12kg/kmol
物料衡算
已知：F==74.83
總物料衡算 F=D+W=74.83
易揮發組分物料衡算 0.838D+0.0039W=74.830.174
聯立以上二式得：
D=15.25kg/kmol
W=59.57kg/kmol
三 塔板數的確定
理論塔板數的求取
⑴根據乙醇——水氣液平衡表1-6，作圖
⑵求最小迴流比Rmin和操作迴流比
因為乙醇-水物系的曲線是不正常的平衡曲線,當操作線與q線的交點尚未落到平衡線上之前,操作線已經與平衡線相切,如圖g點所示. 此時恆濃區出現在g點附近, 對應的迴流比為最小的迴流比. 最小迴流比的求法是由點a(,)向平衡線作切線，再由切線的斜率或截距求
作圖可知 b=0.342 b==0.342 Rmin =1.45
由工藝條件決定 R=1.6R
故取操作迴流比 R=2.32
⑶求理論板數
塔頂，進料，塔底條件下純組分的飽和蒸氣壓
組分 飽和蒸氣壓/kpa
塔頂 進料 塔底
水 44.2 86.1 101.33
乙醇 101.3 188.5 220.0
①求平均相對揮發度
塔頂 ===2.29
進料 ==2.189
塔底 ==2.17
全塔平均相對揮發度為
===2.23
===2.17
②理論板數
由芬斯克方程式可知
N===7.96
且
由吉利蘭圖查的 即
解得 =14.2 （不包括再沸器）
③進料板
前已經查出 即
解得 N=6.42
故進料板為從塔頂往下的第7層理論板 即=7
總理論板層數 =14.2 （不包括再沸器）
進料板位置 =7
2、全塔效率
因為=0.17-0.616lg
根據塔頂、塔釜液組成，求塔的平均溫度為，在該溫度下進料液相平均粘計劃經濟為
=0.1740.41+（1-0.174）0.3206=0.336
=0.17-0.616lg0.336=0.462
3、實際塔板數
精餾段塔板數：
提餾段塔板數：
四、塔的工藝條件及物性數據計算
以精餾段為例：
操作壓力為
塔頂壓力： =1.04+103.3=104.34
若取每層塔板壓強 =0.7
則進料板壓力： =104.34+130.7=113.4kpa
精餾段平均操作壓力 =kpa
2、溫度
根據操作壓力，通過泡點方程及安托因方程可得
塔頂 =78.36
進料板=95.5
=
3、平均摩爾質量
⑴ 塔頂==0.838 =0.825
= 0.83846.07+（1-0.838）18.02=41.52 kg/kmol
=0.82546.07+（1-0.825）18.02=41.15 kg/kmol
⑵ 進料板： = 0.445 =0.102
= 0.44546.07+（1-0.445）18.02=30.50 kg/kmol
=0.10246.07+（1-0.102）18.02=20.88 kg/kmol
精餾段的平均摩爾質量
= kg/kmol
= kg/kmol
4、平均密度
⑴液相密度
=
塔頂： = =796.7
進料板上 由進料板液相組成 =0.102
=
=
=924.2
故精餾段平均液相密度=
⑵氣相密度
=
5、液體表面張力
=
=0.83817.8+(1-0.838)0.63=15.0
=0.10216.0+(1-0.102)0.62=2.20
=
6、液體粘度
=
=0.8380.55+(1-0.838)0.37=0.521
=0.1020.34+(1-0.102)0.29=0.295
=
以提餾段為例
平均摩爾質量
塔釜 = 0.050 =0.0039
=0.05046.07+(1-0.050)18.02=19.42 kg/kmol
=0.003946.07+(1-0.0039)18.02=18.12 kg/kmol
提餾段的平均摩爾質量
= kg/kmol
= kg/kmol
平均密度
塔釜，由塔釜液相組成 =0.0039
=0.01
=
∴ =961.5
故提餾段平均液相密度
=
⑵氣相密度
==
五 精餾段氣液負荷計算
V=（R+1）D=(2.32+1)15.25=50.63
== m
L=RD=2.3215.25=35.38
= m
六 提餾段氣液負荷計算
V』=V=50.63
=0.382 m
L』=L+F=35.38+74.83=110.2
=0.0006 m
七 塔和塔板主要工藝尺寸計算
1塔徑
首先考慮精餾段：
參考有關資料，初選板音距=0.45m
取板上液層高度=0.07m
故 -=0.45-0.07=0.38m
==0.0239
查圖可得 =0.075
校核至物系表面張力為9.0mN/m時的C，即
C==0.075=0.064
=C=0.064=1.64 m/s
可取安全系數0.70，則
u=0.70=0.71.64=1.148 m/s
故 D==0.645 m
按標准，塔徑圓整為0.7m，則空塔氣速為0.975 m/s
2 精餾塔有效高度的計算
精餾段有效高度為
=(13-1)0.45=5.4m
提餾段有效高度為
=(20-1)0.45=8.55m
在進料孔上方在設一人孔，高為0.6m
故精餾塔有效高度為:5.4+8.55+0.6=14.55m
3 溢流裝置
採用單溢流、弓形降液管
⑴ 堰長
取堰長 =0.75D
=0.750.7=0.525m
⑵ 出口堰高
=
選用平直堰，堰上液層高度由下式計算
=
近似取E=1.03,則
=0.017
故 =0.07-0.017=0.053m
⑶ 降液管的寬度與降液管的面積
由查《化工設計手冊》
得 =0.17,=0.08
故 =0.17D=0.12 =0.08=0.031
停留時間 =39.9s (>5s符合要求)
⑷ 降液管底隙高度
=-0.006=0.053-0.006=0.047m
塔板布置及浮閥數目擊者及排列
取閥孔動能因子 =9
孔速 ===8.07m
浮閥數 n===39(個)
取無效區寬度 =0.06m
安定區寬度 =0.07m
開孔區面積
R==0.29m
x==0.16m
故 ==0.175m
浮閥排列方式採用等腰三角形叉排
取同一磺排的孔心距 a=75mm=0.075m
估算排間距h
h===0.06m
八 塔板流體力學校核
1、氣相通過浮塔板的壓力降，由下式
⑴ 干板阻力 ==0.027
⑵ 液層阻力 取充氣系數數 =0.5,有
==0.50.07=0.035
⑶ 液體表面張力所造成阻力此項可以忽略不計。
故氣體流經一層浮閥塔塔板的壓力降的液柱高度為：
=0.027+0.035=0.062m
常板壓降
=0.062860.59.81=523.4(<0.7K,符合設計要求)。
淹塔
為了防止淹塔現象了生，要求控制降液管中清液層高度符合，其中
由前計算知 =0.061m,按下式計算
=0.153=0.153=0.00002m
板上液層高度 =0.07m,得：
=0.062+0.07+0.00002=0.132m
取=0.5,板間距今為0.45m,=0.053m,有
=0.5(0.45+0.053)=0.252m
由此可見：<，符合要求。
霧沫夾帶
由下式可知 <0.1kg液/kg氣
===0.069
浮閥塔也可以考慮泛點率，參考化學工程手冊。
泛點率=100%
=D-2=0.7-20.12=0.46
=-2=0.3875-20.031=0.325
式中——板上液體流經長度，m;
——板上液流面積，；
——泛點負荷系數，取0.126;
K——特性系數，取1.0.
泛點率=
=36.2% (<80%,符合要求)
九 塔板負荷性能圖
1、霧沫夾帶線
按泛點率=80%計
100%=80%
將上式整理得
0.039+0.626=0.0328
與分別取值獲得一條直線，數據如下表。
0.00035 0.00085
0.835 0.827
2、泛液線
通過式以及式得
=
由此確定液泛線方程。
=
簡化上式得關系如下
計算數據如下表。
0.00035 0.00055 0.00065 0.00085
0.8215 0.8139 0.8105 0.8040
3、液相負荷上限線
求出上限液體流量值（常數）
以降液管內停留時間=5s
則
4、漏夜線
對於型重閥，由，計算得
則
5、液相負荷下限線
去堰上液層高度=0.006m
根據計算式求的下限值
取E=1.03
經過以上流體力學性能的校核可以將精餾段塔板負荷性能圖劃出。如圖
由塔板負荷性能圖可以看出：
① 在任務規定的氣液負荷下的操作點
P（0.00083，0.630）（設計點），處在適宜的操作區內。
② 塔板的氣相負荷上限完全有霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制。
③ 按固定的液氣比，即氣相上限=0.630 ，氣相下限=0.209 ，求出操作彈性K，即
K==3.01
十 精餾塔的主要附屬設備
1 冷凝器
（1）冷凝器的選擇：強制循環式冷凝器
冷凝器置於塔下部適當位置，用泵向塔頂送迴流冷凝水，在冷凝器和泵之間需設迴流罐，這樣可以減少台架，且便於維修、安裝，造價不高。
（2）冷凝器的傳熱面積和冷卻水的消耗量
熱流體為78.36℃的93%的乙醇蒸汽，冷流體為20℃的水
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—單位時間內的傳熱量，J/s或W；
qm1, qm2—熱、冷流體的質量流量，kg/s;
r1 ,r2—熱，冷流體的汽化潛熱，J/kg
r1=600 kJ/㎏ r2=775 kJ/㎏ qm1=0.153kg/s
Q=qm1r1=0.153×600000=91800J/s
Q=qm2r2=775000 qm2=91800
∴ qm2=0.12 kg/s
傳熱面積：
A=
==21.2
K取700W·m-2/℃
∴ A=
2 再沸器
（1）再沸器的選擇：釜式再沸器
對直徑較大的塔，一般將再沸器置於踏外。其管束可抽出，為保證管束浸於沸騰器液中，管束末端設溢流堰，堰外空間為出料液的緩沖區。其液面以上空間為氣液分離空間。釜式再沸器的優點是氣化率高，可大80%以上。
（2）加熱蒸汽消耗量
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—單位時間內的傳熱量，J/s或W；
qm1, qm2—熱、冷流體的質量流量，kg/s;
r1 ,r2—熱，冷流體的汽化潛熱，J/kg
∵ r1=2257 kJ/㎏ r2=1333 kJ/㎏ qm2=0.43kg/s
∴ Q=qm2r1=0.43×1333=573.2 kJ/s=2257 qm1
∴ 蒸汽消耗量qm1為0.254 kg/s
表 浮閥塔板工藝設計計算結果
序號 項目 數值
1 平均溫度tm，℃ 86.93
2 平均壓力Pm，kPa 108.89
3 液相流量LS，m 3/s 0.00035
4 氣相流量VS，m 3/s 0.375
5 實際塔板數 33
6 塔徑，m 0.70
7 板間距,m 0.45
8 溢流形式 單溢流
9 堰長，m 0.525
10 堰高，m 0.053
11 板上液層高度，m 0.07
12 堰上液層高度，m 0.047
13 安定區寬度，m 0.07
14 無效區寬度，m 0.06
15 開孔區面積，m2 0.175
16 閥孔直徑，m 0.039
17 浮閥數 39
18 孔中心距，m 0.075
19 開孔率 0.147
20 空塔氣速，m/s 0.8
21 閥孔氣速，m/s 8.07
22 每層塔板壓降，Pa 700
23 液沫夾帶，（kg液/kg氣） 0.069
24 氣相負荷上限，m 3/s 0.00356
25 液相負荷上限，m 3/s 0.00028
26 操作彈性 3.01
參考文獻
[1]陳英男、劉玉蘭.常用華工單元設備的設計[M].上海：華東理工大學出版社，2005、4
[2]劉雪暖、湯景凝.化工原理課程設計[M].山東：石油大學出版社，2001、5
[3]賈紹義、柴誠敬.化工原理課程設計[M].天津：天津大學出版社，2002、8
[4]路秀林、王者相.塔設備[M].北京：化學工業出版社，2004、1
[5]王明輝.化工單元過程課程設計[M].北京：化學工業出版社，2002、6
[6]夏清、陳常貴.化工原理（上冊）[M].天津：天津大學出版社，2005、1
[7]夏清、陳常貴.化工原理（下冊）[M].天津：天津大學出版社，2005、1
[8]《化學工程手冊》編輯委員會.化學工程手冊—氣液傳質設備[M]。北京：化學工業出版社，1989、7
[9]劉光啟、馬連湘.化學化工物性參數手冊[M].北京：化學工業出版社，2002
[10]賀匡國.化工容器及設備簡明設計手冊[M].北京：化學工業出版社，2002
課程設計心得
通過這次課程設計使我充分理解到化工原理課程的重要性和實用性，更特別是對精餾原理及其操作各方面的了解和設計，對實際單元操作設計中所涉及的個方面要注意問題都有所了解。通過這次對精餾塔的設計，不僅讓我將所學的知識應用到實際中，而且對知識也是一種鞏固和提升充實。在老師和同學的幫助下，及時的按要求完成了設計任務，通過這次課程設計，使我獲得了很多重要的知識，同時也提高了自己的實際動手和知識的靈活運用能力。
❼ 別克05年老凱越燃油箱壓力13.92，正常值-32 10。怎麼辦
一、基本檢查
電噴發動機起動難故障出現後，應通過以下檢查來確定故障的大概部位。
1.觀察發動機電控系統故障警告燈，如有報警，說明電控系統有故障，應讀取故障碼並按其指示內容排除故障。通常影響發動機起動性能的主要部件有:曲軸位置感測器故障、冷卻液溫度感測器故障、空氣流量感測器故障等。根據經驗，當故障指示某感測器故障時，在檢查中，應特別注意感測器線路及連接器的導通是否良好。因為此類問題要比真正感測器故障的概率大。
2.觀察燃油表或油量警告燈，若燃油箱內燃油不足，應將燃油加滿後再起動發動機。
3.檢查點火系統。拔下火花塞端高壓引線並使其端頭距氣缸體5-7mm，用起動機帶動發動機運轉。若高壓火花弱或無火，則應檢查點火系的線路連接狀況以及分電器蓋、點火線圈、點火控制器等部件的技術狀況。若高壓火花正常，可先檢查火花塞是否良好，在確保火花塞正常時，應進行下列檢查。
二、檢查電動燃油泵的工作狀況
電動燃油泵不工作是造成發動機起動難的常見原因，其一般檢查方法為:
1.打開油箱蓋，接通點火開關(不起動發動機)，在油箱口處聽燃油泵的工作聲音。如燃油泵工作3-5s後又停止，說明控制系統工作正常。因電噴發動機的類型不同，有些發動機如豐田皇冠3.0轎車的電動燃油泵，除受點火開關的控制外，還受發動機電腦的控制。只有在發動機起動時或正常工作中進氣歧管內有空氣流動時，電腦才將電動燃油泵的電路導通。對於此類發動機則應進行以下檢查。
2.取一根導線，將發動機故障檢查插座內的兩個檢測電動燃油泵的插孔（豐田車系為+B插孔和FP插孔）短接，再接通點火開關。若電動燃油泵開始工作，說明電腦外部的燃油泵控制電路正常，故障在電腦內部或電動燃油泵繼電器有問題，應逐一進行檢修。若電動燃油泵仍不工作，說明電腦外部的控制電路有故障，應檢查保險絲及電路是否良好；若這些都正常，則說明故障在燃油泵，應予檢修或更換燃油泵。
三、檢查燃油系統的燃油壓力
經檢查電動燃油泵能工作，應檢查燃油壓力。燃油壓力過低會造成噴油量太少而導致發動機起動困難。
1.經驗檢查。在電動燃油泵工作時，用手捏住輸油軟管，通過其張力的大小來判斷燃油壓力是否過低。經驗檢查雖簡單，但准確性稍差。
2.油壓表檢查。先安裝燃油壓力表，方法是:拆下蓄電池搭鐵線，再拆掉冷起動噴油器的油管接頭螺拴(防止燃油噴濺傷人)，將壓力表裝在冷起動噴油器的油管接頭上。此外，油壓表還可安裝在燃油濾清器油管接頭、分配油管接頭等合適部位，然後裝復蓄電池搭鐵線。讓電動燃油泵工作，油壓表應指示265kPa-304kPa的油壓。如果壓力過低，可用鉗子夾住油壓調節器的回油軟管(為防損傷，應墊些軟布)，阻斷回油通路。若油壓上升到正常值，說明油壓調節器漏油，應檢修或更換油壓調節器；若油壓不上升或上升不到正常值，說明油路有堵塞或電動燃油泵有故障。應先檢查燃油濾清器，若正常再檢修或更換燃油泵。
四、檢查噴油器的工作狀況
在點火系和電動燃油泵工作正常的情況下，應檢查噴油器。
1.在起動機帶動發動機轉動時，用長柄起子或聽診器聽噴油器是否有「嗒嗒、嗒嗒」的工作聲音，若因其它雜訊的影響而不易判斷時，可在聽診的同時，採用拔下再插上噴油器線束插頭的方法來鑒別噴油器是否工作。
2.如果噴油器不工作，可用一試燈接在噴油器的線束插頭上再起動發動機。若試燈閃爍，說明噴油器控制系統工作正常，故障在噴油器。噴油器的檢查，應使用萬用表測量其電磁線圈的電阻值。電阻值正常，說明噴油器堵塞(受燃燒時產生的積炭和燃油中膠質的影響。此現象最為常見)、針閥卡死等，應檢修、清洗或更換噴油器；電阻值不正常，則必須更換噴油器。
3.如果試燈不亮，說明噴油器的控制系統或線路有故障。對此，應先檢查噴油器相關線路是否完好，在確保外部線路良好的情況下，方可判斷為電腦有故障。
五、檢查發動機機械方面
導致電噴發動機起動難的機械故障與化油器發動機一樣，其故障檢查也基本相同，主要有:氣缸壓縮壓力過低、點火不正時、正時齒帶過松所造成跳齒等，應分別予以檢查。