密封油裝置設計規范

① 瀝青路面的封油層、透油層、粘油層有什麼區別，先後施工順序怎樣

一、封油層、透油層、粘油層的區別

1、原材料不同

粘油層一般適合採用的是快裂型的改性乳化瀝青，具體的瀝青用量要根據乳化瀝青的含量，也就是乳化瀝青的濃度來調整決定。

透油層的材料主要有三類，包括乳化瀝青、稀釋瀝青和高滲透乳化瀝青。其中高滲透乳化瀝青同時具有前兩者的優缺點，是乳化瀝青和稀釋瀝青的技術結合。

封油層的材料既可以是單獨的瀝青，如乳化瀝青、輕質瀝青、熱瀝青等，或者是其他的封層劑，也可以是瀝青與其他集料、礦粉組成的混合料。

2、用途不同

位於最下方透油層的主要作用是為了瀝青路面和基層能更高的粘結在一起。另外，透油層還能幫助提高基層的養生質量，以減少其養生費用。

位於中間粘油層主要作用是為了增強瀝青面層上和層下的粘結強度的，也就是說，粘油層是為了使瀝青面層與非瀝青材料基層結合良好而鋪築的。

位於最上面的封油層主要是為了封閉表面的空隙，防止水分侵入面層或基層而鋪墊的瀝青層。除了放水作用外，封油層還在基層和瀝青的表面層之間起著連接的作用。

二、施工的先後順序

施工的先後順序是根據每個油層的位置進行的，位於最下方透油層最先施工，隨後進行作為結構層的粘油層，位於最上面的封油層最後施工。

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道路瀝青施工的技術要求

道路瀝青由原油經常減壓蒸餾或殘余物經氧化及調合而製得，也可由溶劑脫瀝青工藝及調合方法而製得。也可作為乳化瀝青和稀釋瀝青的原料。產品按針入度分為60#、100#、140#、180#、200#五個牌號。道路瀝青施工的技術要求主要有以下幾個方面：

1、針入度：一般根據道路交通等級、氣候分區（溫度、雨量）；

2、軟化點：根據公路等級選擇瀝青等級（不同道路等級對應A、B、C三個瀝青等級），並根據瀝青標號選擇該瀝青等級下對應的軟化點；

3、60度動力粘度：只對瀝青等級A的石油瀝青有要求，根據瀝青標號選擇標准，可作為選擇性指標；

4、10度延度：對A、B等級瀝青有要求，根據瀝青標號選擇標准，可作為選擇性指標；

5、15度延度：與軟化點相同，根據道路等級選擇瀝青等級，根據瀝青標號選擇該瀝青等級下對應的延度要求。

② 液壓油缸缸徑的不同對密封和溝槽有什麼要求，它的相關因素是什麼或怎麼樣設計溝槽

缸徑的影響並不大,溝槽的尺寸完全取決於密封

首先要按照油缸的工作壓力,速度,溫度,耐久性和可靠性設計,決定使用哪種密封圈.例如低速低壓缸可以直接用O型圈,中壓低速也可以用Y型圈(唇形圈),高壓可以用格來圈.高壓高速可以用金屬活塞環.等等
確定密封圈的種類之後,再按照密封樣本的要求,設計溝槽.每個密封都有專門的溝槽尺寸

③ 液壓缸標准密封間隙是多少

液壓缸是將液壓能轉變為機械能的、做直線往復運動（或擺動運動）的液壓執行元件。用它來實現往復運動時，可免去減速裝置，並且沒有傳動間隙，運動平穩，液壓缸輸出力和活塞有效面積及其兩邊的壓差成正比；液壓缸基本上由缸筒和缸蓋、活塞和活塞桿、密封裝置、緩沖裝置與排氣裝置組成。緩沖裝置與排氣裝置視具體應用場合而定，其他裝置則必不可少。

一． YHG型冶金設備標准液壓缸：
1．壓力：
本標准缸分為E、G兩種壓力級。
E級適用於＞6.3-16MPa壓力范圍的液壓缸(簡稱E級缸)。
G級適用於＞16-25MPa壓力范圍的液壓缸（簡稱G級缸）。
2．密封：E級封缸採用結構簡單，耐磨性好的Yx型密封圈。G級缸採用耐高壓，密封可型組合密封圈。
3．防塵：本液壓缸均採用聚胺脂或丁腈橡膠無骨架式防塵圈。
4．適用介質：液壓油、機械油、乳化液。不適用於磷酸脂。
5．適用溫度：-40℃～+80℃，不適用於低於-40℃低溫或超過+80℃高溫。
6．結構：本標准缸備有17種缸徑（40、50、63、80、90、100、110、125、140、、150、160、180、200、220、250、280、320）按兩種速比（1.46、2）組成
34種規格。分成帶間隙緩沖和不帶緩沖兩種結構，與上述34種規格組成68個品種，便於用戶任意選用。
缸頭、缸尾均設有單向放氣閥，既可作帶間隙緩沖液壓缸的快速啟動用，
又可作放氣用。桿部防塵密封採用可換式結構，便於現場維修。活塞桿鍍保護性硬鉻，具有防塵、防銹、防腐、耐磨等特性。
缸徑≤220mm的液壓缸油口採用公制細牙螺紋。
缸徑≥250mm的液壓缸油口採用對開式法蘭。
7．安裝連接：符合國際標准中系列液壓缸安裝接尺寸。不同缸徑均有基本型，
前、後長方法蘭，前、後圓法蘭，前、中、後銷軸，頭部單耳環，軸向、徑
向腳架共
13種安裝型式。除軸向腳架型外，安裝連接尺寸符合標准。桿端螺紋亦符合BG2350-80。

④ 用電檢查技師技能題庫急需

為什麼要採用高壓輸送電能?
答：發電機的額定電壓一般不超過10kV，如用此電壓將電能遠距離輸送時，由於電壓較低，電流較大，而線路的電能損耗與電流的平方成正比，因此，當輸送電流較大時，則在線路上將損耗大量的電能。若為了把線路損耗減小到最小而增大導線截面，就將耗用大量的金屬材料，大大增加了線路的投資費用。所以，為了使損耗最小、投資最少，就只有採用提高電壓、減小輸送電流的辦法。對同樣截面的導線，電壓越高，輸送功率越大，輸送的距離越遠。所以，遠距離輸送大功率電能時，要採用高壓輸送。

防雷保護裝置出現哪些問題應停止運行?
答：如有下列情況時，應屬重大缺陷，防雷保護裝置應停運檢修。(1)避雷器經試驗不合格或使用年限超過15年以上。(2)避雷針、避雷器接地線斷脫或接地線不合要求。(3)避雷器瓷件有破損或嚴重臟污、支架不牢固。(4)接地電阻不合格。

高壓真空斷路器有何優缺點?
答：真空斷路器的缺點是一次性投資較高，維護費用也高；而它的優點有如下幾點。(1)結構簡單，維護檢修工作量少。(2)使用壽命長，運行可靠。(3)能頻繁操作，無雜訊。(4)真空熄弧效果好，電弧不外露。(5)無爆炸危險。

高電壓的大型變壓器防止絕緣油劣化有何措施?作用如何?
答：其措施和作用如下。(1)充氮：在變壓器油枕內上部的空間充以氮氣，使油與空氣隔絕，可防止油的劣化。(2)加抗氧化劑：可減緩油的氧化作用。(3)裝置熱虹吸凈油器：凈油器中的硅膠或活性氧化物可吸收油內所含游離酸、潮氣等物， 可減緩油的劣化。(4)安裝密封橡膠囊：把它加在油枕中，使油與空氣隔絕，防止劣化。

季節性反事故措施有哪些內容?
答：有如下內容。(1)冬春嚴寒季節：以防寒、防凍及防小動物為主要內容的大檢查、大清掃。對室內外注油設備查看是否滲漏、缺油及清潔狀況；對室內門窗、電纜溝查看是否完好、密封；對所有瓷絕緣進行一次清掃。(2)雷雨夏秋季節：防雷防漏和迎高峰的設備大檢查。對防雷和接地裝置進行檢查、試驗；對高壓設備的絕緣狀況進行分析，是否按周期試驗；對設備缺陷是否處理完畢。(3)以上內容工作完後，都應做好記載

變壓器安裝有載調壓有何意義?
答：這種變壓器用於電壓質量要求較嚴的處所，還可加裝自動調整、檢測控制部分，它可隨時保證電壓質量合格。
它的意義在於能帶負荷調整電壓，調整范圍大，可減少電壓的波動，減少高峰低谷的電壓差；如安裝有電容器時，還可充分發揮電容器的作用。

閥型避雷器特性數據有哪些?
答：以10kV為例，其特性數據如下。(1)額定電壓：10kV。(2)滅弧電壓：12.7kV。
(3)工頻放電電壓：其下限為26kV、上限為31kV (4)沖擊放電電壓：不大於56kV。(5)殘壓：不大於47kV。

電力系統中出現內過電壓的類型和原因是什麼?
答：內過電壓的種類不少，其產生的基本原因是電弧引起和諧振造成的。
電弧引起的過電壓如下：(1)中性點絕緣系統中，單相間隙接地引起。(2)切斷空載長線路和電容負荷時，開關電弧重燃引起。(3)切斷空載變壓器，由電弧強制熄滅引起的。
諧振引起的過電壓如下：(1)不對稱開、斷負載，引起基波諧振過電壓。(2)中性點絕緣系統中，電磁式電壓互感器引起的鐵磁諧振過電壓。(3)由空載變壓器和空載線路，引起的高次諧波鐵磁諧振過電壓。(4)採用電容串聯和並聯補嘗時，所產生的分頻諧振過電壓。(5)中性點直接接地系統中非全相運行時，電壓互感器引起的分頻諧振過電壓。

電力系統中限制短路電流的方法有哪些?
答：一般用以下方法和措施。(1)合理選擇主接線和運行方式，以增大系統中阻抗，減小短路電流。(2)加裝限流電抗器限制短路電流。(3)採用分裂低壓繞組變壓器，由於分裂低壓繞組變壓器在正常工作和低壓側短路時，電抗值不同，從而限制短路電流。

中性點非直接接地系統中，電壓互感器二次繞組三角開口處並接一個電阻的作用是什麼?
答：電磁式電壓互感器接在非直接接地系統中，由於某種原因可能造成系統中感抗等於容抗，使系統發生鐵磁諧振，將危及系統安全。在其繞組三角開口處並接一個電阻是限制鐵磁諧振的有效措施，因為諧振的電流幅值大小與諧振迴路中負荷的有功分量有關，當有功分量一定時，就可起到阻尼作用，有效的限制了諧振，所以規定在開口三角處並接一個電阻。

自備電廠申請並入電網應具備哪些條件?
答：應具備以下條件。(1)發電機組因不並網不能穩定運行的。(2)在技術和供電可靠性方面，自備機組並網有顯著作用，經供電部門認可者。(3)並網採取准同期方式，並設置同期檢定和非同期閉鎖裝置。(4)對電網輸送電能的，應在其聯絡線上分別裝設單向輸出、輸入的有功及無功電能表

諧波對電網有何危害?
答：電網中有了諧波電流，會造成電壓正弦波畸變，使電壓質量下降，給發、供、用電設備、用電計量、繼電保護等帶來危害，成為污染電網的公害。諧波還會使電網中感性負載產生過電壓、容性負載產生過電流，對安全運行帶來危害。

高次諧波對並聯電容器有什麼影響?
答：高次諧波電壓疊加在基波電壓上，不僅使電容器的運行電壓有效值增大，而且使其峰值電壓增加更多，致使電容器因過負荷而發熱，導致電容器過熱損壞，同時電容器對高次諧波電流有放大作用，可將5～7次諧波放大2～5倍，有時甚至高達10～20倍，因此，不僅要考慮諧波對電容器的影響，還需考慮被電容器放大的諧波，會影響電網安全。

1.> 變壓器容量為800kVA，
答案：解：已知P＝480kW，cosф=0.8 ，ΔPCu＝11.75kW，PFe＝1.67kW， 則其視在功率S=P/ cosф=480/0.8=600(kVA) 變壓器的利用率η=S/ST=600/800=75（％）600kVA時的短路損耗 ΔWCu＝ΔPCu×η2×t＝11.75×0.752×8760＝57898.13(kWh) 空載損耗 ΔWFe＝ΔPFe×t＝1.67×8760＝14629.2(kWh) ∴變壓器的年有功電能損耗 ΔW＝ΔWCu＋ΔWFe＝22527.33(kWh) 答：變壓器的年有功電能損耗為22527.33kWh。

2.一三相四線電能計算裝置，經查其A、B、C答案：解：以計量裝置二次側功率來看，正確的功率Pcor和錯誤的功率Pinc分別為 Pcor=3×UI cosф×5/150 Pinc= UI cosф×5/150+ UI cosф×5/150- UI cosф×5/200=（7/120）UI cosф K＝(Pcor－Pinc)／Pinc×100% ＝〔(1／10)－(7／120)〕／(7／120)×100% 因K為正，所以應補電量為 ΔW＝K×Winc＝210000×5／7＝150000(kWh) 答：該計量裝置應補電量150000kWh。

3.某工業用戶採用三相四線制低壓供電，抄表時答案：解：根據萬用表測量結果得該用戶實際視在功率為 S＝220×5×30×3＝99000VA＝99(kVA) 根據電能表計算得該用戶有功功率為 P＝(1234.4－1234.2)×30÷0.1＝60(kW) 無功功率為 Q＝(301.2－301.1)×30÷0.1＝30(kvar)
總視在功率為S∑=√602+302=67.08(kVA)≈99×2/3(kVA) 答：由於電能表表碼與萬用表測量數據大約相差1／3，因此可判斷電能表不準，可能故障為1相斷線。

4.>某工業用戶採用10kV專線供電，解：在該線路上損失的有功功率為：△P=I2RL=P2+Q2/U2×R×L=2002+1602/102×1×5=3125(W)=3.125(kW) 該導線上的線損率為：△P/P=3.125/200=1.5625(％)
答：該導線上的線損率為1.5625%。

5.>某線路電壓為380V，採用鋼芯鋁絞線，解：400m的導線直流電阻:R＝R0L＝0.0854×0.4＝0.03416Ω I=P/√3U cosф=200×103/√3×380×0.85=357.5(A) ∴400m導線月損耗電能為
ΔW＝I2Rt×10－3＝357.52×0.03416×30×24×10－3 ＝3143.41(kWh) 答：線路月損耗為3143.41kWh。

6.某抄表員在一次抄表時答案：解：因一相電流線圈接反，所以電量更正率為200%。
應追補高峰電費＝30000×200%×0.40×150%＝36000(元) 低谷電費＝20000×200%×0.40×50%＝8000(元) 平段電費＝(80000－30000－20000)×200%×0.4
＝24000(元) 應補交電費＝36000＋8000＋24000＝68000(元) 答：該用戶應補交電費68000元。

7.某工廠用電三相負荷平衡，答案：解：已知P＝50kW，Up－p＝380V，I＝300A。
因為三相負荷平衡，則三相有功功率為 P＝50×3＝150kW 三相視在功率為
S=√3UI=√3×0.38×300≈197.45(kVA) cosф=P/S=150/197.45≈0.76 無功功率為:Q=√S2-P2=√197.452-1502=128.4(kvar) 答：該廠的功率因數為0.76，無功功率為128.4kvar。

8.有兩台100kVA變壓器並列運行答案：解：由題設可知 S1n＝S2n＝100kVA，U1k%＝4%，U2k%＝5%
第一台變壓器分擔的負荷:S1=｛( S1n+S2n)/(S1n/U1k%+S2n/U2k%)｝×S1n/U1k%=｛200/(200/4+100/5)｝×100/4=111.11(kVA) 第二台變壓器分擔的負荷:S2=｛( S1n+S2n)/(S1n/U1k%+S2n/U2k%)｝×S2n/U2k%=｛200/(100/4+100/5)｝×100/5=88.89(kVA) 答：第一台變壓器因短路電壓小而過負荷，而第二台變壓器則因短路電壓大卻負荷不足。

9.兩支等高避雷針，解：已知兩支針高均為h＝25m，兩支針距離D＝20m，被保護設備高度hx＝7m
當h≤30m時，取P＝1，則兩針保護范圍上邊緣的最低高度為h0=h-D/7P=25-20/7≈25-3=22(m)
∴兩針中間7m高度平面上保護范圍一側最小寬度為 bx＝1.5(h0－hx)＝1.5(22－7)＝22.5(m) 答：最小寬度是22.5m。
10.有一三相對稱負荷答案：解：負荷接成星形時，每相負荷兩端的電壓，即相電壓為
U人ph=U人p-p/√3=380/√3=220(V) 負荷阻抗為:Z=√R2+XL2=√162+122=20(Ω) ∴每相電流(或線電流)為:I人
每相負荷兩端的電壓為電源線電壓，即 U△ph＝U△p－p＝380(V) 流過每相負荷的相電流為: I△ph= U△ph/Z=380/20=19(A)

1.>要大力推廣使用電熱鍋爐、蓄冰(冷)式集中型電力空調。( √ )
4.>分級絕緣變壓器用熔斷器保護時，其中性點必須直接接地。( √ )
7.>獨立避雷針與電氣設備在空中的距離必須不小於5m。( √ )
9.>負載為500kW，可選擇額定電流為1000A的封閉式母線。( √ )
10.>在進行高壓試驗時，應採用負極性接線。( √ )
11.>管型避雷器開斷續流的上限，考慮非周期分量；開斷續流的下限，不考慮非周期分量。( √ )
15.>居民用戶的家用電器損壞後，超過7日還沒提出索賠要求的，供電企業不再負賠償責任。( √ )
18.>繼電保護裝置所用電流互感器的電流誤差，不允許超過10%。( √ )
19.>絕緣鞋是防止跨步電壓觸電的基本安全用具。( √ )
二、選擇題（請將正確答案的代號填入括弧內，每題2分，共32分）
1.准確測量電氣設備導電迴路的直流電阻方法是(電壓降法 )。2.在預防性試驗中，用QS型高壓交流電橋測量35kV及以上電力變壓器介質損失時，其值應小於(2% )。
3.並聯電力電容器的補償方式按安裝地點可分為( 集中補償、分散補償、個別補償 )。 4.高壓配電線路與35kV線路同桿架設時，兩線路導線間的垂直距離不宜小於(2.0 )m。5.電動機的定子繞組應作三角形連接而誤接成星形連接送電，其輸出功率為三角形接線的(50% )左右。6.採用A級絕緣的調相機鐵芯，允許溫升為(65℃ )。
7.在RLC串聯電路中，增大電阻R，將帶來以下哪種影響( 諧振曲線變鈍)。8.R、X和|Z|是阻抗三角形的三個邊，所以，在RLC串聯電路中有功功率因數等於( R／|Z| )。 9.過流保護加裝復合電壓閉鎖可以( 提高保護靈敏度 )。 10.計算線損的電流為(視在電流 )。11.幾個試品並聯在一起進行工頻交流耐壓試驗時，試驗電壓應按各試品試驗電壓的(最小值 )選擇。12.三相變壓器銘牌上所標的容量是指額定三相的(視在功率 )。
13.判斷電流產生磁場的方向是用( 楞次定律 )。
14.把空載變壓器從電網中切除，將引起(過電壓 )。 15.在串聯電路中( 流過各電阻元件的電流相同 )。16.應用右手定則時，姆指所指的是( 導線切割磁力線的運動方向 )。17、避雷線的主要作用是（防止直接雷擊電力設備 ）。
18、對於單側電源的雙繞組變壓器，常採用帶制動線圈的差動繼電器構成差動保護。其制動線圈應裝在（負荷側）。19、採用直流操作電源（可用定時限過電流保護，也可用反時限過電流保護）。20、電磁式操作機構的斷路器大修後，其跳、合閘線圈的絕緣電阻不應小於（1MΩ）。21、斷路器液壓操作機構的貯壓裝置充氮氣後（必須直立放置）。22、將有效長度為50㎝的導線與磁場成30°角放入一磁感應強度為0.5Wb/㎡的均勻磁場中，若導線中的電流為20A，則電磁力為（2.5N）。
23、理想變壓器的一次繞組匝數1500，二次繞組匝數為300。當在其二次側接入200Ω的純電阻作負載時，反射到一次側的阻抗是（5000）Ω。
24、中性點不直接地系統中35kV的避雷器最大允許電壓是（41kV）。25、發電機在交接驗收或全部更換定子繞組及大修後，直流耐壓試驗電壓為額定電壓的（3倍）。26、下列條件中（上層油溫）是影響變壓器直流電阻測量結果的因素。

⑤ 發電機運行中，為什麼密封油瓦進油溫度一般接近高限為好

氫冷發電機的密封裝置需要連續不斷的供給密封油以維持其正常運行。密封油系統的作用就是連續不斷地供給密封裝置所需的密封油

⑥ 汽輪機密封油怎麼投入，投入過程是什麼

密封油系統調試程序
發電機起動或充氫前，密封油系統首先投入運行。運行前要按下
列程序調試。

7.1 按密封油系統圖所示閥門的啟閉位置調整所有閥門。同時要仔
細檢查系統是否已完全清除油污。
注意：系統啟動前應切除平衡閥上的差壓表，只有當系統穩定後，才
可以投入運行。防止因系統不穩定損壞表計。
7.2 調整空側密封油旁路閥207＃到最大開度，使旁路閥在高壓下能
打開排油，防止空側泵啟動時其它出口管路閥門處於不當的位置形成
高壓而損壞壓力表。
7.3 調整主壓差閥209＃。松開壓力彈簧，使其在最小的氫油壓差下
打開排油。在泵開動後，松開主壓差閥上部油室排氣螺塞，讓油通過
螺塞溢出1升左右再旋緊，保證排掉安裝時存在波紋管中的空氣，下
部排油腔也同樣處理。用以保證主壓差閥上部油氣信號腔內，不殘留
有空氣，使調節閥的能穩定運行。
7.4 關閉閥門219＃、220＃、和217＃，切斷密封油系統中的汽輪機備
用油源。
7.5 啟動空側交流密封油泵，為密封瓦提供密封油。
7.6 同時空側油通過氫側密封油箱補油浮子閥272＃流入氫側密封
油箱，並可保持一定高的油位。
7.7 氫側泵啟動後，氫側油進入密封瓦後，循環流入電機消泡箱並
達到一定的液位。多餘的氫側油通過溢流連接管流回到氫側密封
油箱。
7.8 氫側密封油箱中浮球閥270＃和272＃控制氫側密封油箱液位，使
油箱內保持穩定的液位。當油箱內液位升高時，浮球閥270＃打開，使
過量的油流出。當油箱內液位降低時，浮球閥272＃打開，從空側密封
油系統來的油流入油箱內。在緊急情況下，可用油箱下部的備用閥開
或關，進行補排油操作。
注意：補油閥272＃上部對稱位置的螺桿向下旋進後，可以阻止補油
過程。排油閥270＃上部對稱位置的螺桿向下旋進後，可以阻止排油
過程。
7.9 旋關旁路閥207＃，觀察空側密封油泵出口壓力是否滿足系統允
許的壓力范圍0.3 MPa --0.8Mpa之間，以判定主壓差閥是否能正常工
作。
7.10 局部關小信號閥門211#（該閥門正常工作時不允許全開，應局
部打開），防止主壓差閥209#產生振動。閥門正常情況下調到閥門開

度小於二分之一處（或考慮加縮孔為Φ1～Φ2的節流孔板）。
7.11 調整主壓差閥209＃，保持發電機軸密封瓦處的空側密封油壓高
於氫壓0.084MPa，（冷油時可整定到大約0.105MPa）。
7.12 調整氫側安全閥255＃，松開其頂部螺桿使之達到最大開度，以
便在低壓下打開，防止氫側泵開動時由於和泵出口處其它閥門處於不
正確的開/關位置而使壓力表等受到損壞。
7.13 打開閥門281＃、247＃和254＃，在發電機運行時將重新調整閥門
254＃。
7.14 啟動氫側密封油泵，提供軸密封瓦處的氫側密封油壓。
7.15 關閉閥門281＃和247＃，關閉旁路閥242＃，調整氫側密封油
泵出口油壓在0.6MPa左右。
7.16 調整壓力平衡閥279＃和245＃，使與閥門對應的每個差壓計指
針偏差在±50mm水柱壓力范圍內，用閥門底部的調整螺釘進行調整。
應注意調整後須鎖緊調整螺釘的螺母。
7.17 壓力平衡閥279＃和245＃在上述情況下可保持軸密封瓦處的氫
側密封油壓和空側密封油壓基本相同。
7.18 由汽輪機高壓油來的備用油源通過減壓閥213#進入密封油系統。
減壓閥按下述步驟調整。
7.18.1 使減壓閥213＃處於關閉位置，啟動汽輪機高壓油輔助油泵（或
在汽輪機主油箱上的密封油備用泵）。當減壓閥整定到最大壓力時，
調整安全閥214＃，使它達到密封油系統的設計值0.9MPa。當汽輪機
主軸轉速達到三分之二以上額定轉速時，主軸油泵將給系統提供備用
密封油。
7.18.2 調整減壓閥213＃，使它符合密封油系統圖規定的出口油壓值
0.8MPa。
7.19 打開閥門219＃和217＃。
7.20 關閉空側密封油泵，啟動汽輪機高壓輔助油泵。
7.21 調整備用壓差閥218＃，保持軸密封瓦處的空側密封油壓高於電
機內氫壓0.056MPa。
7.22 當汽輪機備用油源在減壓閥出口處的油壓降到0.6MPa時，檢
查備用壓力開關（10）的動作。關小閥門217＃，保持218＃閥門處在
開啟位置。調整閥門217＃開度，直到軸密封瓦處的油壓為0.6MPa為
止。調整壓力開關（10）在這個值下閉合，並觸發汽輪機備用油壓低

報警信號。恢復閥門218＃的調節。打開217＃閥門。關閉汽輪機高壓
輔助油泵。
7.23 啟動空側密封油泵
7.24 密封油系統圖上所表示的汽輪機油系統備用油源所來自的各個
油泵應該分別進行檢查，保證在緊急情況下能發揮每個泵的正常作用。
7.25 當軸密封瓦處的壓差降落到0.035MPa時，差壓開關（8）將自
動關閉，並通過直流起動裝置（起動器）啟動空側備用直流泵，打開
閥門294＃，檢查差壓開關（8）和直流備用泵的動作是否正常。
臨時關閉292＃閥門，然後觀察壓力表讀數，慢慢打開閥門295＃，
當壓力表讀數比原來讀數降低0.040MPa時，差壓開關（8）應動作，
並觸發密封油壓力低報警信號，關閉閥門295＃，並打開閥門292＃，
關閉空側密封油直流備用泵。
7.26 檢查差壓開關（7A）動作情況，當通過空側密封油泵兩端的油
壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（7A）閉合，並觸發「空側密封
油泵停止」報警信號。
7.27 檢查差壓開關（7B）動作情況，當通過空側密封油直流備用泵
兩端的油壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（7B）閉合，並觸發
「空側密封油直流備用泵停」報警信號。
7.28 檢查差壓開關（7C）動作情況，當通過空側密封油交流備用泵
兩端的油壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（7C）閉合，並觸發
「空側密封油交流備用泵停」報警信號。
7.29 檢查差壓開關（11B）的動作情況。當氫側密封油備用泵進出
口壓差降到0.035MPa時，差壓開關（11B）閉合，發出「氫側密封
油直流備用泵停」報警信號。
7.30 停氫側密封油泵，差壓開關（11A）或（11C）應閉合。當氫
側密封油泵進出口的壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（11A）或
（11C）閉合，自動切換到直流備用泵並觸發「氫側密封油泵出力不
足」報警信號。
7.31 啟動氫側密封油泵，密封油供油系統開始正常運行。
7.32 在上述所有項目檢查完畢後，發電機才能轉動。

⑦ 建築門窗設計規范

一、門窗的建築設計

門窗是建築的單元，是立面效果的裝飾符號，最終體現出建築的特點。盡管不同建築對門窗的設計有不同的要求，門窗大樣分格千變萬化，但我們還是可以找尋出一些規律。

1．門窗立面分格要符合美學特點，分格設計時，要考慮如下因素

1) 分格比例的協調性。就單個玻璃板塊來說，長寬比接近黃金分格比是美的，不宜設計成正方形和長寬比達1：2以上的狹長矩形。

2) 門窗立面分格既要有一定的規律，又要體現變化，在變化中求規律；分格線條疏密有度；等距離、等尺寸劃分顯示了嚴謹、莊重、嚴肅；不等距自由劃分則顯示韻律、活潑和動感。

3) 至少同一房間、同一牆面門窗的橫向分格線條要盡量處於同一水平線上，豎向線條盡量對齊。

4) 門窗立面設計時要考慮建築的整體效果要求，比如建築的虛實對比、光影效果、對稱性等。

2．門窗顏色的選配(包括玻璃和型材的顏色)

門窗的顏色的選配是影響建築最終效果的重要一環。在確定顏色時要與建築設計師、業主等多方共同商定，最終要有建築設計師的簽字確認。

3．門窗的個性化設計

可以根據顧客的不同愛好和審美觀點，設計出獨特的門窗造型。

4．門窗的通透性門窗立面在主視部位的視線高度范圍內(1。5m～1。8m左右)最好不要設置橫框和豎框，以免遮擋視線。有些門窗需要採用高透光率的玻璃或者要求具有較大的開闊視野，便於觀看室外風景。

5．門窗的採光和通風

門窗的通風面積和活動扇數量要滿足建築通風要求；同時門窗的採光面積也應滿足《建築採光設計標准》(GB/T50033-2001)的規定和建築設計圖的要求。《公共建築節能設計標准》(GB50189-2005)第4。2。4條規定：建築外窗每個朝向的窗牆面積比均不應大於0。70。當窗牆面積比小於0。40時，玻璃的可見光透射比不應小於0。4。

二、門窗安全性設計

1．門窗鋁型材壁厚要求

2．門窗玻璃安全設計

(1)玻璃的選擇：玻璃厚度經計算確定，並不宜小於5mm。建築下列部位的門窗必須採用安全玻璃(鋼化玻璃或夾層玻璃)：

(a)7層及7層以上建築外開窗；

(b)面積大於1。5㎡的窗玻璃；

(c)玻璃底邊離最終裝修面小於500mm的落地窗；

(d)與水平夾角小於75°傾斜屋頂且距室內地面大於3m的傾斜窗；

(e)玻璃面積大於0。5㎡的有框玻璃門；

(f)無框玻璃門應採用厚度不小於10mm的鋼化玻璃。(2)玻璃與槽口搭接量和其它配合尺寸應符合《鋁合金窗》(GB/T8479)中表5和表6的規定。

(3)玻璃與鋁合金框槽應採用橡膠墊片柔性接觸。

(4)玻璃應進行機械磨邊處理，磨輪的目數應在180目以上。

3．五金配件的選擇和設計。

4．推拉門窗窗扇與上下框導軌搭接量應不小於10mm，並且必須安裝防脫落塊和防撞塊等安全措施，防止窗扇掉落和開啟時碰撞傷人。

5．建築外牆面玻璃窗活動扇下框距室內地面高度應不低於900mm。特殊情況下如果低於900mm時應採取其它防護安全措施(如增加防護欄桿等)。

6．鋁合金門窗連接固定採用的螺釘、螺栓必須採用優質不銹鋼製品，以防止電化腐蝕產生螺釘松動。不銹鋼螺釘盡量採用機制螺紋，盡量避免使用自攻釘，螺釘連接最好設計成受剪狀態。

7．門窗應與牆體可靠連接固定

門窗與牆體連接方法主要有鋼附框連接、燕尾鐵腳焊接連接、燕尾鐵腳與預埋件連接、固定鋼片射釘連接、固定鋼片金屬膨脹螺栓連接等幾種。燕尾鐵腳厚度應≥3mm。固定鋼片厚度≥1。5mm，寬度≥15mm。所有燕尾鐵腳和固定鋼片表面應進行熱浸鍍鋅處理。門窗連接固定點間距一般在300mm～500mm之間，不能大於500mm。

(1)鋼附框適用於門窗與各種牆體的連接，安裝精度高，連接可靠，但成本較高。

(2)門窗與鋼結構的連接可採用燕尾鐵腳焊接連接方法。燕尾鐵腳與鋼結構的連接用鋼條或鋼角碼焊接調節。(3)門窗與輕質牆體的連接宜採用燕尾鐵腳與預埋件焊接連接方法。燕尾鐵腳與預埋件之間用鋼條或鋼角碼焊接調節。

(4)門窗與鋼筋混凝土牆體的連接可用固定鋼片(或燕尾鐵腳)射釘或金屬膨脹螺栓連接等。當採用固定鋼片連接固定門窗時，門窗四周邊框與牆體之間的縫隙應採用水泥砂漿塞縫。水泥砂漿塞縫能使門窗外框與牆體牢固可靠地連接，並對門窗的框料起著重要的加固作用。當縫隙採用聚胺脂泡沫填縫劑或其它柔性材料填塞時，固定鋼片應採用燕尾鐵腳代替，以保證門窗與牆體的連接固定可靠度。

(5)門窗與磚牆的連接可用固定鋼片(或燕尾鐵腳)金屬膨脹螺栓連接。在磚牆上嚴禁採用射釘固定門窗。同鋼筋混凝土牆體一樣，當採用固定鋼片時縫隙應採用水泥砂漿塞縫，當縫隙採用聚胺脂泡沫填縫劑或其它柔性材料填塞時，應採用燕尾鐵腳固定。

三、鋁合金門窗的防水密封設計

1．鋁合金門窗水密性能最低控制指標

鋁合金門窗水密性能最低指標可按下式取值且不小於250Pa(即鋁合金門窗的水密性能不能低於3級指標)：

P=k×μz×μs×W0

式中P：水密性設計取值（Pa）；

w0：基本風壓（N/㎡）；

μz：風壓高度變化系數；

μs：體形系數，可取1。2；

k：系數，沿海熱帶風暴和台風地區k值取0。3，其它地方取0。25。

2．門窗結構防水設計(1)鋁合金門窗結構設計時積極採用等壓原理，是提高門窗防水密封性能的最有效途徑。

(2)活動扇與窗框的搭接量不能過小。平開窗活動扇與窗框的搭接量不宜小於7mm。

(3)盡量採用平開型門窗結構形式，少用或不用推拉型門窗結構形式。由於推拉型門窗活動扇與上下滑軌間存在較大縫隙、且相臨的兩個窗扇不在同一個平面上，兩個窗扇之間沒有密封壓緊力存在，僅僅依靠毛條進行重疊搭接，而毛條之間存在縫隙，密封作用非常微弱，所以推拉門窗防水密封性能很差。而平開型門窗窗扇和窗框間均設有2～3道密封橡膠膠條密封，在窗扇關閉鎖緊後密封橡膠條壓得很緊，而且中間空腔很容易形成等壓腔，因此可以設計出密封性能非常優越的門窗。

(4)門窗安裝玻璃的鋁合金玻璃壓線宜設計在室內方向，避免玻璃壓線與窗框之間的細微縫隙滲水。

(5)推拉類型門窗下滑室內側要設計足夠高的擋水板，否則當室外雨水有一定壓力時，雨水將越過擋水板流入室內。

(6)門窗活動扇上部應設置披水板，下部設置排水孔。

(7)組合門窗盡量減少外露拼縫，因為細微縫隙無法採用密封膠密封而產生滲漏。因結構原因無法避免外露拼縫時，則拼縫處型材兩接觸面形成90°，便於注密封膠密封。

環保與節能

在過去三年中，中國建築行業蓬勃發展，而對於鋁合金節能門窗的需求與用量，更是一日千里。在2000年廣州的鋁合金，幕牆年會時，當時國內的鋁合金隔熱型材生產線總數不超過10條。三年來，在國家政策的引導，行業領導，專家的推動及市場的需求下，如今全國的歐式鋁合金斷橋(穿條式)生產線，已超過150條，使用的廠家也超過120家，2003年的隔熱條用量已超過3000萬米。市場的迅猛發展誠然可喜可賀！但我們也注意到在這大好時機背後，所隱藏的危機與轉機。這里透過鋁合金節能門窗在歐洲發展的軌跡，對現在中國市場存在的一些特殊現象，及今後行業如何與國際接軌，競爭作一探討。1、歐洲節能門窗的發展

在1970年代，因為中東阿以戰爭，導致兩次石油危機，造成以德國，義大利為主的工業國家深受能源短缺之苦，更加強了他們在新能源開發及節約能源的投人。據統計，一般家庭，公共建築的能源消耗，有40%-50%使用在空調或取暖上，這其中門窗是否採用節能門窗，又關繫到30%-50%的節約效果(依K值大小而定)。因此大力推廣節能門窗，既可以發揮立竿見影的節約效果，也成為政府的重要能源政策。

在節能門窗的發展上，以材料的使用范圍，分成三大領域，即木門窗，塑鋼門窗及鋁合金斷橋門窗。其中鋁合金斷熱窗又分美式注膠及歐式尼龍斷橋兩種。下面探討的重點，主要集中在歐式門窗與門窗系統。

經過30年的發展，歐式鋁合金節能窗，從無到有，再發展到現在功能齊全，配備完善，外形美觀多小，嚴格而規范的施工工藝和訓練有素，責任性強的施工人員將至關重要。

2、既有建築物頂層熱環境改造

普通住宅由於屋面的保溫和隔熱性能不符合要求，所以頂樓住戶常會經受"夏熱冬冷"的煎熬。在康詩丹郡別墅和葉茂別墅等工程中，我們將牆體內保溫板復貼在頂層屋面的內側，夏季溫度即由原來的50℃降至3190，獲得了住戶的一致贊許。另外，此種產品在東、西山牆的節能改造中，也將被廣泛應用。

3、樓地面的保溫，隔熱，隔音和防潮

為了克服以往普通住宅隔層樓板所用的空心預制板存在著抗震性差，易產生裂紋，易滲漏等弊病，而改用厚度僅為80mm- 120mm的現澆實心樓板。因後者厚度遠遠低於空心預制板的厚度，其隔音效果隨之變差。由於牆體內保溫板隔音性能優良，許多住戶在鋪設地板時，選用它作為底墊材料，除了保溫隔熱外，在隔絕上下樓間的雜訊傳遞和建築物固體傳聲方面，都有獨到的效果。同時該產品的防潮性能優越，底層住戶也可將它鋪設在地面下以杜絕潮氣。

4、採暖地板低溫地板輻射供暖是將熱源埋置於地面下，以被加熱的地面作為散熱面的一種輻射供熱方式。隨著各種電加熱或熱水管材的不斷進步，採暖地板在節能住宅中極具發展前途。牆體內保溫板作為底墊材料時，在抗壓性，安全性，保溫性等方面更勝一籌，極具推廣價值。

在國家和各地政府有關建築節能法規和標準的推動下，我國的建築節能事業正在蓬勃興起，由於建築節能在技術層面上是一個涉及熱工設計，結構技術，材料技術，施工工藝，物業管理等科學的系統工程，因此培養各方面的專業人才是當前重中之重，也是保證我國建築節能事業健康發展的關鍵之一。

整個行業包含系統：(如德國旭格-SCHUCO)，鋁材(如海德魯-HYDRO)，玻璃，隔熱條，膠條，門窗五金件，設備及其他配套公司。在整個大行業中，"系統公司"是居於領導的地位，一些有規模，有實力的鋁材公司，其本身也有系統部門。而在市場上，工程用戶或者一般消費者，一定指定XX品牌的系統門窗。沒有系統的門窗，在歐洲可以說是寸步難行！如此看來，系統的重要性，可想而知。

5、系統的設計要求

系統對門窗的定義是，一個好的門窗，必須要有好的氣密，水密，隔音，隔熱，抗風壓，並在設計上，必須考慮以下幾點：

1）盡量減少型材截面

大部分的型材批發商或者門窗公司都面臨一個相同的問題，型材品種繁多，且容易積壓，影響資金流動及管理的困難。比如，不隔熱窗，在設計型材時，若考慮內開，外開，活動百葉的共用性，即可以減少型材截面的品種。

2）配件，角碼，膠條的統一化

3）工藝的統一，簡單化一般的門窗設計，主要考慮型材斷面及五金的配合。很少考慮現場工人生產，製造的方便。如果工人的生產效率愈高，品質的合格率愈高，相對的生產成本就愈低。

4）完善的接點，迎合不同的開啟方式

建築設計師在設計工程時，經常為了建築物優美的造型效果，會有不同的門窗需求。因此，為了配合工程，良好的系統只要做少部分修改，即可滿足需要，不須另起爐灶。對於門與窗，推拉窗(門)與平開窗(門)的接點，亦要有良好設計，不致產生好幾根鋁型材連在一起，影響視覺美觀。同時，並能滿足不同的開啟需求，如外開，內開，內開內導，外翻，內翻，推拉等功能。

5）良好的整體公差配合，完善的生產工藝

窗結構是由鋁型材，玻璃，隔熱條，膠條，五金件及加工工藝配合完成，如果沒有良好的公差配合，很難生產合格的門窗，因此系統公司在這方面就起到主導的作用。試想我們開的汽車，各個零部件若沒有好的公差配合，其結果將會如何 歐洲對於門窗的製造銷售，均要求必須通過門窗實驗室的檢測(如德國的ROSEHEIM )，檢測的標准也有明確規定(詳看CENTC33)。為了通過檢測，良好的公差配合，持續且完善的製作工藝是必須的，例如為了"水密"及防止室內外溫差造成"結露"，"排水孔"及"通風孔"的設計就至關重要。

6）對材料的要求

A、五金件：由於鋁材與鐵材五金存在電位差的關系，易造成鋁材腐蝕，因此冷(熱)軋鐵五金件不宜採用。一般使用的材料，在符合強度的前提下，以不銹鋼，鋁合金，鋅合金及工程塑料為主。

B、膠條：以三元乙丙(EPDM)為主，寒冷地區需要採用硅橡膠。歐洲汽車，均採用EPDM為膠條，對於住家門窗的要求，當然也用此材料。

C、隔熱條：以尼龍66加25%的玻纖為主。目前尚無其他材料取代，若以PVC代替尼龍66，造成的後果，在實驗室均有報告。7）系統的可擴充性

良好的門窗系統，除了滿足目前推拉，平開(內開，內開內導，外開)需求外，還需要在現有的基礎上，提升到能與幕牆系統，室內隔斷系統，室內門系統相結合，如此，才能稱得上完整的系統。"系統發展"可以總結為：(a)門窗必須通過門窗檢測實驗室及各種相關標準的檢測要求;(b)為滿足市場存在的各種需求;(c)各配套行業，公司的有效管理，配合;(d)公司在發展過程中，所碰到的問題，錯誤和改進的心得。很多門窗系統的細節，看似平凡，其實是很多錯誤總結而積累的經驗。因此，系統被歐洲各系統公司，型材公司，視為公司的核心競爭力，它的價值不可估量。消費者認定某一品牌門窗，某一系統，因為它代表著品質，性能的保證。

6、中國市場存在的特殊現象

國內對系統的認識，從早期的雷諾茲，旭格，阿魯克至與羅克迪先生合作的系統。總的來說，中國市場很大，潛力無窮，但是有些觀念，似乎應盡快與國際接軌。

1）窗型結構以大固定，小平開為主

大中國地區，包含中國大陸，台灣，香港，門窗的窗型大多如此。根據門窗公司，房產開發商的意見，此種結構，有造價較便宜，可省五金件，型材成本低，採光好，視覺美觀等優點。而從另一方面看，歐洲窗的尺寸較大，採光也不差，但對五金件的強度要求更高，其可以開啟，方便清潔，不像中國門窗不易清理，影響市容美觀。

2）外開窗使用的一些疑點

A、傳統外開窗，使用四連桿摩擦鉸鏈，單層玻璃，如目前大部分的香港，台灣及華南地區所使用的窗型，除了節能，隔音差外基本上無什麼缺點。一旦依照"夏熱冬冷地區"，"夏熱冬暖地區"節能門窗要求，勢必需要使用中空玻璃，並可能採用隔熱斷橋鋁材，這將增加單扇門窗重量。若仍採用傳統摩擦鉸鏈，因門窗重量至少增加30%，其支撐強度需要重新嚴格論證，否則危險性必增加！

⑧ 發電機密封油系統只運行氫側密封油可以嗎

不可以，運行空側密封油循環系統是發電機運行的必要條件，畢竟空側油的流量遠遠大於氫氣油流量，密封油封住發電機內的氫氣不外泄主要靠空側油，當轉子達到3000/ min 高速旋轉過程中，如果只運行氫側油循環時，氫側油的流量較小無法填補密封瓦處空側油的間隙和所需要的流量，這樣造成轉子轉動時與固定支座發生干摩擦而損壞密封瓦，但是氫側密封油可以不運行，空側油流量設計上已經考慮氫側斷油時空側油填補氫側密封瓦內所需要的小部分油的流量，也不會發生干摩擦，只是氫氣純度有所下降，但是純度還是在發電機允許運行的范圍里。

⑨ 燃機密封油~氫差壓表怎麼投入使用

密封油系統調試程序
發電機起動或充氫前，密封油系統首先投入運行。運行前要按下
列程序調試。
7.1 按密封油系統圖所示閥門的啟閉位置調整所有閥門。同時要仔
細檢查系統是否已完全清除油污。
注意：系統啟動前應切除平衡閥上的差壓表，只有當系統穩定後，才
可以投入運行。防止因系統不穩定損壞表計。
7.2 調整空側密封油旁路閥207＃到最大開度，使旁路閥在高壓下能
打開排油，防止空側泵啟動時其它出口管路閥門處於不當的位置形成
高壓而損壞壓力表。
7.3 調整主壓差閥209＃。松開壓力彈簧，使其在最小的氫油壓差下
打開排油。在泵開動後，松開主壓差閥上部油室排氣螺塞，讓油通過
螺塞溢出1升左右再旋緊，保證排掉安裝時存在波紋管中的空氣，下
部排油腔也同樣處理。用以保證主壓差閥上部油氣信號腔內，不殘留
有空氣，使調節閥的能穩定運行。
7.4 關閉閥門219＃、220＃、和217＃，切斷密封油系統中的汽輪機備
用油源。
7.5 啟動空側交流密封油泵，為密封瓦提供密封油。
7.6 同時空側油通過氫側密封油箱補油浮子閥272＃流入氫側密封
油箱，並可保持一定高的油位。
7.7 氫側泵啟動後，氫側油進入密封瓦後，循環流入電機消泡箱並
達到一定的液位。多餘的氫側油通過溢流連接管流回到氫側密封
油箱。
7.8 氫側密封油箱中浮球閥270＃和272＃控制氫側密封油箱液位，使
油箱內保持穩定的液位。當油箱內液位升高時，浮球閥270＃打開，使
過量的油流出。當油箱內液位降低時，浮球閥272＃打開，從空側密封
油系統來的油流入油箱內。在緊急情況下，可用油箱下部的備用閥開
或關，進行補排油操作。
注意：補油閥272＃上部對稱位置的螺桿向下旋進後，可以阻止補油
過程。排油閥270＃上部對稱位置的螺桿向下旋進後，可以阻止排油
過程。
7.9 旋關旁路閥207＃，觀察空側密封油泵出口壓力是否滿足系統允
許的壓力范圍0.3 MPa --0.8Mpa之間，以判定主壓差閥是否能正常工
作。
7.10 局部關小信號閥門211#（該閥門正常工作時不允許全開，應局
部打開），防止主壓差閥209#產生振動。閥門正常情況下調到閥門開
度小於二分之一處（或考慮加縮孔為Φ1～Φ2的節流孔板）。
7.11 調整主壓差閥209＃，保持發電機軸密封瓦處的空側密封油壓高
於氫壓0.084MPa，（冷油時可整定到大約0.105MPa）。
7.12 調整氫側安全閥255＃，松開其頂部螺桿使之達到最大開度，以
便在低壓下打開，防止氫側泵開動時由於和泵出口處其它閥門處於不
正確的開/關位置而使壓力表等受到損壞。
7.13 打開閥門281＃、247＃和254＃，在發電機運行時將重新調整閥門
254＃。
7.14 啟動氫側密封油泵，提供軸密封瓦處的氫側密封油壓。
7.15 關閉閥門281＃和247＃，關閉旁路閥242＃，調整氫側密封油
泵出口油壓在0.6MPa左右。
7.16 調整壓力平衡閥279＃和245＃，使與閥門對應的每個差壓計指
針偏差在±50mm水柱壓力范圍內，用閥門底部的調整螺釘進行調整。
應注意調整後須鎖緊調整螺釘的螺母。
7.17 壓力平衡閥279＃和245＃在上述情況下可保持軸密封瓦處的氫
側密封油壓和空側密封油壓基本相同。
7.18 由汽輪機高壓油來的備用油源通過減壓閥213#進入密封油系統。
減壓閥按下述步驟調整。
7.18.1 使減壓閥213＃處於關閉位置，啟動汽輪機高壓油輔助油泵（或
在汽輪機主油箱上的密封油備用泵）。當減壓閥整定到最大壓力時，
調整安全閥214＃，使它達到密封油系統的設計值0.9MPa。當汽輪機
主軸轉速達到三分之二以上額定轉速時，主軸油泵將給系統提供備用
密封油。
7.18.2 調整減壓閥213＃，使它符合密封油系統圖規定的出口油壓值
0.8MPa。
7.19 打開閥門219＃和217＃。
7.20 關閉空側密封油泵，啟動汽輪機高壓輔助油泵。
7.21 調整備用壓差閥218＃，保持軸密封瓦處的空側密封油壓高於電
機內氫壓0.056MPa。
7.22 當汽輪機備用油源在減壓閥出口處的油壓降到0.6MPa時，檢
查備用壓力開關（10）的動作。關小閥門217＃，保持218＃閥門處在
開啟位置。調整閥門217＃開度，直到軸密封瓦處的油壓為0.6MPa為
止。調整壓力開關（10）在這個值下閉合，並觸發汽輪機備用油壓低
報警信號。恢復閥門218＃的調節。打開217＃閥門。關閉汽輪機高壓
輔助油泵。
7.23 啟動空側密封油泵
7.24 密封油系統圖上所表示的汽輪機油系統備用油源所來自的各個
油泵應該分別進行檢查，保證在緊急情況下能發揮每個泵的正常作用。
7.25 當軸密封瓦處的壓差降落到0.035MPa時，差壓開關（8）將自
動關閉，並通過直流起動裝置（起動器）啟動空側備用直流泵，打開
閥門294＃，檢查差壓開關（8）和直流備用泵的動作是否正常。
臨時關閉292＃閥門，然後觀察壓力表讀數，慢慢打開閥門295＃，
當壓力表讀數比原來讀數降低0.040MPa時，差壓開關（8）應動作，
並觸發密封油壓力低報警信號，關閉閥門295＃，並打開閥門292＃，
關閉空側密封油直流備用泵。
7.26 檢查差壓開關（7A）動作情況，當通過空側密封油泵兩端的油
壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（7A）閉合，並觸發「空側密封
油泵停止」報警信號。
7.27 檢查差壓開關（7B）動作情況，當通過空側密封油直流備用泵
兩端的油壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（7B）閉合，並觸發
「空側密封油直流備用泵停」報警信號。
7.28 檢查差壓開關（7C）動作情況，當通過空側密封油交流備用泵
兩端的油壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（7C）閉合，並觸發
「空側密封油交流備用泵停」報警信號。
7.29 檢查差壓開關（11B）的動作情況。當氫側密封油備用泵進出
口壓差降到0.035MPa時，差壓開關（11B）閉合，發出「氫側密封
油直流備用泵停」報警信號。
7.30 停氫側密封油泵，差壓開關（11A）或（11C）應閉合。當氫
側密封油泵進出口的壓差降低到0.035MPa時，差壓開關（11A）或
（11C）閉合，自動切換到直流備用泵並觸發「氫側密封油泵出力不
足」報警信號。
7.31 啟動氫側密封油泵，密封油供油系統開始正常運行。
7.32 在上述所有項目檢查完畢後，發電機才能轉動。

⑩ 為什麼先投發電機密封油系統再投入發電機定冷水系統

先投密封油系統是為了先投入氫氣系統，氫氣系統在定冷水系統投運之前投運。主要是為了控制發電機線棒兩側的水氫差壓，因為線棒是空心的。

不過這個要求不是很嚴格，也可以先投定冷水再投氫，只是先不能把定冷水壓力提太高。