① 主減速器的結構，原理及裝配的實訓報告
這個你要知道減速器的原理，
通常來說，提供能量的，是電動機，但是電動機的轉速非常高，大約1500轉每分鍾，
但是客戶端，做功的是各種工作機，比如皮帶機，斗提機，轉速都比較慢，但是需要的扭矩非常大。
能量在轉換的過程中，假設認為損耗非常的小，那麼減速機輸入和輸出的功率是基本一致的。
減速機，就是降低了轉速，增大了扭矩的 功能。
如果你學了材料力學，如果是材料一樣的實心軸， 那麼扭矩越大， 直徑就越大。
既然輸出軸的 轉速低，扭矩大，那麼直徑就大啊， 所以輸出軸粗。
同樣， 輸入軸轉速高，扭矩小，沒有必要做那麼大的直徑。
② 減速器拆裝實驗心得怎麼寫才好
1、實驗前必須預習抄實習指導書，初步了解有關減速器裝配圖。
2、文明拆裝、切忌盲目。拆卸前要仔細觀察零部件的結構及位置，考慮好合理的拆裝順序，拆下的零部件要妥善安放好，避免丟失和損壞。禁止用鐵器直接打擊加工表面和配合表面。
3、注意安全，輕拿輕放。愛護工具和設備，操作要認真，特別要注意手腳安全。
③ 二級直齒展開式圓柱齒輪減速器課程設計的課程設計及實驗報告書
械設計課程設計任務書
班 級 姓 名
設計題目：帶式運輸機傳動裝置設計
布置形式：設計用於帶式運輸機的一級直齒圓柱齒輪減速器（Ⅰ）
傳動簡圖
原始數據：
數據編號 1 2 3 4 5 6
運輸帶工作拉力F/N 800 850 900 950 1100 1150
運輸帶工作速度v/(m/s) 1.5 1.6 1.7 1.5 1.55 1.6
捲筒直徑D/mm 250 260 270 240 250 260
工作條件：一班制，連續單向運轉。載荷平穩,室內工作,有粉塵。
使用期限：10 年
生產批量：10 套
動力來源：三相交流電（220V/380V ）
運輸帶速度允許誤差：±5% 。
提問者： 浪人5 - 試用期 一級 其他回答 共 1 條
這個是我好不容易才找到的，一個東東啊，你可以自己看看啊，就差不多能自己理解了。。。給我你的郵箱發給你啊！我的是[email protected]
目 錄
設計任務書…………………………………………………2
第一部分 傳動裝置總體設計……………………………4
第二部分 V帶設計………………………………………6
第三部分 各齒輪的設計計算……………………………9
第四部分 軸的設計………………………………………13
第五部分 校核……………………………………………19
第六部分 主要尺寸及數據………………………………21
設 計 任 務 書
一、 課程設計題目：
設計帶式運輸機傳動裝置（簡圖如下）
原始數據：
數據編號 3 5 7 10
運輸機工作轉矩T/(N.m) 690 630 760 620
運輸機帶速V/(m/s) 0.8 0.9 0.75 0.9
捲筒直徑D/mm 320 380 320 360
工作條件：
連續單向運轉，工作時有輕微振動，使用期限為10年，小批量生產，單班制工作（8小時/天）。運輸速度允許誤差為 。
二、 課程設計內容
1）傳動裝置的總體設計。
2）傳動件及支承的設計計算。
3）減速器裝配圖及零件工作圖。
4）設計計算說明書編寫。
每個學生應完成：
1） 部件裝配圖一張（A1）。
2） 零件工作圖兩張（A3）
3） 設計說明書一份（6000~8000字）。
本組設計數據：
第三組數據：運輸機工作軸轉矩T/(N.m) 690 。
運輸機帶速V/(m/s) 0.8 。
捲筒直徑D/mm 320 。
已給方案：外傳動機構為V帶傳動。
減速器為兩級展開式圓柱齒輪減速器。
第一部分 傳動裝置總體設計
一、 傳動方案（已給定）
1） 外傳動為V帶傳動。
2） 減速器為兩級展開式圓柱齒輪減速器。
3） 方案簡圖如下：
二、該方案的優缺點：
該工作機有輕微振動，由於V帶有緩沖吸振能力，採用V帶傳動能減小振動帶來的影響，並且該工作機屬於小功率、載荷變化不大，可以採用V帶這種簡單的結構，並且價格便宜，標准化程度高，大幅降低了成本。減速器部分兩級展開式圓柱齒輪減速，這是兩級減速器中應用最廣泛的一種。齒輪相對於軸承不對稱，要求軸具有較大的剛度。高速級齒輪常布置在遠離扭矩輸入端的一邊，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現象。原動機部分為Y系列三相交流 非同步電動機。
總體來講，該傳動方案滿足工作機的性能要求，適應工作條件、工作可靠，此外還結構簡單、尺寸緊湊、成本低傳動效率高。
計 算 與 說 明 結果
三、原動機選擇（Y系列三相交流非同步電動機）
工作機所需功率： =0.96 (見課設P9)
傳動裝置總效率： （見課設式2-4）
（見課設表12-8）
電動機的輸出功率： （見課設式2-1）
取
選擇電動機為Y132M1-6 m型 （見課設表19-1）
技術數據：額定功率（ ） 4 滿載轉矩（ ） 960
額定轉矩（ ） 2.0 最大轉矩（ ） 2.0
Y132M1-6電動機的外型尺寸（mm）： （見課設表19-3）
A：216 B：178 C：89 D：38 E：80 F：10 G：33 H：132 K：12 AB：280 AC：270 AD：210 HD：315 BB：238 L：235
四、傳動裝置總體傳動比的確定及各級傳動比的分配
1、 總傳動比： （見課設式2-6）
2、 各級傳動比分配： （見課設式2-7）
初定
第二部分 V帶設計
外傳動帶選為 普通V帶傳動
1、 確定計算功率：
1）、由表5-9查得工作情況系數
2）、由式5-23（機設）
2、選擇V帶型號
查圖5-12a(機設)選A型V帶。
3.確定帶輪直徑
（1）、參考圖5-12a（機設）及表5-3（機設）選取小帶輪直徑
（電機中心高符合要求）
（2）、驗算帶速 由式5-7（機設）
（3）、從動帶輪直徑
查表5-4（機設） 取
（4）、傳動比 i
（5）、從動輪轉速
4.確定中心距 和帶長
（1）、按式（5-23機設）初選中心距
取
（2）、按式(5-24機設)求帶的計算基礎准長度L0
查圖.5-7(機設)取帶的基準長度Ld=2000mm
(3)、按式(5-25機設)計算中心距:a
(4)、按式（5-26機設）確定中心距調整范圍
5.驗算小帶輪包角α1
由式(5-11機設)
6.確定V帶根數Z
(1)、由表（5-7機設）查得dd1=112 n1=800r/min及n1=980r/min時，單根V帶的額定功率分呷為1.00Kw和1.18Kw，用線性插值法求n1=980r/min時的額定功率P0值。
(2)、由表（5-10機設）查得△P0=0.11Kw
(3)、由表查得（5-12機設）查得包角系數
(4)、由表(5-13機設)查得長度系數KL=1.03
(5)、計算V帶根數Z，由式（5-28機設）
取Z=5根
7．計算單根V帶初拉力F0，由式（5-29）機設。
q由表5-5機設查得
8．計算對軸的壓力FQ，由式（5-30機設）得
9．確定帶輪的結構尺寸，給制帶輪工作圖
小帶輪基準直徑dd1=112mm採用實心式結構。大帶輪基準直徑dd2=280mm，採用孔板式結構，基準圖見零件工作圖。
第三部分 各齒輪的設計計算
一、高速級減速齒輪設計（直齒圓柱齒輪）
1.齒輪的材料，精度和齒數選擇，因傳遞功率不大，轉速不高，材料按表7-1選取，都採用45號鋼，鍛選項毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調質，均用軟齒面。齒輪精度用8級，輪齒表面精糙度為Ra1.6，軟齒面閉式傳動，失效形式為占蝕，考慮傳動平穩性，齒數宜取多些，取Z1=34 則Z2=Z1i=34×2.62=89
2.設計計算。
（1）設計准則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度校核。
（2）按齒面接觸疲勞強度設計，由式（7-9）
T1=9.55×106×P/n=9.55×106×5.42/384=134794 N?mm
由圖（7-6）選取材料的接觸疲勞，極限應力為
бHILim=580 бHILin=560
由圖 7-7選取材料彎曲疲勞極限應力
бHILim=230 бHILin=210
應力循環次數N由式（7-3）計算
N1=60n, at=60×(8×360×10)=6.64×109
N2= N1/u=6.64×109/2.62=2.53×109
由圖7-8查得接觸疲勞壽命系數；ZN1=1.1 ZN2=1.04
由圖7-9查得彎曲 ；YN1=1 YN2=1
由圖7-2查得接觸疲勞安全系數：SFmin=1.4 又YST=2.0 試選Kt=1.3
由式(7-1)(7-2)求許用接觸應力和許用彎曲應力
將有關值代入式(7-9)得
則V1=(πd1tn1/60×1000)=1.3m/s
( Z1 V1/100)=1.3×(34/100)m/s=0.44m/s
查圖7-10得Kv=1.05 由表7-3查和得K A=1.25.由表7-4查得Kβ=1.08.取Kα=1.05.則KH=KAKVKβKα=1.42 ,修正
M=d1/Z1=1.96mm
由表7-6取標准模數：m=2mm
(3) 計算幾何尺寸
d1=mz1=2×34=68mm
d2=mz2=2×89=178mm
a=m(z1＋z2)/2=123mm
b=φddt=1×68=68mm
取b2=65mm b1=b2+10=75
3.校核齒根彎曲疲勞強度
由圖7-18查得，YFS1=4.1，YFS2=4.0 取Yε=0.7
由式(7-12)校核大小齒輪的彎曲強度.
二、低速級減速齒輪設計（直齒圓柱齒輪）
1.齒輪的材料，精度和齒數選擇，因傳遞功率不大，轉速不高，材料按表7-1選取，都採用45號鋼，鍛選項毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調質，均用軟齒面。齒輪精度用8級，輪齒表面精糙度為Ra1.6，軟齒面閉式傳動，失效形式為點蝕，考慮傳動平穩性，齒數宜取多些，取Z1=34
則Z2=Z1i=34×3.7=104
2.設計計算。
（1） 設計准則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度校核。
（2）按齒面接觸疲勞強度設計，由式（7-9）
T1=9.55×106×P/n=9.55×106×5.20/148=335540 N?mm
由圖（7-6）選取材料的接觸疲勞，極限應力為
бHILim=580 бHILin=560
由圖 7-7選取材料彎曲疲勞極陰應力
бHILim=230 бHILin=210
應力循環次數N由式（7-3）計算
N1=60n at=60×148×(8×360×10)=2.55×109
N2= N1/u=2.55×109/3.07=8.33×108
由圖7-8查得接觸疲勞壽命系數；ZN1=1.1 ZN2=1.04
由圖7-9查得彎曲 ；YN1=1 YN2=1
由圖7-2查得接觸疲勞安全系數：SFmin=1.4 又YST=2.0 試選Kt=1.3
由式(7-1)(7-2)求許用接觸應力和許用彎曲應力
將有關值代入式(7-9)得
則V1=(πd1tn1/60×1000)=0.55m/s
( Z1 V1/100)=0.55×(34/100)m/s=0.19m/s
查圖7-10得Kv=1.05 由表7-3查和得K A=1.25.由表7-4查得Kβ=1.08.取Kα=1.05.則KH=KAKVKβKα=1.377 ,修正
M=d1/Z1=2.11mm
由表7-6取標准模數：m=2.5mm
(3) 計算幾何尺寸
d1=mz1=2.5×34=85mm
d2=mz2=2.5×104=260mm
a=m(z1＋z2)/2=172.5mm
b=φddt=1×85=85mm
取b2=85mm b1=b2+10=95
3.校核齒根彎曲疲勞強度
由圖7-18查得，YFS1=4.1，YFS2=4.0 取Yε=0.7
由式(7-12)校核大小齒輪的彎曲強度.
總結：高速級 z1=34 z2=89 m=2
低速級 z1=34 z2=104 m=2.5
第四部分 軸的設計
高速軸的設計
1.選擇軸的材料及熱處理
由於減速器傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特殊要求故選擇常用材料45鋼,調質處理.
2.初估軸徑
按扭矩初估軸的直徑,查表10-2,得c=106至117,考慮到安裝聯軸器的軸段僅受扭矩作用.取c=110則:
D1min=
D2min=
D3min=
3.初選軸承
1軸選軸承為6008
2軸選軸承為6009
3軸選軸承為6012
根據軸承確定各軸安裝軸承的直徑為:
D1=40mm
D2=45mm
D3=60mm
4.結構設計(現只對高速軸作設計,其它兩軸設計略,結構詳見圖)為了拆裝方便,減速器殼體用剖分式,軸的結構形狀如圖所示.
(1).各軸直徑的確定
初估軸徑後,即可按軸上零件的安裝順序,從左端開始確定直徑.該軸軸段1安裝軸承6008,故該段直徑為40mm。2段裝齒輪，為了便於安裝，取2段為44mm。齒輪右端用軸肩固定，計算得軸肩的高度為4.5mm，取3段為53mm。5段裝軸承，直徑和1段一樣為40mm。4段不裝任何零件，但考慮到軸承的軸向定位，及軸承的安裝，取4段為42mm。6段應與密封毛氈的尺寸同時確定，查機械設計手冊，選用JB/ZQ4606-1986中d=36mm的毛氈圈，故取6段36mm。7段裝大帶輪，取為32mm>dmin 。
（2）各軸段長度的確定
軸段1的長度為軸承6008的寬度和軸承到箱體內壁的距離加上箱體內壁到齒輪端面的距離加上2mm，l1=32mm。2段應比齒輪寬略小2mm，為l2=73mm。3段的長度按軸肩寬度公式計算l3=1.4h；去l3=6mm，4段：l4=109mm。l5和軸承6008同寬取l5=15mm。l6=55mm，7段同大帶輪同寬，取l7=90mm。其中l4，l6是在確定其它段長度和箱體內壁寬後確定的。
於是，可得軸的支點上受力點間的跨距L1=52.5mm，L2=159mm，L3=107.5mm。
（3）.軸上零件的周向固定
為了保證良好的對中性，齒輪與軸選用過盈配合H7/r6。與軸承內圈配合軸勁選用k6，齒輪與大帶輪均採用A型普通平鍵聯接，分別為16*63 GB1096-1979及鍵10*80 GB1096-1979。
（4）.軸上倒角與圓角
為保證6008軸承內圈端面緊靠定位軸肩的端面，根據軸承手冊的推薦，取軸肩圓角半徑為1mm。其他軸肩圓角半徑均為2mm。根據標准GB6403.4-1986，軸的左右端倒角均為1*45。。
5.軸的受力分析
（1） 畫軸的受力簡圖。
（2） 計算支座反力。
Ft=2T1/d1=
Fr=Fttg20。=3784
FQ=1588N
在水平面上
FR1H=
FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N
在垂直面上
FR1V=
Fr2V=Ft- FR1V=1377-352=1025N
（3） 畫彎矩圖
在水平面上，a-a剖面左側
MAh=FR1Hl3=966 52.5=50.715N?m
a-a剖面右側
M』Ah=FR2Hl2=411 153=62.88 N?m
在垂直面上
MAv=M』AV=FR1Vl2=352×153=53.856 N?m
合成彎矩，a-a剖面左側
a-a剖面右側
畫轉矩圖
轉矩 3784×（68/2）=128.7N?m
6.判斷危險截面
顯然，如圖所示，a-a剖面左側合成彎矩最大、扭矩為T，該截面左側可能是危險截面；b-b截面處合成灣矩雖不是最大，但該截面左側也可能是危險截面。若從疲勞強度考慮，a-a，b-b截面右側均有應力集中，且b-b截面處應力集中更嚴重，故a-a截面左側和b-b截面左、右側又均有可能是疲勞破壞危險截面。
7.軸的彎扭合成強度校核
由表10-1查得
(1)a-a剖面左側
3=0.1×443=8.5184m3
=14.57
（2）b-b截面左側
3=0.1×423=7.41m3
b-b截面處合成彎矩Mb:
=174 N?m
=27
8.軸的安全系數校核:由表10-1查得 (1)在a-a截面左側
WT=0.2d3=0.2×443=17036.8mm3
由附表10-1查得 由附表10-4查得絕對尺寸系數 ;軸經磨削加工, 由附表10-5查得質量系數 .則
彎曲應力
應力幅
平均應力
切應力
安全系數
查表10-6得許用安全系數 =1.3～1.5,顯然S> ,故a-a剖面安全.
(2)b-b截面右側
抗彎截面系數 3=0.1×533=14.887m3
抗扭截面系數WT=0.2d3=0.2×533=29.775 m3
又Mb=174 N?m,故彎曲應力
切應力
由附表10-1查得過盈配合引起的有效應力集中系數 。 則
顯然S> ,故b-b截面右側安全。
（3）b-b截面左側
WT=0.2d3=0.2×423=14.82 m3
b-b截面左右側的彎矩、扭矩相同。
彎曲應力
切應力
（D-d）/r=1 r/d=0.05，由附表10-2查得圓角引起的有效應力集中系數 。由附表10-4查得絕對尺寸系數 。又 。則
顯然S> ,故b-b截面左側安全。
第五部分 校 核
高速軸軸承
FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N
Fr2V=Ft- FR1V=1377-352=1025N
軸承的型號為6008，Cr=16.2 kN
1） FA/COr=0
2） 計算當量動載荷
查表得fP=1.2徑向載荷系數X和軸向載荷系數Y為X=1，Y=0
=1.2×（1×352）=422.4 N
3） 驗算6008的壽命
驗算右邊軸承
鍵的校核
鍵1 10×8 L=80 GB1096-79
則強度條件為
查表許用擠壓應力
所以鍵的強度足夠
鍵2 12×8 L=63 GB1096-79
則強度條件為
查表許用擠壓應力
所以鍵的強度足夠
聯軸器的選擇
聯軸器選擇為TL8型彈性聯軸器 GB4323-84
減速器的潤滑
1.齒輪的潤滑
因齒輪的圓周速度<12 m/s，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。
高速齒輪浸入油里約0.7個齒高，但不小於10mm，低速級齒輪浸入油高度約為1個齒高（不小於10mm），1/6齒輪。
2．滾動軸承的潤滑
因潤滑油中的傳動零件（齒輪）的圓周速度V≥1.5～2m/s所以採用飛濺潤滑，
第六部分 主要尺寸及數據
箱體尺寸:
箱體壁厚
箱蓋壁厚
箱座凸緣厚度b=15mm
箱蓋凸緣厚度b1=15mm
箱座底凸緣厚度b2=25mm
地腳螺栓直徑df=M16
地腳螺栓數目n=4
軸承旁聯接螺栓直徑d1=M12
聯接螺栓d2的間距l=150mm
軸承端蓋螺釘直徑d3=M8
定位銷直徑d=6mm
df 、d1 、d2至外箱壁的距離C1=18mm、18 mm、13 mm
df、d2至凸緣邊緣的距離C2=16mm、11 mm
軸承旁凸台半徑R1=11mm
凸台高度根據低速軸承座外半徑確定
外箱壁至軸承座端面距離L1=40mm
大齒輪頂圓與內箱壁距離△1=10mm
齒輪端面與內箱壁距離△2=10mm
箱蓋，箱座肋厚m1=m=7mm
軸承端蓋外徑D2 ：凸緣式端蓋：D+（5～5.5）d3
以上尺寸參考機械設計課程設計P17～P21
傳動比
原始分配傳動比為：i1=2.62 i2=3.07 i3=2.5
修正後 ：i1=2.5 i2=2.62 i3=3.07
各軸新的轉速為 ：n1=960/2.5=3.84
n2=384/2.61=147
n3=147/3.07=48
各軸的輸入功率
P1=pdη8η7 =5.5×0.95×0.99=5.42
P2=p1η6η5=5.42×0.97×0.99=5.20
P3=p2η4η3=5.20×0.97×0.99=5.00
P4=p3η2η1=5.00×0.99×0.99=4.90
各軸的輸入轉矩
T1=9550Pdi1η8η7/nm=9550×5.5×2.5×0.95×0.99=128.65
T2= T1 i2η6η5=128.65×2.62×0.97×0.99=323.68
T3= T2 i3η4η3=323.68×3.07×0.97×0.99=954.25
T4= T3 η2η1=954.23×0.99×0.99=935.26
軸號 功率p 轉矩T 轉速n 傳動比i 效率η
電機軸 5.5 2.0 960 1 1
1 5.42 128.65 384 2.5 0.94
2 5.20 323.68 148 2.62 0.96
3 5.00 954.25 48 3.07 0.96
工作機軸 4.90 935.26 48 1 0.98
齒輪的結構尺寸
兩小齒輪採用實心結構
兩大齒輪採用復板式結構
齒輪z1尺寸
z=34 d1=68 m=2 d=44 b=75
d1=68
ha=ha*m=1×2=2mm
hf=( ha*+c*)m=(1+0.25)×2=2.5mm
h=ha+hf=2+2.5=4.5mm
da=d1＋2ha=68+2×2=72mm
df=d1－2hf=68－2×2.5=63
p=πm=6.28mm
s=πm/2=3.14×2/2=3.14mm
e=πm/2=3.14×2/2=3.14mm
c=c*m=0.25×2=0.5mm
齒輪z2的尺寸
由軸可 得d2=178 z2=89 m=2 b=65 d4=49
ha=ha*m=1×2=2mm
h=ha+hf=2+2.5=4.5mm
hf=(1＋0.5)×2=2.5mm
da=d2＋2ha=178＋2×2=182
df=d1－2hf=178－2×2.5=173
p=πm=6.28mm
s=πm/2=3.14×2/2=3.14mm
e=πm/2=3.14×2/2=3.14mm
c=c*m=0.25×2=0.5mm
DT≈
D3≈1.6D4=1.6×49=78.4
D0≈da-10mn=182-10×2=162
D2≈0.25(D0-D3)=0.25(162-78.4)=20
R=5 c=0.2b=0.2×65=13
齒輪3尺寸
由軸可得, d=49 d3=85 z3=34 m=2.5 b=95
ha =ha*m=1×2.5=2.5
h=ha+hf=2.5+3.125=5.625
hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×2.5=3.125
da=d3+2ha=85+2×2.5=90
df=d1-2hf=85-2×3.125=78.75
p=πm=3.14×2.5=7.85
s=πm/2=3.14×2.5/2=3.925
e=s c=c*m=0.25×2.5=0.625
齒輪4寸
由軸可得 d=64 d4=260 z4=104 m=2.5 b=85
ha =ha*m=1×2.5=2.5
h=ha+hf=2.5+3.25=5.625
hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×0.25=3.125
da=d4+2ha=260+2×2.5=265
df=d1-2hf=260-2×3.125=253.75
p=πm=3.14×2.5=7.85
s=e=πm/2=3.14×2.5/2=3.925
c=c*m=0.25×2.5=0.625
D0≈da-10m=260-10×2.5=235
D3≈1.6×64=102.4
D2=0.25(D0-D3)=0.25×(235-102.4)=33.15
r=5 c=0.2b=0.2×85=17
參考文獻：
《機械設計》徐錦康 主編 機械工業出版社
《機械設計課程設計》陸玉 何在洲 佟延偉 主編
第3版 機械工業出版社
《機械設計手冊》
設計心得
機械設計課程設計是機械課程當中一個重要環節通過了3周的課程設計使我從各個方面都受到了機械設計的訓練，對機械的有關各個零部件有機的結合在一起得到了深刻的認識。
由於在設計方面我們沒有經驗，理論知識學的不牢固，在設計中難免會出現這樣那樣的問題，如：在選擇計算標准件是可能會出現誤差，如果是聯系緊密或者循序漸進的計算誤差會更大，在查表和計算上精度不夠准
在設計的過程中，培養了我綜合應用機械設計課程及其他課程的理論知識和應用生產實際知識解決工程實際問題的能力，在設計的過程中還培養出了我們的團隊精神，大家共同解決了許多個人無法解決的問題，在這些過程中我們深刻地認識到了自己在知識的理解和接受應用方面的不足，在今後的學習過程中我們會更加努力和團結。
由於本次設計是分組的，自己獨立設計的東西不多，但在通過這次設計之後，我想會對以後自己獨立設計打下一個良好的基礎。
參考資料：機械設計基礎
④ 減速器箱體測繪報告
伴隨著知識經濟及信息時代的到來，知識的更新越來越快社會對人才培養規格的要求也正在發生巨大的變化。
經過一周的時間，我的機械制圖課程測繪二級圓柱齒輪減速器終於完成了。雖然很忙碌很疲勞，但感覺收獲還是蠻大的。我幾乎每天的專注和辛勞，喚回了我對機械設計基礎課的重新的認識，對二級齒輪減速器結構的深刻理解，還有一種對設計制圖工作的熱情和認真態度，我的細心再次發揮了優勢，我不敢說我的這份測繪圖一定會得優秀，但看著圖紙上的每一個細節，我覺得沒有枉費這一周來的心血。
在這次實習中進一步培養了測繪的獨立能力，樹立正確的測繪思想，掌握常用的機械零件，機械傳動裝置和簡單機械測繪的方法和步驟。在老師的諄諄教導，和同學們的熱情幫助下，使我找到了信心。現在想想其實測繪實習當中的每一天都是很累的，其實正向老師說得一樣，機械制圖的測繪沒有那麼簡單，雖然種種困難我都已經克服，但是還是難免我有些疏忽和遺漏的地方。完美總是可望而不可求的，不在同一個地方跌倒兩次才是最重要的。抱著這個心理我一步步走了過來，最終完成了我的任務。
制圖測繪是學習機械制圖課程的一個非常重要的實踐環節。通過對二級直齒輪圓柱齒輪減速器裝配的測繪，讓我們全面地、系統的復習機械制圖課程所要求掌握的基礎理論、基本知識和基本技能，進一步提高繪圖、讀圖的質量和速度，為後續課程打下基礎。
該變速器是一種由密閉的箱體，相互嚙合的一對或幾對齒輪，傳動軸及軸承等所組成的獨立部件，其特點是主動變位齒輪是台階式的，一端部齒輪與從動變位齒輪聯接，另一端部與軸承、擋圈固定聯接，軸承的外套與軸承座聯接，軸承座與副殼體表面聯接固定。此減速器由於主、從齒輪採用變位齒輪，主動變位齒輪的另一端部增加軸承、軸承座，改變過去的懸臂狀態，加強齒輪的工作強度，提高了減速器的壽命。本傳動機構的特點是：減速器橫向尺寸較小，兩大吃論浸油深度可以大致相同。結構較復雜，軸向尺寸大，中間軸較長、剛度差，中間軸承潤滑較困難。
在原動機與工作機之間的一種減速裝置。為方便減速器的製造、裝配及使用 ，還在減速器上設置一系列附件，如檢查孔、透氣孔、油標尺或油麵指示器、吊鉤及起蓋螺釘等。在原動機於變速器間採用是機械設備中應用較多的傳動裝置帶傳動，主要有主動輪、從動輪和傳動帶組成。工作時靠帶與帶輪間的摩擦或嚙合實現主、從動輪間運動和動力的傳遞,具有結構簡單、傳動平穩、價格低廉、緩沖吸振及過載打滑以保護其他零件的優點。
實際生產中，在新產品設計、引進先進技術以及對原有設備進行技術改造和維修時，需要對現有的機器和零部件進行測繪，畫出其裝配圖和零件圖，因此，掌握測繪技術對工程技術人員具備有重要意義。在《機械制圖》課程中通過對二級直齒輪圓柱齒輪減速器的測繪，達到以下目的：
1、使我們掌握零件測繪的方法和步驟；
2、了解徒手畫草圖的意義；
3、掌握常用工量具的使用方法，能夠根據測量數據、有關標准和手冊、計算公式確定標准件的規格和齒輪參數；
4、能正確選擇配合、表面粗糙度和形位公差並進行標注；
5、進一步鞏固《機械制圖》中掌握的繪圖技能，使識圖能力上一個新的台階；
6、培養我們耐心細致工作作風、科學嚴謹的工作態度和團隊精神。
7、在測繪中，注意培養認真負責，踏實細致的工作作風和保質，保量按時完成任務的習慣，在測繪過程中要做到復習教材，查找資料，學以致用；
8、在零件的表達方法上有獨到的見解，視圖選擇正確、布置合理；
9、弄清所測繪的裝配體的工作原理，懂得各零部件的作用以及各零部件間的裝配聯結關系
10、所繪圖樣要符合機械制圖的標准，標准件要按標准畫法、簡化畫法或比例畫法繪制，並要標准化，要有正確的、較完整的尺寸標注與技術要求；
11、 熟練掌握測量工具，准確測出外圓，內孔， 中心距，高度，深度，長度，孔距，齒頂圓，螺紋等有關尺寸。
繪制過程，雖然的已經學過，也有多次繪制經驗，但是那些對我們來說的是粗淺的，半生不熟的，就像還給了老師一樣。比如畫裝配圖時，剛開始不知道從哪兒入手，想了半天才有了點頭緒，在標注公差時，不知道該標什麼，查書上又沒有，最後還是請教老師。
這次實習讓我知道我還有很多的不足，我還要學習的東西很多，通過這次設計使我受益匪淺，認識到做是要從一點一滴開始不能馬虎。
（僅供參考）
⑤ 簡述減速器的結構及原理
減速器是原動機和工作機之間的獨立的閉式傳動裝置，用來降低轉速和增大轉矩，以滿足工作需要。減速器結構緊湊，效率較高，傳遞運動准確可靠，使用維護方便，可以成批生產，因此應用非常廣泛。
減速器的工作原理
減速器一般用於低轉速大扭矩的傳動設備，把電動機、內燃機或其它高速運轉的動力通過減速機的輸入軸上的齒數少的齒輪嚙合輸出軸上的大齒輪來達到減速的目的，普通的減速機也會有幾對相同原理齒輪達到理想的減速效果，大小齒輪的齒數之比，就是傳動比。
減速器的基本構造：
減速器主要由傳動零件(齒輪或蝸桿)、軸、軸承、箱體及其附件所組成。其基本結構有三大部分：（1）齒輪、軸及軸承組合；（2）箱體；（3）減速器附件；
齒輪、軸及軸承組合小齒輪與軸製成一體，稱齒輪軸，這種結構用於齒輪直徑與軸的直徑相關不大的情況下，如果軸的直徑為d，齒輪齒根圓的直徑為df，則當df-d≤6～7mn時，應採用這種結構。而當df-d＞6～7mn時，採用齒輪與軸分開為兩個零件的結構，如低速軸與大齒輪。此時齒輪與軸的周向固定平鍵聯接，軸上零件利用軸肩、軸套和軸承蓋作軸向固定。
箱體是減速器的重要組成部件，它是傳動零件的基座，應具有足夠的強度和剛度。箱體通常用灰鑄鐵製造，對於重載或有沖擊載荷的減速器也可以採用鑄鋼箱體。
減速器附件
為了保證減速器的正常工作，除了對齒輪、軸、軸承組合和箱體的結構設計給予足夠的重視外，還應考慮到為減速器潤滑油池注油、排油、檢查油麵高度、加工及拆裝檢修時箱蓋與箱座的精確定位、吊裝等輔助零件和部件的合理選擇和設計。
大多數減速器的箱體採用中等強度的鑄鐵鑄造而成，重型減速器則採用高強度鑄鐵和鑄鋼，單件少量生產時也可用鋼板焊接而成。減速器箱體的外形要求形狀簡單、表面平整。為了便於安裝，箱體常製成剖分式，剖分面常與軸線平面重合。
常用減速器的特點
▲一級斜齒圓柱齒輪減速器
▲一級圓柱蝸桿減速器
▲二級斜齒圓柱齒輪減速器
▲二級圓柱齒輪電動機減速器（同軸式）
減速器裝配一般步驟
安裝底座→輸入軸軸部裝配→中間軸軸部裝配→輸出軸軸部裝配→安裝各軸→嚙合旋轉→上蓋部裝裝配→上蓋裝配→螺栓裝配→端蓋裝配 ；
二、變速器
變速器是用來改變來自發動機的轉速和轉矩的機構，它能固定或分檔改變輸出軸和輸入軸傳動比，又稱變速箱。變速器由變速傳動機構和操縱機構組成，有些汽車還有動力輸出機構。傳動機構大多用普通齒輪傳動，也有的用行星齒輪傳動。如果變速器輸出軸的轉速可以連續變化，則稱為無級變速器，否則稱為有級變速器。
變速器的工作原理
機械式變速箱主要應用了齒輪傳動的降速原理。簡單的說，變速箱內有多組傳動比不同的齒輪副，而汽車行駛時的換檔行為，也就是通過操縱機構使變速箱內不同的齒輪副工作。如在低速時，讓傳動比大的齒輪副工作
⑥ 急求一份齒輪減速機試驗驗收報告，最好是R系列的，如果有試驗台的操作方法可以加分（不是減速機試驗步驟）
雙圓弧圓柱齒輪基本齒廓（GB/T12759-1991）
ZSY、ZSZ硬齒面中硬齒面圓柱齒輪減速機（JB/T8853-2001）
LZ型彈性柱銷齒式聯軸器（GB/T5015-2003）
LZZ型帶制動輪彈性柱銷齒式聯軸器（GB/T5015-2003）
LZJ型接中間軸彈性柱銷齒式聯軸器（GB/T5015-2003）
LZD型錐形軸孔彈性柱銷齒式聯軸器（GB/T5015-2003）
LX型彈性柱銷聯軸器（GB5014-2003）
LXZ型帶制動輪彈性柱銷聯軸器（GB5014-2003）
YK系列圓錐—圓柱齒輪減速機（YB/T050-93）
QJ－D型起重機底座式減速機（JB/T8905.2-1999）
QJ型起重機減速機（JB/T89051-1999）
QJ－T型起重機套裝式減速機（JB/T8905.4-1999）
QJ－L型起重機立式減速機（JB/T8905.3-1999）
JPT型漸開線圓柱齒輪減速器（JB/T10244-2001）
KPTH型漸開線圓柱齒輪減速器（JB/T10243-2001）
GS系列高速漸開線圓柱齒輪箱（JB/T7514-94）
S系列斜齒-蝸桿減速器（Q/ZTB04-2000）
PGB型立式行星齒輪減速器（GB/T11870-1989）
諧波齒輪減速器（SJ2604-85）
滾柱活齒減速器（JB/T6137-92）
ZY、ZZ系列圓柱齒輪減速器（JB/T8853-1999）
ZQ、ZQH型圓柱齒輪減速器（JB1585-75）
TP型平麵包絡環面蝸輪減速器（JB/T9051-1999）
圓柱齒輪減速器標准中心距（GB/T10090-1988）
ZLY、ZLZ硬齒面中硬齒面圓柱齒輪減速機（JB/T8853-2001）
ZDY、ZDZ硬齒面中硬齒面圓柱齒輪減速機（JB/T8853-2001）
CW系列圓弧圓柱蝸桿減速器（JB/T7935-1999）
ZC1型雙級蝸桿及齒輪-蝸桿減速器（JB/T7008-1993）
SCW軸裝式圓弧圓柱蝸桿減速機（JB/T6387-1992）
WD型圓柱蝸桿減速機（JB/ZQ4390-79）
CW系列圓弧圓柱蝸桿減速器（GB9147-88）
WH系列圓弧圓柱蝸桿減速機（JB2318-79）
SB系列雙擺線針輪減速機（JB/T5561-1991）
Z系列行星擺線針輪減速機（JB/T2982-1994）
帶輪的材質、表面粗糙度及平衡（GB11357-89）
普通V帶（GB1171-89）
V帶傳動額定功率的計算（GB11355-89）
錐齒輪膠合承載能力計算方法（GB11367-89）
船用立式行星減速器（GB11870-89）
NGW型行星齒輪減速器（JB1799-76）
平麵包絡環面蝸桿減速器（ZBJ19021-89）
齒輪加工工藝守則（JB/Z307.9-88）
圓柱齒輪減速器通用技術條件（ZBJ19009-88）
ZK行星齒輪減速器（ZBJ19018-89）
圓弧圓柱蝸桿減速器（GB9147-88）
圓柱蝸桿減速器（JB/ZQ4390-86）
圓柱齒輪減速器（ZBJ19004-88）
圓錐齒輪減速器箱體形位公差（JB/ZQ4283-86）
圓柱齒輪減速器箱體形位公差（JB/ZQ4282-86）
漸開線行星齒輪減速器產品質量分等（JB/ZQ8067-89）
平面二次包絡環面蝸桿傳動的精度（ZBJ19021-89）
圓弧圓柱齒輪精度（JB4021-85）
齒輪孔與軸的輕熱壓配合（帶鍵）（JB/ZQ4285-86）
插齒、滾齒退刀槽（JB/ZQ4239-86）
齒輪的畫法（GB4459.2-84）
圓柱形與圓錐形軸伸（GB1569-90、GB1570-90）
錐齒輪承載能力計算方法（GB10062-88）
小模數圓柱齒輪減速器通用技術條件（GB/T12473-90）
小模數漸開線圓柱齒輪精度（GB2363-90）
平面二次包絡環面蝸桿減速器系列、潤滑和承載能力（GB/T16444-1996）
平面二次包絡環面蝸桿傳動術語（GB/T16442-1996）
平面二次包絡環面蝸桿傳動精度（GB/T16445-1996）
平面二次包絡環面蝸桿傳動幾何要素代號（GB/T16443-1996）
漸開線圓柱齒輪精度（GB10095-88）
漸開線圓柱齒輪膠合承載能力計算方法（GB6413-86）
漸開線圓柱齒輪 基本齒廓（GB1358-88）
漸開線圓柱齒輪承載能力計算方法（GB3480-83）
齒輪輪齒損傷的術語、特徵和原因（GB3481-83）
齒輪幾何要素代號（GB/T2821-92）
工業閉式齒輪的潤滑油選用方法（JB/T8831-2001）
齒輪傳動裝置清潔度（JB/T77929-19999）
高速漸開線圓柱齒輪箱（JB/T7514-94）
齒輪裝置質量檢驗總則（JB/T6078-92）
通用齒輪裝置 型式試驗方法（JB/T5077—91）
齒輪裝置雜訊評價（JB/T507-91）
工業用閉式齒輪傳動裝置（GB/Z19414-2003）
齒輪磨削後表面回火的浸蝕檢驗（GB/T17879-1999）
齒輪裝置效率測定方法（GB/T14231-93）
齒輪彎曲疲勞強度試驗方法（GB/T14230-93）
齒輪接觸疲勞強度試驗方法（GB/T14229-93）
齒輪膠合承載能力試驗方法（GB/T13672-92）
透平齒輪傳動裝置技術條件（GB8542-87）
齒輪裝置雜訊及功率級測定方法（GB6404-86）
齒輪碳氮共滲工藝及質量控制（JB/T9173-1999）
齒輪滲氮、氮碳共滲工藝及質量控制（JB/T9172-1999）
齒輪火焰及感應淬火工藝及其質量控制（JB/T9171-1999）
齒輪氣體滲碳熱處理工藝及其質量控制（JB/T7516-94）
齒輪調質工藝及其質量控制（JB/T6077-92）
重載齒輪 失效判據（JB/T5664-91）
高速齒輪材料選擇及熱處理質量控制的一般規定（JB/T5078-91）
齒輪材料及熱處理質量檢驗的一般規定（GB/T8539-2000）
行星傳動基本術語（GB11366-89）
擺線針輪行星傳動 幾何要素代號（GB10107.3-88）
擺線針輪行星傳動 圖示方法（GB10107.2-88）
擺線針輪行星傳動 基本術語（GB10107.1-88）
SWL蝸輪螺桿升降機型式、參數與尺寸（JB/T8809-1998）
直廓環面蝸桿、蝸輪精度（GB/T16848-1997）
圓柱蝸桿、蝸輪圖樣上應註明的尺寸數據（GB/T12760-91）
小模數圓柱蝸桿、蝸輪精度（GB10227-88）
小模數圓柱蝸桿基本齒廓（GB10226-88）
圓柱蝸桿、蝸輪精度（GB10089-88）
圓柱蝸桿模數和直徑（GB10088-88）
圓柱蝸桿基本齒廓（GB10087-88）
圓柱蝸桿、蝸輪術語及代號（GB100086-88）
圓柱蝸桿傳動基本參數（GB10085-88）
錐齒輪圖樣上應註明的尺寸數據（GB12371-90）
錐齒輪和准雙曲面齒輪術語（GB12370-90）
直齒及斜齒錐齒輪基本齒廓（GB12369-90）
錐齒輪模數（GB12368-90）
錐齒輪和准雙曲面齒輪精度（GB11365-89）
小模數錐齒輪精度（GB10225-88）
小模數錐齒輪基本齒廓（GB10024-88）
錐齒輪承載能力計算方法 齒根彎曲強度計算（GB/T10062.3-2003）
錐齒輪承載能力計算方法 齒面接觸疲勞（點蝕）強度計算（GB/T10062.2-2003）
錐齒輪承載能力計算方法 概述和通用影響系數（GB/T10062.1-2003）
圓弧圓柱齒輪精度（GB/T15753-1995）
圓弧圓柱齒輪基本術語（GB/T15752-1995）
雙圓弧圓柱齒輪承載能力計算方法（GB/T13799-92）
高速漸開線圓柱齒輪和類似要求齒輪承載能力計算方法（JB/T8830-2001）
漸開線直齒和斜齒圓柱齒輪承載能力計算方法 工業齒輪應用（GB/T19406-2003）
圓柱齒輪 檢驗實施規范 表面結構和輪齒接觸斑點的檢驗（GB/Z18620.4-2002）
圓柱齒輪 檢驗實施規范 齒輪坯、軸中心距和軸線平行度（GB/Z18620.3-2002）
圓柱齒輪檢驗實施規范 徑向綜合偏差、徑向跳動、齒厚和側隙的檢驗（GB/Z18620.2-2
圓柱齒輪檢驗實施規范 輪齒同側齒面的檢驗（GB/Z18620.1-2002）
漸開線圓柱齒輪精度檢驗規范（GB/T13924-92）
齒條精度（GB10096-88）
漸開線圓柱齒輪精度 徑向綜合偏差與徑向跳動的定義和允許值（GB/T10095.2-2001
漸開線圓柱齒輪精度 輪齒同側齒面偏差的定義和允許值（GB/T10095.1-2001）
通用機械漸開線圓柱齒輪承載能力簡化計算方法（GB10063-88）
齒輪螺旋線樣板（GB/T6468-2001）
齒輪漸開線樣板（GB/T6467-2001）
漸開線圓柱齒輪圖樣上應註明的尺寸數據（GB/T6467-2001）
圓柱齒輪、錐齒輪和准雙曲面齒輪膠合承載能力計算方法積分溫度法（GB/Z6413.2-200
圓柱齒輪、錐齒輪和准雙曲面齒輪膠合承載能力計算方法閃溫法（GB/Z6413.1-2003）
漸開線圓柱齒輪承載能力計算方法（GB/T3480-1997）
通用機械和重型機械用圓柱齒輪標准基本齒條齒廓（GB/T1356-2001）
諧波齒輪傳動基本術語（GB/T12601-90）
齒輪輪齒磨損和損傷術語（GB/T3481-1997）
齒輪基本術語（GB/T3374-92）
平面二次包絡環面蝸桿減速器技術條件（GB/T16446-1996）
蝸桿減速器載入試驗方法（JB5558-91）
機械無級變速器分類及型號編制方法（JB/T7683-95）
機械無級變速器試驗方法（JB/T7346-94）
擺線針輪減速機雜訊測定方法（JB/T7253-94）
驗收試驗中齒輪裝置機械振動的測定（GB8543-87）
圓柱齒輪減速器載入試驗方法（JB/T9050.3-1999）
圓柱齒輪減速器接觸斑點測定方法（JB/T9050.2-1999）
圓柱齒輪減速器通用技術條件（JB/T9050.1-1999）
擺線針輪減速機承載能力及傳動效率測定方法（JB/T5288.3-91）
圓柱齒輪減速器基本參數（GB10090-88）
少齒數漸開線圓柱齒輪減速器（JB/T5560-91）
擺線針輪減速機清潔度測定方法（JB/T5288.2-91）
擺線針輪減速機溫升測定方法（JB/T5288.1-91）
齒輪幾何要素代號（GB/T2821-2003）
小模數漸開線圓柱齒輪基本齒廓（BG/T2362-1990）
漸開線圓柱齒輪模數（GB/T1357-1987）
圓弧圓柱齒輪模數（GB/T1840-1980）
全封閉甘蔗壓榨機減速器（JB/T6121-92）
輥道電機減速器(JB/T5562-91)
諧波傳動減速器(GB/T 14118-93)
機械式聯軸器選用計算（JB/T 7511-94）
聯軸器術語（GB/T 3931-1997）
緊固件機械性能螺母粗牙螺紋（GB/T3098.2-2000）
螺紋緊固件應力面積和承載面積（GB/T16823.1-1997）
螺栓、螺釘賀螺柱的公稱長度和普通螺栓的螺紋長度（GB3106-82）
螺紋緊固件電鍍層（GB5267-85）
鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件（GB/T3633-1995）
鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副（GB/T3262-1995）
鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件（GB1231-91）
鋼結構用高強度大六角螺母（GB/T1229-91）
鋼結構用高強度大六角螺栓（GB/T1228-91）
等長雙頭螺柱C級（GB953-88）
等長雙頭螺柱B級（GB901-88）
鋼結構用高強度墊圈（GB/T1230-91）
地腳螺栓（GB799-88）
雙頭螺柱（GB897-88）
緊固件驗收檢查、標志與包裝（GB90-85）
ZK行星齒輪減速機（JB/T 9043.1－1999）
機械式聯軸器公稱扭矩系列（GB3507-83）
看看這些標准應該有用的
⑦ 減速器設計過程
1、仔細閱讀和研究設計任務書，明確設計要求，分析原始數據和工作條件內，擬定傳動；
2、裝容置的總體方案；
3、選擇電動機，確定其形式、轉速和功率；
4、計算傳動裝置的總傳功比和分配各級傳動比；
5、計算各軸的轉速、功率和扭矩；
6、通過汁算確定開式傳動（三角帶傳動、鏈傳動或齒輪傳動)的主要參數和尺寸;
7、通過計算確定閉式傳功(齒搶傳幼或蝸桿傳功〕的主要參數和尺寸；
8、初算各軸的直徑，據此進行各軸的結鉤設計;
9、初定軸承的型號和跨距，分析物上的載荷，計算支點反力，通過軸承的壽命計算 ；
10、最後確定其型號；
11、選擇聯軸器和鏈聯接；
12、驗算軸的復合強度和安全系數；
13、繪制減速機裝配圖和零件工作圖；
14、整理和編寫設計計算說明書。
⑧ 減速器拆裝實驗
這種一級圓柱齒輪減速器是最基礎的。
需要的參數如下：
1、兩軸的中心距。 從箱體的軸專承座處就能夠測屬量，從兩軸的相關位置同樣能夠測量。中心距等於兩個齒輪節圓半徑之和。
2、減速比。 小齒輪和大齒輪的齒數比，就是減速比。
3、齒輪的其它參數，根據上面兩個測量數據，就能夠全部推算出來，如模數、齒頂圓、齒根圓、齒輪寬度。
4、齒輪軸的各部分尺寸，如各部直徑鍵和鍵槽，使用的滾動軸承、箱體各部尺寸。
4、有了這些數據和測量方法，對最常見的兩級減速器也是一樣的測量方法。
求採納為滿意回答。