檢驗自動脫鉤裝置

1. 起重機吊鉤必須設有防止吊重意外脫鉤的保險裝置嗎

是的。

吊鉤旋轉常常是沒有任何預兆地發生在設備吊裝作業中，當起重機械吊起重物後內，吊容鉤旋轉起來，穿繞在吊鉤和吊臂頂滑輪組間的鋼絲繩扭纏在一起，被吊起的重物也隨吊鉤一起旋轉起來，這時已不能繼續吊起或放下已吊起的重物。吊鉤旋轉會影響吊裝作業的正常進行，嚴重地威脅到作業人員和設備的安全，因此必須避免其發生。

(1)檢驗自動脫鉤裝置擴展閱讀：

注意事項：

1、吊裝中使用的新吊鉤在使用前腰進行檢查，應有製造廠的技術證明文件，否則不可盲目投入使用，對新吊鉤的開口度要進行測量，應符合規定。

2、新吊鉤應做負荷試驗，吊鉤在使用前，應檢查吊鉤上標注的額定起重量，不得小於實際起重量。如沒有標注或起重量標記模糊不清，應重新計算和通過符合試驗來確定其額定起重量。

3、對吊鉤三個危險斷面應用火油清洗，用放大鏡看有無裂紋。對板式吊鉤應價差村套、銷子磨損情況。

4、起重吊裝作業使用的吊鉤，其表面要光滑，不能有剝裂、刻痕、銳角、接縫和裂紋等缺陷。

5、對吊鉤的連接部分要經常進行檢查，確認連接是否可靠，潤滑是否良好。

2. 強夯的重錘為什麼要自動脫鉤

在建築工程的地基強夯處理施工中，經常會遇到回填土或松軟土層厚度較厚現象版(局部甚權至在10m以上)，施工時就需要使用履帶式起重機來起吊強夯柱錘至一定高度，然後讓強夯柱錘脫鉤，強夯柱錘自由落下後對地基進行加固，使得經過強夯加固的有效影響深度及深層地基承載力滿足上部建築的設計要求，以便進行下一步施工。但是由於履帶式起重機原有的脫鉤裝置是普通的掛鉤，掛鉤在鋼繩的拉動下只能作上下運動，無法傾斜，因而強夯柱錘在被吊至一定高度後其吊軸很難與掛鉤分離，既耽誤時間，又影響工作效率，安全性較差。
實用新型的目的在於提供一種在強夯柱錘被吊至設計高度後其吊軸可以自動與吊鉤分離、工作效率高、安全性好、結構簡單的新型強夯柱錘自動脫鉤裝置。
由於吊鉤的豎臂的弧線形頭部分別與支架體左銷軸和支架體右銷軸相切，因而在支架體左銷軸和支架體右銷軸作用下，吊鉤也開始傾斜，強夯柱錘的吊軸便從吊鉤的鉤臂中脫出，擊向地面，從而達到了自動脫鉤的目的。因此本實用新型具有在強夯柱錘被吊至一定高度後其吊軸可以自動與吊鉤分離、工作效率高、安全性好、結構簡單、操作容易、使用方便的優點。

3. 魚護脫鉤器台釣擋針 不銹鋼魚護取鉤器競技擋針取魚摘鉤器怎麼使用

一般魚護擋針都有固定用螺釘或卡子，可根據自己的操作習慣固回定就OK了。

有些答人事先把擋針折一個90°彎角，也是可以的。新購置的擋針一般有粗細兩個配置，根據自己的操作習慣挑選。一般是大鯽魚用粗擋針，小鯽魚用細擋針。
摘魚器是為了摘取吃食很深的魚口，用擋針不能脫鉤的情況下，取出釣鉤的小工具。一般有叉式和C型，取鉤時，順著釣線摸索到釣鉤，再輕輕向前推一點就能取下釣鉤了。

4. 提升機脫鉤試驗及不脫鉤試驗需不需要有資質的檢測檢驗機構自己能做嗎

不需要 自己能做

5. 鋼結構安裝自動脫鉤器哪裡有賣的

五金市場賣鋼絲繩呀、倒鏈、千斤頂呀、卡扣呀等地方有賣的，注意要買真貨，否則會出安全事故的（就是半路脫扣等）！

6. 跪求脫鉤器圖片及詳細使用方法

你圖上的是無倒刺鉤的脫鉤器，玩有倒刺鉤子用丫杈型的。丫口沿線往下走，同時拉著線找

7. 原位測試與土工試驗及其成果分析

原位測試與土工試驗及其成果分析，是桂林岩溶區岩土工程勘察的一個重要內容。各類工程的地基基礎設計，要求岩土工程勘察提供詳細的物理和力學性質指標。這些參數必須通過室內或場地原位測試得到，在加以整理和分析之後，作為岩土工程勘察報告書的一個重要部分。

1.3.1桂林岩溶地區岩土工程勘察中所常用的原位測試方法

根據岩土條件，在桂林岩溶地區岩土工程勘察中，目前所採用的原位測試方法主要列於表1.2。

表1.2 桂林岩溶地區岩土工程勘察中常用的原位測試方法Table 1.2 Situ testing methods used commonly in geotechnical engineering investigation in Guilin karst region

1.3.2圓錐動力觸探試驗及標准貫入試驗

1.3.2.1輕型動力觸探（N₁₀）試驗

適用於深度小於4 m 的一般粘性土、粘性素填土和砂土層，表層岩溶塌陷地基密實度和地基承載力檢測，此外，還常常用來檢驗地基處理的質量和效果。

1.3.2.1.1試驗主要設備

輕型動力觸探設備主要由圓錐觸探探頭、觸探桿、穿心落錘三部分組成，落錘升降由人工操縱。

1.3.2.1.2試驗主要步驟

（1）探頭貫入土層之前，先在觸探桿上標出從錐尖起向上每30 cm 的位置。

（2）一人將觸探桿垂直扶正，另一人將10 kg穿心錘從錘墊頂面以上50 cm 處自由落體放下，錘擊速率15～30擊/min為宜。

（3）記錄每貫入土層30 cm的錘擊數N'₁₀（擊/30 cm）。

（4）為避免因土對觸探桿的側壁摩擦而消耗部分錘擊能量，應採用分段觸探的辦法，即貫入一段距離後，將錐尖向上拔，使探孔壁擴徑，再將錐尖打入原位置，繼續試驗。或每貫入10 cm，轉動探桿一圈。

（5）當N'₁₀>100或貫入15 cm 錘擊數超過50時，可停止試驗。

1.3.2.1.3資料整理

（1）輕型動力觸探由於貫入深度淺，可不作桿長修正，即N'₁₀ = N ₁₀。

（2）繪制輕型動力觸探擊數N ₁₀與深度h的關系曲線。

1.3.2.1.4試驗成果的應用

確定地基承載力特徵值f_a。目前當地主要還是參考原《建築地基基礎規范》（ GBJ 7—89）的有關規定（表1.3），並結合當地經驗確定f _a值。

表1.3 一般粘性土承載力特徵值f_a與N ₁₀的關系Table 1.3 Relationship between characteristic value f_a of bearing capacity and N₁₀ for general clayey soil

1.3.2.2重型動力觸探（N_63.5）試驗

在桂林岩溶區，主要用於灕江一級階地的卵石、礫石、砂類土的密實度確定和地基承載力確定，尤其是在一級階地的塌陷地基中廣泛運用。

1.3.2.2.1試驗主要設備

重型動力觸探試驗的設備主要由圓錐觸探頭、觸探桿及穿心落錘三部分組成，落錘升降由鑽機操縱。

1.3.2.2.2試驗主要步驟

（1）探頭貫入土層之前，先測出錐尖到錘墊底面之間長度，即觸探桿長度。

（2）待錘尖打入到預測位置時，從觸探桿上標出從地面向上每10 cm 的位置。

（3）穿心錘自由落距76 cm，記錄每貫入土層10 cm 的錘擊數N'_63.5。錘擊速率宜為15～30擊/min。

（4）每加上一根觸桿時，需記錄所加桿的長度，重新統計觸探桿長度。

（5）如N'_63.5>50，連續3次，可停止試驗。

1.3.2.2.3資料整理

（1）觸探桿長度的校正：

當觸探桿長度大於2 m 時，需按下式校正：

N _63.5 =α·N'_63.5

式中：N_63.5——修正後的重型動力觸探錘擊數；

α——為觸探桿長度校正系數，按表1.4選取。

（2）觸探桿側壁摩擦影響的校正：

對於砂土和鬆散－中密的圓礫、卵石層，觸探深度在15 m 內，一般可不考慮側壁摩擦的影響。

（3）地下水影響的校正：

對於地下水位以下的中、粗、礫砂和圓礫、卵石，錘擊數（N _63.5）可按下式修正：

N _63.5 = 1.1N'_63.5 +1.0

（4）繪制重型動力觸探錘擊數N_63.5與深度h的關系曲線。

1.3.2.2.4試驗成果的應用

（1）根據修正後的重型動力觸探錘擊數N _63.5，灕江一級階地的卵石、礫石、砂類土的地基土承載力特徵值f_a，目前主要是查找表1.5確定，實際上表1.5主要是根據《工程地質手冊》第四版所介紹的各種承載力查表綜合而來。

表1.4 動力觸探桿長度校正系數αTable 1.4 Correction factor α of drill rod length in dynamic penetration test

表1.5 卵石土、砂土地基承載力特徵值f_a與N_63.5的關系Table 1.5 Relationship between characteristic value f_a of subgrade bearing capacity of cobble, sand and N_63.5

（2）確定灕江一級階地的卵石、礫石、砂類土的地基土的密實度；主要是參考《岩土工程勘察規范》（GB 50021—2001），見表1.6。

表1.6 卵石土密實度與N_63.5平均值的關系Table 1.6 Relationship between the density of cobble and the average value of N_63.5

（3）確定地基土的變形模量E₀：根據鐵道部《動力觸探技術規程》（TBJ18—87）中的變形模量E₀與N_63.5的關系，見表1.7確定。

表1.7 圓礫、卵石土的變形模量E ₀與N _63.5平均值的關系Table 1.7 Relationship between the deform ation molus of gravel,cobble and the average value of N_63.5

1.3.2.3標准貫入試驗

標准貫入是一種特殊的動力觸探試驗，適用於砂土、粉土、一般粘性土等。該試驗用質量為63.5 kg的穿心錘，以76 cm 的自由落距，將一定規格的標准貫入器預先打入土中0.15 cm，然後再打入0.30 cm，記錄0.30 cm的錘擊數，稱為標准貫入擊數（N）。

1.3.2.3.1試驗設備

標准貫入試驗由觸探頭（又稱貫入器、對開式管筒）、錘墊及導向桿、落錘（質量為63.5 kg的穿心錘）三部分組成。落錘距離由自動脫鉤裝置控制。

1.3.2.3.2試驗步驟

（1）先用鑽具鑽至欲測土以上15 cm，且應確認鑽孔通暢無堵塞。

（2）標貫探頭入土之前，先測出探頭靴口到錘墊底面之間的長度及探桿長度。

（3）將探頭壓入欲測土表面，然後進行錘擊，錘擊速率為15～30擊/min，錘擊落距76 ±2 cm，先記錄貫入15 cm 的預打擊數，然後記下再貫入30 cm 的標貫實測擊數N＇。

（4）若需進行下一深度的貫入試驗，一般應隔1 m 後再進行。

（5）整個標貫過程中，孔壁不能有垮坍或孔壁上軟粘土等不能被擠出，以免造成探桿側壁摩擦加大。

（6）拔出探入器，分開對開式管筒，取出筒內土樣進行描述和試驗。

1.3.2.3.3資料整理

探桿長度校正：當探桿長度大於3 m 時，需按下式修正：

N ＝α _N ·N＇

式中：N——修正後的標貫擊數（擊/30 cm）；

α_N——桿長修正系數，按表1.8確定。

《建築地基基礎設計規范》（GB 50007—2002），《岩土工程勘察規范》（GB 50021—2001）對桿長修正作以下說明：我國一直用經過修正後的N 值確定地基承載力，用不修正的N值判別液化和判別砂土密實度。因此應按具體岩土工程問題，確定是否修正，且需在報告中說明。

表1.8 標貫試驗桿長修正系數α_NTable 1.8 Correction factor α_N of drill rod length in standard penetration test

1.3.2.3.4試驗成果的主要應用

（1）確定地基承載力特徵值f_a。目前主要還是根據《建築地基基礎設計規范》（GBJ 7—89）的規定，見表1.9和表1.10。

（2）確定地基土壓縮模量E_s及變形模量E₀。主要參考《工程地質手冊》第四版所介紹成果，見表1.11。

（3）估算砂類土的抗剪強度指標。主要參考《工程地質手冊》第四版中的表，見表1.120

表1.9 砂土承載力特徵值f_ak與N 的關系Table 1.9 Relationship between characteristic value f_ak of bearing capacity of sand soil and N

表1.10 粘性土承載力特徵值f_ak與N的關系Table 1.10 Relationship between characteristic value f_ak of bearing capacity of clayey soil and N

表1.11 E₀（MPa）或E_s（MPa）與N的關系Table 1.11 Relationship between E₀（MPa） or E_s（MPa） and N

表1.12 砂土黏聚力c、內摩擦角φ與N 的關系Table 1.12 Relationship between the cohesion c,friction angle φ of sandy soil and N

（4）判定砂類土的密實度。按《建築地基基礎設計規范》（GB 50007—2002）中規定，見表1.13，標貫擊數N值未加修正。

表1.13 標貫擊數N 與砂土密實度的關系Table 1.13 Relationship between blow count N of SPT and the density of sand

（5）判定粘性土的稠密度狀態。主要參考《工程地質手冊》第四版中的成果，見表1.14。

表1.14 粘性土的液性指數I_L 與N的關系Table 1.14 Relationship between the liquid index I_L of clay and N

（6）預估單樁豎向承載力。主要參考《工程地質手冊》第四版中的成果，見表1.15。

表1.15 樁尖阻力P _p、樁側阻力P_f與N的關系Table 1.15 Relationship between the pile tip resistance P_p,pile side resistance P_f and N

（7）判別飽和砂土、粉土的液化。根據《建築抗震設計規范》（ GB 50011 —2001）的規定，桂林市抗震設防烈度為6度；對於重要建築物，可以提高1度進行抗震設防。《建築抗震設計規范》（GB 50011 —2001）規定對飽和砂土、粉土液化判定應採用標貫試驗，在地面以下15 m 深度范圍內，當飽和砂土、粉土實測標貫擊數N＇（未經桿長修正）小於下式N _cr時，應判為可液化土。在桂林岩溶地區，主要是對建設在灕江一級階地的重要建築物進行飽和砂土、粉土的液化判別。

桂林岩溶區岩土工程理論與實踐

式中：N _cr——飽和土液化臨界標貫錘擊數；

N₀— 飽和土液化判別基準標貫錘擊數，按《建築抗震設計規范》（GB 50011 —2001）的規定選用；

d_s——標貫試驗深度（m）;

d_w——地下水位深度（m）；

ρ_c——飽和土的粘粒含量百分率（%），當p_c<3時，取ρ_c=3。

（8）檢驗地基處理質量和加固效果。主要用來檢測換土墊層、灌漿加固等地基處理後的地基密實度和地基承載力。

1.3.3岩土室內試驗

室內試驗包括物理性質試驗和力學性質試驗兩大部分。桂林岩溶地區各類岩土的室內試驗項目見表1.16，土的主要力學性質試驗項目見表1.17所示。當有其他特殊要求時，應制定專門的試驗方案。

表1.16 岩土室內試驗項目Table 1.16 The projects on geotechnical test in laboratory

表1.17 土的主要力學性質試驗項目Table 1.17 Specific projects for main m echanical test of soil

1.3.4桂林紅粘土物理力學參數分析

1.3.4.1桂林市紅粘土物理性質的基本特徵

（1）桂林市紅粘土的孔隙比較大，壓縮性較小，強度較高。孔隙比一般介於0.80～1.30之間。硬塑紅粘土壓縮系數一般在0.3 MPa^-1以下，屬中—低壓縮性土；直接快剪實驗的黏聚力值一般在50～100kPa；內摩擦角值為10°～35°。

（2）高液限，高塑性。根據桂林市工程勘察資料分析，液限含水量＞60％的約佔50％，塑性指數＞20的約為70％。桂林市環城東路香山畫苑、臨桂縣四塘鄉政府地帶的紅粘土液限含水量最高分別為82％和86％，塑性指數則達39。

（3）飽和度高，天然密度大。紅粘土的飽和度一般可大於90％，天然密度一般在18～20 kN/m ³之間，土顆粒密度2.7 g/cm ³左右。

1.3.4.2物理力學參數在空間分布上的特徵

桂林紅粘土是一種多種成因的特殊土，廣泛分布在不同的岩溶地貌之上，紅粘土的這些條件形成了其工程地質性質的各向異性，主要表現在橫向分布和垂向分布的變化上。

1.3.4.2.1橫向分布特徵

受搬運、沉積過程的影響，比較而言，殘坡積紅粘土的含水量、孔隙比、液限較高，沖洪積的次生紅粘土則較小；紅粘土抗剪強度、壓縮性一般也大於次生紅粘土；但次生紅粘土的透水性較紅粘土大。

反映在地貌單元的分布上，不同地形地貌單元的紅粘土的物理力學性質存在較大差異。據有關資料統計，峰林平原之上的紅粘土的含水量、孔隙比、液限及壓縮系數均較峰叢谷地、窪地大，見表1.18。

表1.18 桂林不同岩溶地貌單元紅粘土物理力學性質Table 1.18 Physical and mechanical properties of red clay in different terrain units in Guilin karstregion

1.3.4.2.2垂向分布特徵

紅粘土工程地質性質在垂直方向的變化比較鮮明，一般地說隨深度的增加，紅粘土中含水量增加，稠度狀態逐漸從堅硬、硬塑、可塑過渡為軟塑和流塑，相應的含水率、孔隙比、壓縮系數等隨深度的增加也變大，塑性狀態隨深度增加而由硬變軟以至流塑，地基強度隨深度增加而由高到低，故在縱向上的變化是不均勻的。紅粘土在近地表3～5 m 范圍內，一般處於堅硬或硬塑狀態，其物理力學性質較好。在6 m 以下，土體一般呈軟塑狀態，物理力學性質較差；在溶溝、溶槽中，由於受地下水的補給或毛細作用，使地下水易在深部儲存，故土的天然含水量往往大於液限，呈流塑狀態，物理力學性質極差，不宜作為地基持力層。

研究還表明，在液性指數較小的條件下，紅粘土的脹縮性具有下層大於上層的變化特點。這主要是由土層的含水量和物質成分所決定的。在剖面上，由於上層紅粘土中氧化鐵聚集和老化，使土的親水性相對比下層弱，因而膨脹性能較差，而土的收縮性則主要是由於下層含水量大於上層之故。

次生紅粘土在垂向上也具有類似的特徵，隨著深度的增加，稠度狀態也經歷堅硬、硬塑、可塑、軟塑和流塑的過渡，相應地物理力學性質也逐漸變差。一般次生紅粘土並非直接覆蓋於基岩之上，而是覆蓋於沖洪積形成的含卵礫石土層之上，與其一起形成次生紅粘土的二元結構。此二元結構的下面才為基岩。

1.3.5桂林粉土、砂類土和卵石類土

桂林岩溶地區的砂類土和卵石類土，主要分布在灕江一級階地，其成因為沖、洪積，從粉細砂到卵石，各種粒徑范圍的砂土在整個區域范圍內均有分布，其主要的工程地質特徵如下：

（1）粉土：灕江一級階地區域內普遍分布，厚度一般為數十厘米至數米。為淺褐色，含少量石英砂粒及雲母碎片，無光澤反應，韌性低，干強度低，搖振反應中等。濕—稍濕，呈鬆散—密實狀態。

根據已有的室內土工試驗及原位標准貫入試驗結果，粉土主要物理力學性質指標范圍見表1.19。

表1.19 粉土主要物理力學性質指標Table 1.19 Main index of physical and mechanical properties of silt

（2）砂類土：灕江一級階地區域內普遍分布，厚度一般為數十厘米至數米，多見粉細砂，為淺褐色－黃褐色，主要礦物成分為石英，含少量雲母碎片，其顆粒形狀呈不規則形—亞圓形，級配往往不良，且有時含有約10％以上的粘粒。濕—飽和，多為鬆散狀態—稍密狀態，由於堆積時間較短以及上覆土層厚度不大，受自重壓實程度相對較低，因此，區域內較少見中密—密實狀態的砂類土。

該層砂土有一個重要的特點是，其原位標准貫入試驗N 值往往不大，粉、細砂的標准貫入試驗錘擊數往往只有3～5擊/30 cm。若完全以查表確定其地基承載力特徵值，會得出很低的地基承載力特徵值，只有40～70 kPa左右，但根據當地的工程經驗，該層的地基承載力特徵值可以達到100 kPa，主要是考慮了該層在建築物荷載的作用下，其孔隙迅速減小，沉降能夠較快完成，承載能力得以提高的緣故。

（3）卵石：灕江一級階地區域內普遍分布，厚度一般為數米至數十米不等，且其厚度受下伏基岩面起伏的影響變化較大。卵石成分主要為砂岩，含少量石英岩、花崗岩，呈圓一次圓狀，粒徑一般為20～80 mm，最大可達100 mm，含量約50％～80％，局部有增減，往往充填物為圓礫、砂及少量粘性土。

以典型的灕江一級階地桂林市建幹路福隆園場地為例^[13]，從上至下普遍分布鬆散、稍密、中密、稍密等4種狀態的卵石層，該層的重型圓錐動力觸探試驗結果統計見表1.200

表1.20 桂林市建幹路福隆園場地卵石重型圓錐動力觸探試驗成果Table 1.20 Results of DPT for Fulongyuan Venues in Jian'gan Road,Guilin

8. 吊鉤：有沒有那種手工抓住東西，起吊後，再自動快速脫鉤的裝置

揚州市力神吊裝設備製造有限公司 有內同產品。可以引進。