空預器扇形板自動提升裝置

A. 回轉式空氣預熱器漏風率提高1%，煤耗降低多少

我廠300MW機組經過測試是漏風率提高1%，影響供電煤耗升高0.16-0.20g/kwh

B. 三分倉空預器的惰性區指的是什麼

這是對空預器轉子的一種動態區域劃分，轉子整個橫截面被分為煙氣、一 次風和二次風三個流通區,各相鄰流通區之間有惰性區。一般來講，處於空預器扇形板下方的部分被稱為惰性區。

C. 空預器堵塞有哪些現象如何處理

提高空預器扇形板、減負荷、降低排煙溫度、加強空預器吹灰，如果完全卡死，可試著人工盤車，如果不行就只有減負荷停機了

D. 空氣預熱器的漏風治理

1、漏風的原因分析
1） 由於轉子轉動，必然會將格倉中的空氣帶入煙氣中而形成攜帶漏風。
2） 由於轉子轉動，動靜之間必然存在間隙，煙氣側為負壓，空氣側為正壓，因此由壓差的存在而使空氣漏向煙氣負壓側而形成直接漏風。
①空預器漏風控制系統（LCS）一直工作不正常，運行中熱端扇形密封擋板不能自動跟蹤轉子的 蘑菇狀變形以減小漏風間隙，而且帶灰空氣漏向煙氣側時造成扇形密封擋板嚴重磨損，進一步增大了漏風間隙，而漏風量的大小與漏風區域面積成正比，因此空預器漏風劇增。
②由於鍋爐燃用熱值低、灰份高的廣旺貧煤和空預器換熱元件特別是低溫段換熱元件的低溫腐蝕等原因，造成空預器換熱元件積灰、堵灰嚴重，流道堵塞後增大了流通阻力，造成空氣側與煙氣側壓差增大，而漏風量的大小與壓差的平方根成正比，因此堵灰又加劇漏風。
2、漏風治理措施
1） 漏風治理措施的探索。空預器配有漏風控制系統（LCS），由於扇形密封擋板可以調節，在空預器外殼和可調扇形密封擋板之間設有滑片密封條。長時間運行後，這些密封條被磨損， 形成一條縫隙，使空氣和灰塵可以在扇形密封擋板背後通過，這樣一方面增加了空預器的漏風，另一方面隨著灰塵的積累，限制了扇形密封擋板的移動。因此，從其工作環境就決定了空預器漏風控制系統（LCS）工作的不可靠性，換句話說，投入大量人力、物力恢復漏風控制系統（LCS）得不償失。
相反，豪頓華工程有限公司的容克式空預器 VN 設計技術則取消漏風控制系統（LCS），在扇形密封擋板、軸向密封擋板和外殼之間焊接新的板條，將扇形密封擋板和軸向密封擋板固定在某一位置，形成完整的焊接結構，從而消除了二次漏風的可能。當然，在固定之前應預先計算出扇形密封擋板和軸向密封擋板固定的位置，以保證在任何負荷情況下扇形密封擋板和軸向密封擋板均能適應轉子熱態變形。同時，採用「雙道密封」來加強現有空預器的徑向和 軸向密封效果，它是通過加倍掠過徑向軸向密封板上的密封片的數量來實現的。這樣，煙氣 空氣流壓力之間有一個中間壓力，使得兩股氣流之間壓差減小一半，也可以理解為迷宮式的 「雙道密封」增大了空氣流向（漏向）煙氣側的流動阻力，這樣可以有效地降低漏風率。
經反復研究、比較，決定採用豪頓華工程有限公司的 VN 設計技術對容克式空預器密封系統進行改造，以控制空預器的漏風。
2） 利用空預器換熱元件已到使用壽命應全部更換的機會，委託豪頓華工程有限公司採用其容克式空預器的 VN 設計技術，以鍋爐在燃用廣旺煤並摻燒4 000 Nm/h天然氣的 M CR 工況為改造設計基礎進行改造設計。
①改造前後設計參數對比（見表1）；
②改造前後換熱元件變化的對比（見表2）；
③取消漏風控制系統（LCS），固定所有的扇形密封板、軸向密封板，並加裝二次徑向隔板，使徑向和軸向密封片加倍；
④根據轉子隔倉變化選用豪頓華工程有限公司換熱元件板型重新設計換熱元件外形尺寸；
⑤因扇形板和熱端中心筒密封盤的重量轉移到上連接板上，因此取消四根懸吊螺桿，將熱端中心筒密封盤固定在上連接板上，並把中心筒密封盤軸封焊死。
3） 校核推力軸承承載能力。空氣預熱器底部推力軸承為 45 BV 型可傾瓦式滑動軸承，其承載能力為 263 083 kg，即 263 t。改造前空氣預熱器轉子重量為190 t，改造後轉子重量 為 200 t，比推力軸承設計的最大支撐重量低得多，因此不會影響軸承使用。
3、漏風治理經濟性分析
由於改造前後鍋爐使用的燃料等條件不可能完全相同，以下僅以機組在空預器改造前後滿 負荷工況下作粗略對比分析。
1） 空預器改造前後滿負荷工況下主要性能參數比較（見表3）
2） 空預器換熱元件已到使用壽命，庫房內換熱元件備件已用完，此時進行空氣預熱器改造即改造了密封裝置，又更換了換熱元件，可謂一舉兩得。
3） 漏風率降低，可保護鍋爐燃燒氧量充足，減少鍋爐不完全燃燒熱損失和排煙熱損失，排煙溫度降低了19 ℃，鍋爐效率大致提高1%，每年可節約標煤7 200 t。同時，熱風溫度 提高了30 ℃，有力地保證了廣旺貧煤的著火和穩定燃燒。
4） 漏風率降低，減少了空氣和煙氣流量，降低送風機、引風機電耗 300kW·h，每年大約可 節省廠用電 180萬kW·h，同時也避免了因風機出力不足而影響整台機組的出力。
5） 漏風率降低，減少了空預器出口煙氣流量，降低了煙氣流速，從而使靜電除塵器的效率增加，同時所有在空預器下游的設備磨損降低，其維修、維護量大大減少。
6） 對空預器本身，漏風率減小，空氣側漏向煙氣側的流量下降，流速降低，各易磨損件的壽命也延長，維修、維護工作量減少。
7） 取消漏風控制系統（LCS），徑向滑片密封條、軸向正滑片密封條、各密封擋板的位置校正 等維修工作可完全取消，簡化了檢修工作，同時減少了空預器的檢修工作量。
空氣預熱器排煙溫度高的主要原因：
由於電站鍋爐的空氣預熱器普遍排煙溫度較高，而較高的排煙溫度造成鍋爐效率下降，所以制粉系統乾燥出力不足，長期運行，很不經濟。這是預熱器行業普遍共性的問題，通過對電廠調研，可以看到預熱器排煙溫度高的主要原因是：
1） 設計缺陷嚴重，如對鍋爐實際設計參數的分析，對預熱器選型計算的疏忽，錯誤的選用傳熱元件板型和預熱器型號等造成了預熱器存在先天不足。這是預熱器換熱能力不足的主要原因。
2） 製造質量太差，預熱器內部傳熱元件有嚴格的尺寸要求，幾何學上微小的差異也會造成預熱器換熱能力的天壤不同，因此，在製造時由於傳熱元件板厚的變化、元件之間內部組合尺寸的差異，均會大副影響預熱器的換熱能力。這也是預熱器換熱能力不足的主要原因。
3） 制粉系統的漏風過大，制粉系統的漏風過大，造成進入預熱器的有組織風量減少，造成預熱器排煙溫度高。
4） 爐底漏風的增加，原理同制粉系統，都是經過預熱器的有組織風風量減少。
5） 其他原因。
解決辦法：針對具體原因進行分析後，進行性價比較高的改造，如果預熱器先天不足，則需重新更換。所以對於預熱器的設計問題的重視，才是其性能的有力保障。

E. 鍋爐題誰會做要考試了

一、填空題（分）
1、送風機油泵聯鎖啟動條件有送風機運行油泵(停止),送風機控制油壓力(低)，低於(1.3Mp)聯起備用油泵,潤滑油壓力低於(0.08Mpa). 停止允許條件有送風機停止延時(30S)且軸承溫度(＜70℃) ,( 兩台油泵)運行且送風機(控制油壓力)不低.
2、鍋爐水壓試驗時的水容量為（575 m3），鍋爐正常運行的水容量為（188 m3）。
3、在BMCR工況下，再熱蒸汽進/出口壓力為（3.87/3.67 Mpa），給水溫度為（279.3℃），過熱蒸汽壓力為（17.4 Mpa）。
4、MFT 繼電器復位的條件有：（MFT繼電器電源正常）、（不存在MFT跳閘條件）、（爐膛吹掃完成）。
5、爐底加熱投入後當爐水溫度加熱至（100—120℃）或（鍋爐點火）後，匯報值長，停止底部加熱。鍋爐在投加熱前，停加熱後，各記錄（膨脹指示）一次。
6、當某側一次風機失速後，應立即（ 關小 ）失速側的一次風機動葉擋板。
7、鍋爐本體吹灰必須在機組負荷（ 210MW ）以上進行。若鍋爐煤質較差，電煤比超過（ 1︰6 ），且（ 爐膛煙氣溫度持續下降 ）時，應立即停止鍋爐吹灰。
8、鍋爐本體及煙道吹灰過程中應嚴密監視（ 空預器電流 ）、（ 空預器出入口一二次風）壓差、（ 煙氣 ）壓差參數，防止空預器突發積灰堵塞。
9、影響水位變化的主要因素是（ 鍋爐負荷 ）、（燃燒工況）、（ 給水壓力）。
10、煤粉的品質主要指（煤粉細度）、（均勻性）和（ 水分 ）。
11、鍋爐運行中，二次風率應控制在（ 60～70% ）左右。正常情況下一次風風粉濃度不低於（ 30% ）。在任何情況下，空預器前含氧量不得低於（ 2% ）。
12、鍋爐各項熱損失中，最大的是（ 排煙 ）熱損失。影響其損失的主要因素是（ 排煙溫度）和（排煙量）。
13、磨煤機測厚裝置的氣源引自（壓縮空氣），作用為（ 測量）和（ 吹掃）。
14、當空預器入口煙溫降至（120℃）以下時，停運空氣預熱器，當爐膛出口煙溫小於（80℃）時，停運火檢冷卻風機。
15、滑參數停機時，主、再熱蒸汽平均溫降率控制在（0.5℃/min～0.8℃/min），最大不超過（1℃/min）。負荷變化率不超過（3MW/min）,主汽壓下降速率控制在（0.05～0.1MPa/min）。
16、送風機子組停止步序有置送風機動葉(最小<3%),(停)送風機電動機,(關)送風機出口電動擋板.
17、一次風機保護有(MFT) 信號, 一次風機前後軸承溫度報警值（90）跳閘值 (≥100℃)延時(3S)。一次風機電動機前後軸承溫度報警值（85）跳閘值（≥95℃）延時（3S）。一次風機電動機定子繞組溫度報警值（130）跳閘值（≥135℃）延時（3S）
18、一次風機保護有一次風機軸承振動（水平、垂直）報警值（6.3）: 跳閘值（≥11）延時（3S）。 一次風機運行後120S出口電動風門（全關）。兩台油泵（全停）無延時跳閘，液壓油壓力（）無延時跳閘。本側空預器（主電機或輔電機）都停止。
19、我廠所用燃料油為（#0、#-10）輕柴油。
20、大油槍霧化方式（簡單機械霧化）油槍出力（750）kg/h數 量（12）只。
微油煤粉燃燒器油槍霧化方式（噴嘴霧化）油槍出力（單只）120（100-150）工作壓力（0.8～1.2）數 量共（8）（每角2支）
21、燃燒調整時各段煙道兩側煙氣溫差不超過（50）℃。兩台送風機運行時，應保持出力（平衡）。
22、鍋爐燃燒正常時，就地觀察火焰為（金黃）色，無明顯火星，火檢顯示（無閃爍）；
23、為防止燃燒不穩，在鍋爐負荷（70%）B-MCR以下，不得進行鍋爐本體及煙道蒸汽吹灰。
24、鍋爐MFT後應將周界風風門、燃盡風風門及其他所有二次風風門置於（吹掃位置即全開）位置
25、蒸汽溫度的調整應以（煙氣）側為主，（蒸汽）側為輔。
26、鍋爐MFT動作滅火後應立即確認MFT動作的首出原因，並確認所有燃料已完全切斷，否則人工干預關閉（爐前燃油母管來回油速關閥）（各角油槍速關閥）。所有（制粉系統）停止，磨煤機分離器（出口快關閥）關閉，各分離器（吹掃風門）關閉，（熱、冷一次）風門關閉。（A、B一次）風機聯跳。
27、當爐膛出口溫度大於（ 540℃）或（ 機組並網）後，煙溫探針自動退出。
28、三分倉回轉式空氣預熱器蓄熱元件為（ 搪瓷）和（碳鋼 ）蓄熱元件。
29、鍋爐上水時，進水應緩慢、均勻，進水流量控制在（ 80～120）t/h。(冬季上水時間控制在≮4小時、夏季控制在≮2小時）若水溫與汽包壁溫接近，可適當加快進水速度，但應始終保持汽包上下壁溫差不大於（ 56℃）。
30、鍋爐爐膛吹掃時的風量為（ 30%--40% ）BMCR，通風5分鍾，維持爐膛出口負壓(-50-- -100)Pa。
二、簡答題（分）

1、 MFT動作後，停爐不停機鍋爐點火時的調整及注意事項？
1）鍋爐通風吹掃結束，將引、送風機調節正常，總風量滿足點火要求，調整負壓-50～-100Pa，鍋爐盡快重新點火。
2）應及早啟動一次風機、密封風機運行，打開A磨煤機A1層分離器出口氣動快關門，全開A磨煤機混合風門，稍開A磨煤機熱一次風氣動門及兩側容量風門，導通磨煤機，控制磨煤機通風量最小，防止突然大量煤粉進入爐膛造成爆燃，調整A磨煤機周界風開度35%--45%。
3）對角投入AB層兩支油槍，調節A層微油裝置供油調整門開度，保證微油系統母管油壓1.2Mpa左右，投入A層各角微油點火槍運行，注意油槍過油情況應正常。
4）微油投入正常後啟動A磨煤機運行，因磨內大量積粉，應注意容量風門的控制應逐漸開啟，防止突然大量進粉，注意熱負荷的控制，防止主汽壓大幅度上升造成主汽溫度過熱度下降，控制好A磨給煤量，保持磨煤機正常煤位。
5）若鍋爐燃燒工況不或油槍點不著火，要及時更換其它層油槍。投油槍後要及時調整AB層二次風門開度40～50%。，確保燃燒良好，防止汽溫下降過快。
2、停爐不停機鍋爐點火後，升溫、升壓期間操作要點及注意事項
1）應注意汽溫與汽缸金屬溫度相匹配，注意上、下缸溫差的變化，達停機值應進行停機。
2）注意監視機組振動、軸向位移、差脹、軸承溫度等各參數值在正常范圍內，達停機值時保護應動作，否則應立即手動停機。
3）檢查發電機密封油系統、氫冷系統運行正常，注意油-氫差壓的變化，維持油-氫差壓在正常范圍。
4）鍋爐點火後，隨著爐內冷蒸汽的流動，主、再熱汽溫度仍然有一個下降過程，但汽壓將有所回升，主蒸汽過熱度會下降，此時可打開後煙道環形集箱疏水門及過熱器疏水，不得投入機側高低旁運行。應嚴密監視主蒸汽過熱度，增加煤量時應防止汽壓迅速上升引起過熱度迅速下降，此時可以通過間斷開啟鍋爐EBV閥，控制主汽壓力的升高來維持過熱度不下降。
5）當主蒸汽過熱度穩定及主汽壓回升後，機組根據汽壓上升速度加負荷。但需做好以下協調：加負荷太慢引起汽壓上升過熱度下降，加負荷太快引起機組負荷不平衡汽溫下降，因此加負荷速度以保持主汽壓力平穩及主汽溫度不降低為原則。
6）鍋爐汽溫降到最低點，參數開始回升，在參數恢復至接近跳機前參數，鍋爐可盡快升溫升壓，逐漸增加磨煤機出力和運行台數，視鍋爐升溫升壓速度，手動增加汽機閥位，逐步增加汽機負荷。
7）恢復後期，鍋爐參數是一個快速上升過程，要嚴防超溫。負荷升到60MW--80MW時應穩定20分鍾。要提前開啟各減溫水電動門，根據各級出口汽溫，調節減溫水量，防止超溫。低負荷階段，切忌減溫水量過大。
8）負荷升至50MW以上時，應及時切換廠用電由本機接帶，根據汽壓情況，盡早恢復兩台汽動給水泵的正常運行。
9）鍋爐發生滅火後，當負荷快減後期，應注意盡量維持鍋爐主汽壓力不能過高，防止壓力過高蒸汽過熱度低不易控制。盡力縮短鍋爐恢復時間，防止鍋爐蓄熱能力減弱，造成機組參數不能維持。
10）在鍋爐恢復過程中，若汽包水位或主蒸汽過熱度不能維持，應立即打閘停機，防止對汽輪機造成損壞。
3、送風機允許啟動條件:
1同側空預器運行
2同側引風機運行
3潤滑油站工作正常
4風機軸承溫度＜80℃
5電機軸承溫度＜85℃
6電機線圈溫度＜110℃
7出口擋板關
8動葉關<3%
9本側送風機電動機處於遠控狀態
10無綜合故障
4、送風機子組啟動步序
啟動送風機液壓油泵
置送風機動葉最小<3%
關送風機出口電動擋板
啟動送風機電動機
送風機運行延時15秒後，開送風機出口電動擋板
釋放動葉
5、一次風機允許啟動條件:
空預器主電機或輔電機已運行
一次風機處於遠控狀態
一次風機動葉關
一次風機出口擋板關
同側引風機運行
同側送風機運行
一次風機無綜合故障
一次風機電機軸承溫度不大於85 ℃
一次風機軸承溫度不大於 90 ℃
一次風機電機繞組溫度不大於 125℃
油泵運行，油壓正常
6、空氣預熱器主驅動電機啟動條件:
空預器變頻櫃處於遠控模式
空預器主（輔）#1電源無異常
空預器主（輔）#2電源無異常
空預器主（輔）電機無故障
火檢探頭故障（取反） （即探頭無故障）
無火災報警
空預器輔（主）電機沒有運行
空預器支撐軸承和導向軸承溫度正常
電機油泵啟動
7、空氣預熱器保護（連鎖）:
空氣預熱器導向軸承油溫高70 85
空氣預熱器推力軸承油溫高70 85
空氣預熱器火災報警點溫度高，發出火災報警250
空氣預熱器出口煙溫高145
空氣預熱器進出口煙氣差壓高0.9
A空預器進出口二次風差壓0.8
A空預器進出口一次風差壓0.34
導向或支持軸承溫度大於55度冷卻油泵連鎖啟動
導向或支持軸承溫度小於45度冷卻油泵連鎖停止運行
8、空預器主或輔電機過電流原因及處理:
原因：
電機過載或傳動裝置故障；
密封過緊或轉子彎曲卡澀；
異物進入卡住；
導向或支持軸承損壞；
空預器著火；
零部件松脫轉子端面突出與扇形板摩擦。
處理：
若電流過大，電機過熱，應立即匯報值長，投入油槍助燃，停運部分磨煤機，減負荷至150MW，停運同側送、引風機，關閉該側空預器出、入口風煙擋板， 待入口煙溫低於200度後停止其運行，聯系檢修處理；
若是轉子端面與扇形板摩擦或徑向密封過緊引起，應聯系檢修重新調整；
若是空預器著火引起，則在停運同側送、引風機後，應立即關閉空預器出、入口風煙擋板，保持空預器轉動，投入滅火裝置；
若因電機過電流保護動作，使空預器停止運行，則同側引、送風機應聯鎖跳閘，否則應立即手動停止其運行；若機組協調控制投入時，RB保護應動作，否則應立即投入油槍助燃，減負荷至150MW，並由上向下停運一台磨煤機；
若電流超過額定值，且電流波動無緩和趨勢，緊急停止同側引、送風機，關閉該空預器風煙擋板，並盡一切可能維持空預器轉動直至其進口煙溫＜200℃；
若發現空預器停轉而其主電機或輔電機仍在運行時，應投入油槍助燃，停運一台磨煤機，減負荷至150MW，停運同側送、引風機，關閉該側空預器出、入口風煙擋板，然後停止該空預器運行電機，聯系檢修處理。

9、供油泵聯鎖啟動（任一條件滿足）#1供油泵聯鎖投入，且#2、#3、供油泵運行狀態全部消失，聯啟#1供油泵
#1供油泵聯鎖投入，且#2、#3供油泵中至少有一台運行60S後，供油母管壓力低（<2.8MPa）延時2S, 聯啟＃1供油泵

10、 油角邏輯退出步序？
1關供油電磁快關閥到位
2確認進點火槍到位
3開吹掃蒸汽電磁閥且點火槍自動打火15秒後自動退出
4吹掃30秒後吹掃蒸汽電磁閥自動關閉
5自動退出油槍

11、磨煤機運行時，發生哪些情況，磨煤機跳閘？
1磨煤機在運行中，兩台潤滑油泵均停，延時5S；
2磨煤機在運行中，兩台給煤機無煤信號均發，延時30分鍾；
3 磨煤機運行中，對應上、下兩層燃燒器都檢測不到火焰，同層4取3延時2S；
4事故按鈕緊停；
5 磨煤機潤滑油站控制盤電源跳閘；
6 磨煤機任一軸承溫度高60℃，延時3S；
7 磨煤機電機任一軸承溫度高90℃，延時2S；
8 MFT動作；
9 兩台一次風機均停；
10 有給煤機運行，但磨煤機入口一次風壓力低(4Kpa )，延時15S。（目前已強制）
11 磨煤機運行中，驅動端入口一次風流量低於40%，且磨煤機點火不允許。（目前已強制）
12 兩台密封風機均停；
13 就地噴淋油系統故障，延時30分鍾；
14 減速機潤滑油壓低於0.05MPa,延時3分鍾；
15 減速機潤滑油溫高於80℃,延時2分鍾；

12發生磨煤機跳閘時，哪些項目應自動執行，否則應手動干預：
1 對應兩台給煤機跳閘；
2 磨煤機出口煤粉管氣動關斷門關；
3 磨煤機入口混合風門自動至10%開度位；
4 齒輪噴淋油系統停止；
5 磨煤機一次風熱風門關；
6 磨煤機一次風冷風門開；
7 磨煤機一次風調節風門關；
13、煤點火允許條件?
1）無MFT跳閘信號；
2）火檢冷卻風正常（6KPa）；
3）二次風/爐膛差壓正常（≥600Pa）;
4）一次風母管壓力合適（＞4KPa）；
5）風量大於30%；
6）至少一台密封風機運行且密封風壓合適（＞10KPa）；
7）至少一台一次風機運行；
9）吹掃已完成；
10）存在點火源；
14、磨煤機啟動允許條件?
1煤點火允許
2 潤滑油系統正常，低壓潤滑油泵出口油壓正常；
3 兩台高壓油泵運行且出口壓力正常；
4主減速箱油泵運行且油壓正常；
5磨煤機慢傳電機停且離合器分；
6 大齒密封風機運行；
7 各密封風電動門開；
8 磨煤機入口密封風/一次風壓差≥3KPa；
9 給煤機全停，給煤機密封風門開；
10 需投粉側分離器出口門開（4個）；
11 一次風門吹掃風門全關；
12煤機入口混合風門已開；
13 磨煤機軸承溫度小於50℃；
14 磨煤機電機軸承溫度小於70℃；
15磨煤機繞組溫度小於110℃；
16 分離器出口溫度大於55℃且小於80℃；
17主電機無電機故障；
18 磨煤機無跳閘信號。

F. 怎麼調脫硝扇形板間隙

G. 空預器有幾種密封，扇形板間隙大小有何危害求解答

空預器密封分為徑向密封、軸向密封、環向密封。除空預器熱端密封（屬徑向密封）的間隙在運行中由泄漏控制系統（LCS）自動調節外，其它密封間隙在空預器投運前由機務人員人工調整到位。密封間隙過大使漏風大，導致六大風機出力損耗增大，機組運行經濟性下降。密封間隙過小不僅使驅動馬達電流增大，同時易引起空預器轉子卡，威脅空預器本身及機組運行安全。

H. 停爐時,為什麼要把空預器扇形板提升到高位

感情上高危的話還是比較不錯的。