⑴ 結構實驗中，對試驗荷載裝置有哪些要求
首先要確保荷載計量准確，其次要注意恰當控制載入的速度，最後也是最重要的一點是要保證載入裝置的安全。
希望我的回答能幫助到你。
⑵ 結構實驗中豎向荷載支撐裝置由什麼組成
用腳手架材料可以搭設各類模板支撐架,包括梁模、板模、梁板模和箱基模等,並大量用於梁板模板的支架中.在板模和梁板模支架中,支撐高度＞4.0m者,稱為高支撐架,有早拆要求及其裝置者,稱為早撐模板體系支撐架.
扣件式、碗扣式和門式鋼管腳手架材料均可用於構造模板支撐架,並各具特點.按其構造情況可作以下分類：
（1）按構造類型劃分
1）支柱式支撐架（支柱承載的構架）；
2）片（排架）式支撐架（由一排有水平拉桿聯結的支柱形成的構架）；
3）雙排支撐架（兩排立桿形成的支撐架）；
4）空間框架式支撐架（多排或滿堂設置的空間構架）.
（2）按桿系結構體系劃分
1）幾何不可變桿系結構支撐架（桿件長細比符合桁架規定、豎平面斜桿設置不小於均占兩個方向構架框格的1/2的構架）；
2）非幾何不可變桿系結構支撐架（符合腳手架構架規定,但有豎平面斜桿設置的框格低於其總數1/2的構架）.
（3）按支柱類型劃分
1）單立桿支撐架；
2）雙立桿支撐架；
3）格構柱群支撐架（由格構柱群體形成的支撐架）；
4）混合支柱支撐架（混用單立桿、雙立桿、格構柱的支撐架）.
（4）按水平構架情況劃分
1）水平構造層不設或少量設置斜桿或剪力撐的支撐架；
2）有1或數道水平加強層設置的支撐架,又可分為：
a．板式水平加強層（每道僅為單層設置,斜桿設置≥1/3水平框格）；
b．桁架式水平加強層（每道為雙層,並有豎向斜桿設置）.
此外,單雙排支撐架還有設附牆拉結（或斜撐）與不設之分,後者的支撐高度不宜大於4m.支撐架的所受荷載一般為豎向荷載,但箱基模板（牆板模板）支撐架則同時受豎向和水平荷載作用.
⑶ 試驗設計包括哪些內容
建築結構實驗設計，就是編制詳細的實驗方案。粗分為兩類：一類是屬於探索結構與荷載的現象和其自然規律的研究，也包括新結構、特殊結構在設計前、設計中有關參數的確取及映證，例如結構模型的風洞實驗等；另一類是試生產的中間實驗，也包括取得本地區缺乏的、需要率定的經驗曲線，如樁基靜載與動載（如大應變）的對比等；還包括本地區剛推用的大型構件的實驗，如較大跨預應力屋架的荷載實驗等等。
實驗方案應明確實驗目的、方法、採用的設施、選用的儀表、及相應操作規范等。實驗目的應該有觀測承載能力、變形和開裂全項或單項內容。
⑷ 樁基靜載試驗所加 的荷載為什麼是設計荷載的2倍
《樁規》要求單樁豎向承載力安全系數取2，也就是說靜載實驗壓出來的值應除以2才是設計值。這其實是規范給自己留的安全餘地，沒什麼理由，規范就是這樣規定的
⑸ 勘查中確定地基承載力的現場實驗(平板荷載試驗和反力裝置的荷載實驗的方法是什麼)
用動態變形模量測試儀檢測路基的承載力，與動力觸探法檢測路基的承載力相比，它們的相似之處在於：它們都是採用一定質量的落錘，以一定高度自由落下。但兩者的檢測原理和檢測方法完全不同：動力觸探設備簡單，操作方便，檢測速度快，但影響檢測結果的因素較多，如探桿側壁摩擦阻力的影響、地下水的影響、探桿的連接剛度等，是一種較為粗略的定性方法；而動態變形模量的檢測方法是採用電子技術獲得路基填築信息或數據的一種先進的檢測方法，可直接測得路基在動荷載作用下所發生的力和變形的參數，即動態彈性模量。
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⑹ 設計單樁最大試驗荷載是什麼啊，圖紙上是設計單樁承載力Φ400 800KN，那設計單樁最大試驗荷載是多少KN啊
不是設計單樁實驗荷載，不是設計定的，而是根據檢測、驗收規范要求定的，要求不小於兩倍設計單樁承載力，即1600
⑺ 試驗工況設計
6.1.2.1 工況設計遵循的理論依據
本次載荷試驗物理模型有以下幾個特徵：
1）載荷試驗採用中心荷載形式，不考慮偏心荷載；
2）基底粗糙；
3）載荷板位於地基表層，相當於基底以上無填土，不考慮填土自重對基底的超載，不考慮填土的抗剪強度；
4）鑒於風積砂粘粒含量低、分選好、級配差、低壓縮性、整體性好等物理力學特性和模擬地基鋪設過程中對其均一性的嚴格控制，試驗中的模擬地基是一個均質體，在同一種工況中忽略風積砂顆粒組成及物理力學性質的差異。
圖6.1 試驗基坑平面圖及剖面圖
圖6.2 靜力載荷試驗反力載入裝置設計
1943年太沙基（K.Terzaghi）在推導均質地基上的條形基礎受中心荷載作用下的極限承載力時，把土作為有重力的介質，並有如下一些假設：
1）基礎底面完全粗糙，即它與土之間有摩擦力存在；
2）基土是有重力的（γ≠0），但忽略地基土重度對滑移線形狀的影響。因為，根據極限平衡理論，如果考慮土的重度，塑性區內的兩組滑移線形狀就不一定是直線；
3）當基礎埋置深度為D時，則基底以上兩側的土體用當量均布超載q＝γ0D來代替（γ0為比重），不考慮兩側土體抗剪強度的影響。
根據以上假定，滑動面的形狀如圖6.3a所示，也可以分成三個區。
Ⅰ區：基礎底面下的土楔aa′d，由於假定基底是粗糙的，具有很大的摩擦力，因此aa′面不會發生剪切位移，該區的土體處於彈性壓密狀態，它與基礎底面一起移動，該部分土體稱為彈性楔體（剛性核），代替了普朗特爾解的朗肯主動區。根據幾何條件，滑動面ad（或a′d）與水平面夾角Ψ＝φ。
Ⅱ區：假定與普朗特爾假定一樣，滑動面一組是通過a、a′點的輻射線，另一組是對數螺旋曲線de、de′，同時忽略土的重力對滑移線形狀的影響。
Ⅲ區：仍是朗肯被動狀態區，滑動面及a′e′與水平面成 角。
圖6.3 太沙基（K.Terzaghi）極限承載力
當作用在基底壓力為極限承載力Pu時，發生整體剪切破壞，彈性壓密區（Ⅰ區）a′ad將貫入土中，向兩側擠壓土體adef及a′de′f′達到被動破壞。因此，在ad及a′d面上將作用被動力Ep，與作用面的法線方向成φ角，如圖6.3b所示。取Ⅰ區彈性楔體ada′作為脫離體，考慮單位長基礎，分析其力的平衡條件來推求地基的極限承載力。
本次載荷模擬試驗較好地符合了太沙基極限承載力理論的假定條件，以該理論為基礎設計的試驗工況，在圓形基礎作用下，地基內各點應力狀態在同一水平面上關於地基中心軸對稱。
6.1.2.2 試驗工況設計
在蘇里格天然氣第三處理廠實測地下水位線以上風積砂平均天然密度為1.64g/cm3，平均含水量為4％，計算其對應的干密度為1.58g/cm3。本次試驗針對由單一風積砂構成的地基設計三種試驗類型。
（1）第一種類型
為了研究風積砂干密度對地基承載力的影響及地基中應力分布的影響，保持風積砂天然干密度1.58g/cm3不變，設計2％、4％、6％、8％四個低含水量和12％、16％兩個高含水量，共六種工況。根據基坑尺寸，分10層鋪設，每層厚12cm，具體設計見表6.1 。試驗採用人工夯實法鋪設，在鋪設過程中嚴格控制每層地基的鋪設砂土質量、鋪設後的體積，並及時跟蹤監測砂土含水量，為了避免人為造成的地基分層現象，在每層鋪設完畢將表層砂土體刮花，及時鋪設下一層，以保證模擬地基達到設計要求。
表6.1 同一干密度下不同含水量工況設計
為了研究在上部荷載作用下地基中附加應力大小和分布特徵，在地基內不同位置設置JXY-2型鋼鉉式土壓力盒。壓力盒埋置遵循以下設計原則：
1）承載板下方沿中心軸在不同地基深度水平布置壓力盒，研究上部荷載作用下中心附加應力變化特徵。
2）考慮到壓力盒本身的體積和質量對地基材料屬性和地基附加應力分布的影響，要盡量提高壓力盒的利用效率。鑒於本次載荷在同一水平面上各點應力狀態關於地基中心軸對稱的特點，在同一地基深度平面上只在中心軸一側布置壓力盒，另一側可由對稱性求出，相鄰兩個水平面上壓力盒應交錯布置。
3）參照太沙基理論的假定滑動面，計算出本次模擬試驗中的彈性區、過渡區和被動土壓力區，並在被動土壓力區垂直布設土壓力盒，測其水平附加應力變化特徵。
4）中心點以外水平布置的壓力盒除測定該點處豎向附加應力外還應控制附加應力的影響范圍，根據2004年中國建築工業出版社出版的葉書麟的《地基處理》，當砂墊層厚度z（本次模擬試驗處理深度為1.5m）與地基寬度B（即載荷板直徑0.2m）的比值大於0.5，地基應力擴散角取30°，計算附加應力影響范圍，布置壓力盒。
第一類試驗中壓力盒布置如圖6.4所示。
圖6.4 壓力盒布置示意圖（單位：cm）
圖6.5 標志層染色劑的配製
為監測地基破壞後地基內部的變形破壞特徵，在載荷板以下地基深度12cm范圍內鋪設標志層，標志層深度間隔採取3cm，每層標志層水平鋪設厚度1cm，面積為10×60cm2。為了避免標志層因材料屬性不同而造成的試驗誤差，特採用染色後天然乾燥的風積砂作為標志層（通過使用純度為36％的乙酸配製甲基紅溶液來實現染色，圖6.5）。
（2）第二種類型
為了研究風積砂含水量對地基承載力的影響及地基中應力分布的影響，保持風積砂天然含水量4％不變，設計1.53g/cm3、1.58g/cm3、1.62g/cm3三種干密度工況（表6.2）。鋪設工藝與第一類型相同。
表6.2 同一含水量下不同干密度工況設計
（3）第三種類型
採用毛烏素沙漠地區最常見的地基處理方法———水墜墊層法設計兩種工況。
1）水墜法：根據水墜法試驗結果，每次虛鋪砂土厚度採取30cm，注水至15cm水頭高度，待排水至水頭高度為零，鋪設下一層。
2）水墜加振動密實法（飽和振墜）：每次虛鋪砂土厚度30cm，注水至水頭高於砂層表面15cm後，使用插入式混凝土振動器振搗，振點布局按梅花形布設，振點平面間距為25cm×25cm，完畢後進行下一層施工。
⑻ 結構試驗中用分配梁傳遞荷載的裝置有哪些
輸入柱
點按「平面圖形編輯—剪力牆柱幾何編輯一—軸點建柱」,輸入構造柱斷面0.24*0.24，窗選軸點1-8布置構造柱。
同理,輸入柱斷面0.4*0.4,布置柱1和柱2。
點按「平面圖形編輯—剪力牆柱幾何編輯一—L形柱」,輸入預設斷面,布置柱3。
點按「平面圖形編輯—剪力牆柱幾何編輯一—T形柱」,輸入預設斷面,布置柱4。
輸入梁
點按「平面圖形編輯—梁幾何編輯一—軸線主梁」，窗選布置主梁1-4。繪圖板上出現：
圖2-36
點按「平面圖形編輯—梁幾何編輯一—距離主梁」，以2000mm距離布置井字梁。
點按「平面圖形編輯—梁幾何編輯一—建懸臂梁」，出挑1500mm布置懸臂梁。
點按「平面圖形編輯—梁幾何編輯一—兩點次梁」，布置封口次梁。
計算
選擇第2標准層，使當前標准層與第1標准層相同。
點按「生成計算數據—生成磚混計算數據」， 導荷並為計算準備數據，退出錄入系統。
點按「主控菜單—樓板次梁磚混計算」，自動計算所有標准層的樓板、次梁和磚牆，退出樓板次梁磚混計算系統。
⑼ 簡支梁受彎試驗中如何對形狀、尺寸,數量和荷載進行設計
不認識規范就不要亂說。承載力極限狀態：二級總系數是1.0 1.0*（1.2*永久荷載+1.4*汽車荷載+1.4*0.8*人群） =1514。7 短期組合 1*永久荷載+0.7汽車（不計沖擊）+人群長期組合 1*永久荷載+0.4汽車（不計沖擊）+人群詳細請查看公路橋涵設計通用規范。對於承載力極限狀態、短期、長期怎麼控制，後面規范有規定和說明。