實驗裝置反力架底梁

Ⅰ 什麼是靜力荷載

靜力荷載一般指靜力載荷試驗，靜力載荷試驗（plate load test，縮寫PLT）是工程地質上的一種現場試驗，指通過一定垂直壓力測定土在天然產狀條件下的變形模量、

土的變形隨時間的延續性及在載荷板接近於實際基礎條件下估計地基承載力等。靜力載荷試驗應在建築物基礎砌置深度的承壓層中進行。

當需要測定黃土的濕陷性時，可在試驗中進行人工注水。由於取樣方法的改進以及其他先進現場試驗方法的出現，現場靜力載荷試驗已漸遜色，但仍可與其他方法校核使用。

(1)實驗裝置反力架底梁擴展閱讀

復合地基承載力的分析和確定被認為是復合地基設計最困難的問題之一，最直接的確定方法是通過對實際的樁進行靜載荷現場試驗來測定，因而它不僅可以反映場地土質變化對樁承載力的影響，而且也能反映試樁本身狀況( 如實際樁徑、樁長、垂直度和入持力層的深度等) 對承載力的影響，

所以比較真實可靠。水泥土樁復合地基一般是處理軟土、粉土和含水量較高且地基承載力較低的粘性土等地基，對於不同的樁間土及不同水泥摻入比的樁，其樁土荷載分擔比不同，樁間土承載力的發揮存在較大差異。

Ⅱ 常用的實驗室內岩石蠕變試驗方法有哪些

涉及簡易岩石蠕變試驗裝置及其試驗方法，有效克服試驗裝置系統復雜，造價昂貴，試驗過程繁瑣，試驗費用高，有效的解決岩石的單軸和三軸試驗，獲得應力-應變曲線的問題，其結構是，試驗平台反力架是由底座及底座上的反壓力支柱構成，反壓力支柱上部裝有頂梁，頂梁的下部有試件軸壓施動系統，試件軸壓施動系統經輸油管同外部的液壓控制系統相連，試件軸壓施動系統下部置有壓力感測器，壓力感測器同外部的數據自動採集系統相連，在反壓力支柱內側為試件圍壓施動系統三軸壓力室，

Ⅲ 混凝土梁粘鋼加固的鋼板厚度是多少

德國開發出一種採用粘貼鋼板加固鋼筋混凝土構件的方法，即採用雙組分環氧 樹脂粘接劑將鋼板或其它鋼質件粘貼在混凝土構件表面， 構成一個混凝土—粘接劑—鋼三相復合物系統 * 經 粘貼鋼板後的鋼筋混凝土構件，可由鋼板部分替代鋼筋的作用 * 因此，當鋼筋混凝土構件的承載力不足或因 變形、裂縫影響結構正常使用時，可採用粘接劑將鋼板粘貼到鋼筋混凝土構件外部適當的位置，來滿足其承 〔#〕 〔! 載力或正常使用的要求 * 我國自 !" 世紀 S" 年代，已開始研究和開發該項技術，並在工程中加以應用 ) 1〕* 為探討荷載作用下粘貼鋼板鋼筋混凝土梁的受力特性、承載能力、破壞形式及有關影響因素，進行了結 構膠種類、錨固措施和鋼板厚度對加固後的鋼筋混凝土梁影響的試驗 * 收稿日期：!""#$"%$"& 方數據 （ ， 浙江台州人， 作者簡介：柯敏勇 #』(" ) ）男， 萬 工程師，碩士，主要從事水工結構的應力分析、安全監測與評估 * $% 水 利 水 運 工 程 學 報 $&&! 年 !$ 月 ! 試驗用材料及試件 !"! 試驗用材料 〔"〕 〔#〕 （!）鋼筋混凝土梁 按照《水工混凝土結構設計規范》 和 《混凝土結構試驗方法標准》 ， 共製作了 $% 根鋼筋混凝土梁， 梁長! %"& 』』，截面尺寸為 !$& 』』 ( $&& 』』，混凝土標號為 )*&，其每方用料量及有關指標 見表 ! + 梁的配筋見圖 ! + 成型養護到 $% , 後，達到設計強度要求 + 表! 混凝土每方用料及有關指標 -./+ ! 0123456 718 9:/29 』1518 9;<98151 ;= 』.5182.>6 .<, 2<,1? ;= 541 9;<98151 每方混凝土用料（ A3 』 B *） @ · 指 標 水泥標號 水 泥 水 細骨料 粗骨料 平均抗壓強度 @ CD. 坍落度 @ 9』 "$" E F!" !GG "*G ! $"H FHI% *J" 圖! 鋼筋混凝土梁配筋圖 K23+ ! LA1594 ;= 812<=;891』1<5 =;8 . 9;<8151 /1.』 粘 （$） 接 劑 採用 * 種結構膠作為粘接劑： （!） P Q " ） MNO 型、 （ （ 型和 P Q # ）型結構膠，其物理力學性 〔 + 能指標見文獻 H〕結構膠均以環氧樹脂為主， 並配以不同的添加劑，使之具有不同的粘結特性 + 結構膠與混 凝土的粘貼強度均在 F CD. 以上 + 室內試驗中鋼板與混凝土粘結的破壞面均在混凝土側 + 結構膠的高抗剪強 度可防止沿粘貼面發生剪切破壞 + （*）鋼 板 粘貼用鋼板的型式有 * 種： 無錨固、螺栓錨固和 R 型錨固 （見圖 $）採用 S* 鋼 + 鋼板的尺寸 + 為 （長 ( 寬） ! #&& 』』 ( !$& 』』，厚度分別為 $、 和 # 』』+ 抗剪加固梁側面鋼板的厚度為 * 』』+ 鋼板屈服強度 * 為 $"& CD.，極限抗拉強度為 $%& CD.，彈性模量為 !IG ( !&" CD. + 圖$ 加固用鋼板 K23+ $ L581<3541<2<3 6511> 7>.516 !"# 試件的製作 將鋼筋混凝土梁和標准抗壓試件在同等條件下養護至試驗所需的齡期 + 粘貼加固鋼板前，先對混凝土梁 的基層及鋼板表面進行打磨和乾燥處理，並清洗鋼板和混凝土的表面 + 在粘貼處塗抹結構膠 ! J * 』』 厚，需 保證粘貼密實，均勻加壓至結構膠完全固化後 * J " ,，方可進行結構靜載試驗 + 萬 方數據 第>期 柯敏勇，等：粘貼鋼板加固鋼筋混凝土梁的試驗研究 =K ! 試驗裝置及試驗方案 !"# 試驗裝置及測點布置 簡支鋼筋混凝土梁凈跨為! "#$ %%， （對未經加固的鋼 其靜載試驗裝置和變形測點布置見圖 & 』 由 ($ )* 和 （對加固後的鋼筋混凝土梁） 筋混凝土梁） =$$ )* 的油壓千 斤頂通過分配梁實現兩點對稱同步載入 』 由百分表測讀構件 由 變形； @A&(#=B 數據採集系統採集處理鋼板和鋼筋混凝土 梁的應變；採用 =$ 倍讀數顯微鏡測讀梁的裂縫寬度；用鋼卷 尺測量裂縫長度及其間距 』 !"! 試驗方案 每組次試驗 = 根梁，先測定 ? 根未粘貼鋼板的鋼筋混凝 土梁的承載力，然後分別進行 > 組對比試驗： （!）結構膠的種類對加固效果影響， （ 即分別進行 CD* ! ） 型、 F "） E（ （ 型和 E F #）型結構膠粘貼性能的比較 』 鋼板尺寸 （長 G 寬 G 厚） ! ?$$ %% G !=$ %% G & %%， 為 且兩端無錨固； （=）鋼板厚度對加固效果影響， 分別採用 =、 和 ? %% & 種 & 鋼板厚度進行比較 』 用 E F "） （ 型結構膠粘貼，鋼板尺寸（長 G 圖 & 梁的靜載試驗裝置 寬） ! ?$$ %% G !=$ %%； 為 +,-』 & .)/012 34 5060,1 0/50 7/8,1/5 439 6 13:19/0/ ;/6% ! < 混凝土預制支座 = < 反力架 & < 千斤頂 > < 分配梁 （&）錨固措施對加固效果影響， 分別採用無錨固、螺栓錨 # < 百分表 ? < 固定支座 " < 滾動支座 固和 H 型錨固 & 種措施， （ 均採用 E F "）型結構膠，鋼板尺寸 （長 G 寬） ! ?$$ G !=$ %%， 為 厚度分別為 =、 和 ? %%； & （>） 破壞後的梁粘貼鋼板補強加固效果，鋼板尺寸 為 （長 G 寬） ! ?$$ %% G !=$ %%，厚度分別為 =、 和 ? & （ %%』 均採用 E F "）型結構膠 』 $ 試驗結果與分析 靜載試驗結果（見表 =）表明，粘貼鋼板加固鋼筋混凝土梁的極限承載力增加幅度為 #$I J !!$I 』 但由 於結構膠種類、錨固措施和鋼板厚度的不同， 鋼筋混凝土梁承載力提高的幅度和破壞形式也不盡相同 』 $"# 影響梁承載力的因素 （!）結構膠種類 採用 & 種結構膠粘貼鋼板後，梁的承載力均有較大幅度的提高，表明 & 種結構膠均能 采 （ 型 滿足構件加 固 的 要 求 』 其 中， 用 CD* ! ） 結 構 膠 加 固 梁 的 承 載 力 增 加 幅 度 最 大 ， （達 !("I ） 其 次 為 （ 型 E F !） 』 錨 （=） 固 措 施 由表 = 可見，鋼板厚度相同時無錨固和螺栓錨固均能提高梁的承載能力， 但它們之間 提高幅度的差別不大，這是因為沒有採用高強砂漿將螺栓錨固在梁中 』 隨著荷載增加，粘貼鋼板的端部與梁 底面混凝土分離，導致錨固系統失效 』 H 型錨固www.jzjiagugs.com則提高梁的承載力幅度較大 』 因此，在加固中，應高度重視加 固梁端部鋼板的錨固，以提高加固效果 』 鋼 （&） 板 厚 度 由表 = 可見，粘貼鋼板的厚度對加固鋼筋混凝土梁承載力的提高影響較大 』 盡管 & 種 錨固措施對梁的承載力提高幅度的影響程度有所不同，但在一般情況下，鋼板越厚，承載力提高效果越好 』 試 用 驗發現， ? %% 鋼板加固梁的混凝土受壓區發生脆性破壞，延性較差 』 因此，加固鋼板的厚度應與混凝土的 強度、梁的配筋率相匹配 』 萬 方數據 ?9 水 利 水 運 工 程 學 報 %996 年 6% 月 表! 梁靜載試驗結果 !"#$ % &』()*+( ,- +.』 (+"+/0 +』(+ -,1 #』"2( 鋼板厚度 梁的承載力 3 45 承載力增長率 錨固形式 梁破壞形式 3 22 組次 6 組次 % 平 均 （7） 3 89 $ 9 8: $ 9 未進行加固 ;< $ 8 ;= $ 9 ;> $ ; 89 $ 9 89 $ 9 % 69: $ > 669 $ 9 698 $ < 6<: （%） ? 無錨固 6%% $ = 668 $ % 6%9 $ 9 68% （6） ; 6:9 $ 9 6?? $ < 6?; $ = 6>8 （<） ? 6?9 $ < 6?9 $ < 6== （<） ? =< $ =! =< $ = 6%? （6） ? 6%9 $ 9 6%9 $ 9 68% （?） ? 螺栓錨固 8< $ < 8< $ < 69> （;） % 66% $ < 699 $ 9 69; $ ? 6<? （%） ? 6%< $ 9 6%9 $ < 6%% $ = 68; （?） ; 6?< $ 9 6?9 $ 9 6?% $ < 6>9 （<） % 69% $ 9 66> $ 9 669 $ < 6<> （%） ? @ 型錨固 6:9 $ 9 6?> $ ? 6?> $ 8 %96 （?） ; 688 $ 9 6;8 $ 9 68% $ 9 %:8 （:） 註： 因梁側面未進行抗剪加固， ! 發生斜截面剪切破壞 $ "#! 梁的破壞形式 試驗中粘貼鋼板加固梁的破壞形式有 ; 種，其破壞形式示意圖見圖 : $ （6）鋼板粘結牢固，通過結構膠已與梁共同受力 $ 隨著荷載的增大，鋼筋混凝土梁本身抗剪強度不足，沿 支撐點一側呈 :<A開裂，且開裂的起始點均在鋼板與梁底面交界處，該處梁的剛度變化較大，屬應力集中區 域，說明梁的承載力取決於梁本身的抗剪能力 $ （%）鋼板較薄且粘結良好，受力時鋼板與鋼筋混凝土梁的變形協調，梁跨中先出現細小裂縫，隨著荷載增 大，裂縫迅速擴展，分布較稀，但較寬；隨著荷載繼續增加，鋼板首先屈服，鋼板的應變迅速增大，導致梁撓度 也迅速增大，而梁受壓區的混凝土始終沒有破壞，說明梁的承載力取決於鋼板的承載能力 $ （?）鋼板厚度適中且粘結良好，受力時鋼板與鋼筋混凝土梁的變形協調，梁跨中先出現小裂縫，隨著荷載 增大，裂縫逐步擴展，在較寬裂縫之間出現細小裂縫，鋼板應變和梁的撓度也隨之增大，最後梁受壓區的混凝 土破壞，鋼板應力達到極限狀態，鋼板和梁受壓區混凝土同時破壞，說明梁的承載力取決於鋼筋混凝土梁和 鋼板的承載能力及其變形協調的能力 $ （:） 鋼板較厚且粘結良好，受力時鋼板與鋼筋混凝土梁變形協調，梁跨中先出現細小裂縫，隨著荷載增 大，細小裂縫之間又不斷出現細小裂縫；鋼板應變和梁的撓度隨荷載呈線性增大，最後梁受壓區的混凝土破 壞，說明梁的承載力取決於鋼筋混凝土梁本身 $ （<）鋼板粘結良好，受力時鋼板與鋼筋混凝土梁變形協調， 隨著荷載增大， （ 、 、 形 （ （ 裂縫類似上述 %） ?） :） 式分布，最終鋼板端部與混凝土梁底部發生剪切破壞，說明梁的承載力取決於結構膠的剪切強度和鋼板端部 的錨固措施 $ 萬 （;） 方數據 鋼板粘結良好，受力時鋼板與鋼筋混凝土梁變形協調，隨著荷載增大，最終鋼板一端部結構膠突然發 第"期 柯敏勇，等：粘貼鋼板加固鋼筋混凝土梁的試驗研究 DB 生脆性破壞，導致鋼板剝落 ! 圖" 梁的破壞形式 #$%! " #&$』()* +,-*. /0 1*&2. !"! 梁的撓度及延性 用 ; < !） （ 型結構膠粘貼鋼板、螺栓錨固加固鋼 筋混凝土梁在荷載作用下的鋼板厚度與梁撓度的關 系見圖 3 ! 可見，加固後大大提高了梁的剛度，且剛度 增加的幅度與鋼板厚度、荷載大小有關，鋼板越厚、荷 載越大，增加幅度就越明顯 ! 荷載小於 => :? 時，所有 粘貼鋼板梁的撓度變化不大， 隨著荷載的增加， 混凝 土開裂，鋼板與梁之間應力重新分配，混凝土開裂釋 放的應力轉由鋼板承擔，從而使鋼板作用明顯，也增 加了梁的剛度 ! 以 3> :? 荷載作用下樑的撓度為例，未 經加固的鋼筋混凝土梁撓度為 >@"A 22， = 22 鋼板 用 圖3 鋼板厚度與梁撓度關系 （撓度減少了 3AC ）用 D 22 加固梁的撓度為 >@=B 22 ； #$%! 3 4*』&+$/5.6$- 1*+7**5 1*&2 8*0』*9+$/5 &58 鋼板加固梁的撓度為 >@BA 22 （撓度減少了 A3C ） 用 ； +6$9:5*.. /0 .+**』 -』&+*. （撓度減少了 EEC ） A 22 鋼板加固梁的撓度為 >@BB 22 ! 在錨固牢固、粘結良好的情況下，粘貼較厚鋼板的梁破壞時呈明顯的脆性，而粘貼較薄和厚度適中鋼板 的梁均有一定的延性，說明採用厚度適中的鋼板及合適的錨固措施可改善梁的延性 ! !"# 梁破壞後粘貼鋼板的補強效應 補強效應試驗分 = 組，一組先對破壞後的鋼筋混凝土梁的裂縫進行壓力灌漿， （ 然後用 ; < !） 型結構膠 粘貼鋼板實施加固；另一組則不進行壓力灌漿， 直接粘貼鋼板補強 ! 試驗結果見表 D ! 通過粘貼鋼板補強，顯 著提高了破壞後鋼筋混凝土梁的承載能力，但灌與不灌漿的差別不大 ! 萬 方數據 %= 水 利 水 運 工 程 學 報 =@@> 年 >= 月 表! 梁破壞後粘貼鋼板補強效應 !"#$ % &』()*+』,)*-*+ )..-/-)*/0 1. )21304#1*5)5 6』))7 27"』)6 .1( 5)6』(10)5 #)"86 裂縫灌漿情況 鋼板厚 9 88 梁的承載力 9 :;

Ⅳ cbr試驗裝置的准確度等級是多少

cbr試驗裝置的准確度等級是變異系數CV≯12%，干密度ρd偏差≯0.03G/CM。
（1）荷重裝置：裝載有鐵塊或集料等重物的載重汽車，後軸重不少於60kN，在汽車大梁的後軸之後設有一加勁橫梁反力架用。
（2）現場測試裝置：由千斤頂（機械或液壓）、測力計（測力環或壓力表）及球座組成。千斤頂可使貫入桿的貫入速度調節成1mm/min。測力計的容量不小於土基強度，測定精度不小於測力計量程的1%。
（3）貫入桿：直徑Φ50mm，長約200mm的金屬圓柱體。
（4）承載板：每塊1.25kg，直徑Φ150mm，中心孔眼直徑Φ52mm，，不少於四塊，並沿直徑分為兩個半圓塊。
（5）貫入量測定裝置：由平台和百分表組成，百分表量程20mm，精度0.01mm，數量2個，對稱固定於貫入桿上，端部與平台接觸，平台跨度不少於50cm。此設備也可用兩台貝克曼梁彎沉儀代替。
（6）細砂：潔凈乾燥的細干砂，粒徑為0.3~0.6mm。
（7）其他：鐵鏟、盤、鋼直尺、毛刷、天平等。

Ⅳ 您那裡有植筋的具體方法嗎或者有植筋的專業隊伍

工藝流程:定位 →鑽孔 → 清孔 → 鋼材除銹 → 錨固膠配製 → 植筋 → 固化、保護 → 檢驗。
1.定位
1.1.按設計要求標示鑽孔位置、型號，若基材上存在受力鋼筋，鑽孔位置可適當調整，但均宜植在箍筋內側（對梁、柱）或分布筋內側（對板、剪力牆）。
2.鑽孔
2.1.鑽孔宜用電錘或風鑽成孔，如遇鋼筋宜調整孔位避開。如採用鑽石鑽孔機成孔，鑽孔內碎屑應用潔凈水沖洗干凈，並晾曬至乾燥。
2.2.鑽孔孔徑d+4∽8mm(小直徑鋼筋取低值，大直徑鋼筋取高值，d為鋼筋、螺栓直徑)。
2.3.當基材強度等級不低於C20，對HRB335（Ⅱ級）、HRB400、RRB400（Ⅲ級）級螺紋鋼筋，Q235、Q345級螺栓和5.6級螺桿，鑽孔孔深15d，錨固力一般即可大於鋼材屈服值。對無螺紋（即光圓）鋼筋或螺桿，鑽孔深度宜再增加5d。
經過深固建築加固技術系統試驗證明：小直徑圓鋼植筋，端頭推薦採用帶彎鉤樣式，錨固綜合性能最好。此時鑽孔孔徑宜比端頭尺寸大1∽2mm。

2.4.實際鑽孔深度可參考15d的基準，根據實際所需錨固力大小，並考慮構造要求，現場拉拔試驗或按照有關規范計算確定。
2.5. 當基材強度等級低於C20，或在素混凝土（或岩石）上植筋，應適當增加錨固深度。
2.6. 當實際所需錨固力較小時（如用螺栓固定器具、管線、支架等），可按螺栓長度確定鑽孔深度，但深度不宜小於5d。
2.7.鑽孔有效深度自構件表面堅實的混凝土算起。
2.8.鑽孔不應設置於構件的保護層或裝飾層內。
2.9.所用主要器具:電錘或風鎬。
3.清孔
3.1.鑽孔完畢，檢查孔深、孔徑合格後將孔內粉塵用壓縮空氣吹出，然後用毛刷將孔壁刷凈，再次壓縮空氣吹孔，應反復進行3∽5次，直至孔內無灰塵碎屑，最後用棉布蘸丙酮拭凈孔壁，將孔口臨時封閉。若有廢孔，清凈後用植筋膠填實。
3.2.鑽孔孔內應保持乾燥。
3.3.所用主要器具:空壓機、毛刷。
4.鋼材除銹
4.1.鋼材錨固長度范圍的鐵銹、油污應清除干凈（新鋼筋、螺栓的青色氧化外皮也應除去），並打磨出金屬光澤，採用角磨機和鋼絲輪片速度較快。
4.2.所用主要器具:角磨機、鋼絲輪片。
5.錨固膠配製
5.1. 植筋膠分為注射式植筋膠和桶裝式植筋膠兩種,由A、B兩組份組成，(植筋膠品牌推薦:大連凱華.深圳琥固珀.喜利得植筋膠等)配膠宜採用機械攪拌，攪拌器可由電錘和攪拌齒組成，攪拌齒可採用電錘鑽頭端部焊接十字形Φ14鋼筋製成。少量可用細鋼筋棍人工攪拌,注射式植筋膠安裝於注射槍內直接注射安裝。
5.2.取潔凈容器（塑料或金屬盆，不得有油污、水、雜質）和稱重衡器按配合比混合，並用攪拌器攪拌10分鍾左右至A、B組份混合均勻為止。攪拌時最好沿同一方向攪拌,盡量避免混入空氣形成氣泡。
5.3.膠應現配現用，每次配膠量不宜大於5公斤。
5.3.所用主要器具:攪拌器、容器、衡器、膩刀、手套.植筋膠槍。
6.植筋
6.1垂直孔植筋將膠直接流、搗進孔中即可
6.2.水平孔植筋可用Φ6細鋼筋配合托膠板（干凈木板）往孔內搗膠，也可讓施工人員戴好皮手套，將配好的膠成團塞、搗進孔內。
6.3.倒垂孔植筋請選用高觸變型植筋膠，該膠不流淌，可成團塞、搗入孔。
6.4.鋼筋、螺栓可採用旋轉或手錘擊打方式入孔，手錘擊打時，一手應扶住鋼筋或螺栓，以保證對中並避免回彈。若先將一較短電錘鑽頭端部焊接6mm厚小鐵板，然後將電錘功能調為沖擊狀態，利用電錘的持續沖擊力，可克服植筋膠的阻力，快速無回彈地將鋼筋送至孔底。大量或大直徑植筋推薦採用此方式。
6.5.錨固膠填充量應保證插入鋼筋後周邊有少許膠料溢出。
6.6.所用主要器具:手套、細鋼筋、托膠板、手錘。
7.固化、保護
7.1.植筋膠有一個固化過程，曰平均氣溫25℃以上12小時內不得擾動鋼筋，曰平均氣溫25℃以下24小時內不得擾動鋼筋，若有較大擾動宜重新植。
7.2.植筋膠在常溫、低溫下均可良好固化，若固化溫度25℃左右，2天即可承受設計荷載；若固化溫度5℃左右，4天即可承受設計荷載，且錨固力隨時間延長繼續增長。
8.檢驗
植筋後3∽4天可隨機抽檢，檢驗可用千斤頂、錨具、反力架組成的系統作拉拔試驗。一般載入至鋼材的設計力值，檢測結果直觀、可靠。
9.注意事項
9.1.錨固構造措施要滿足《混凝土結構加固設計規范GB50367-2006》的有關規定。
9.2.孔內塵屑是否清凈、鋼筋、螺栓是否除銹、膠配比是否准確、是否攪拌均勻、孔內膠是否密實決定了錨固效果的優劣。
9.3.結構膠添加了納米防沉材料，但每次使用前檢查包裝桶內膠有無沉澱是良好的習慣，若有沉澱，用細棍重新攪拌均勻即可。
9.4.冬季氣溫低時，A組分偶有結晶變稠現象，只需對A膠水浴加熱至50℃左右，待結晶消除攪勻即可，對膠性能無影響。
9.5.推薦的攪拌時間應予以保證，冬季施工並應再延長3分鍾左右。A、B膠配膠工具不得混用。
9.6.施工場所平均溫度低於0℃，可採用碘鎢燈、電爐或水浴等增溫方式對膠使用前預熱至30∽50℃左右使用，應注意不得讓水混入桶內。施工場所平均溫度低於-5℃，建議對錨固部位也加溫0℃以上，並維持24小時以上。
9.7.結構膠完全固化後為無毒級材料，但未固化前個別組分對皮膚、眼睛有刺激性，而且膠固化後也不易清除，所以施工人員應注意適當的勞動保護，如配備安全帽、工作服、手套等。人體直接接觸後應用清水沖洗干凈。
9.8.周圍環境溫度越高，每次配膠量越大，可操作時間越短。預估適用期內的每次配膠量，以避免不必要的浪費。
9.9.結構膠宜在陰涼乾燥處密閉保存，保質期18個月。
9.10結構膠的性能在不斷改進中，使用說明也可能隨之變更，請以隨貨配備的為准。植筋工程的施工應由具過硬施工工藝技術的專業施工隊伍完成，並應精心組織精心施工。