數字型噴管實驗裝置

㈠ 熱力學 思考題 有人說只要用對噴管就能提高氣流速度，這種說法對嗎，為什麼

第一章基本概念與定義1．答：不一定。穩定流動開口系統內質量也可以保持恆定2．答：這種說法是不對的。工質在越過邊界時，其熱力學能也越過了邊界。但熱力學能不是熱量，只要系統和外界沒有熱量地交換就是絕熱系。3．答：只有在沒有外界影響的條件下，工質的狀態不隨時間變化，這種狀態稱之為平衡狀態。穩定狀態只要其工質的狀態不隨時間變化，就稱之為穩定狀態，不考慮是否在外界的影響下，這是他們的本質區別。平衡狀態並非穩定狀態之必要條件。物系內部各處的性質均勻一致的狀態為均勻狀態。平衡狀態不一定為均勻狀態，均勻並非系統處於平衡狀態之必要條件。4．答：壓力表的讀數可能會改變，根據壓力儀表所處的環境壓力的改變而改變。當地大氣壓不一定是環境大氣壓。環境大氣壓是指壓力儀表所處的環境的壓力。5．答：溫度計隨物體的冷熱程度不同有顯著的變化。6．答：任何一種經驗溫標不能作為度量溫度的標准。由於經驗溫標依賴於測溫物質的性質，當選用不同測溫物質的溫度計、採用不同的物理量作為溫度的標志來測量溫度時，除選定為基準點的溫度，其他溫度的測定值可能有微小的差異。7．答：系統內部各部分之間的傳熱和位移或系統與外界之間的熱量的交換與功的交換都是促使系統狀態變化的原因。8．答：（1）第一種情況如圖1-1（a）,不作功（2）第二種情況如圖1-1（b）,作功（3）第一種情況為不可逆過程不可以在p-v圖上表示出來，第二種情況為可逆過程可以在p-v圖上表示出來。9．答：經歷一個不可逆過程後系統可以恢復為原來狀態。系統和外界整個系統不能恢復原來狀態。10．答：系統經歷一可逆正向循環及其逆向可逆循環後，系統恢復到原來狀態，外界沒有變化；若存在不可逆因素，系統恢復到原狀態，外界產生變化。11．答：不一定。主要看輸出功的主要作用是什麼，排斥大氣功是否有用。第二章熱力學第一定律1．答：將隔板抽去，根據熱力學第一定律其中所以容器中空氣的熱力學能不變。若有一小孔，以B為熱力系進行分析只有流體的流入沒有流出，，忽略動能、勢能B部分氣體的熱力學能增量為，A部分氣體的熱力學能減少量為2．答:熱力學第一定律能量方程式不可以寫成題中所述的形式。對於只有在特殊情況下，功可以寫成。熱力學第一定律是一個針對任何情況的定律，不具有=這樣一個必需條件。對於公式，功和熱量不是狀態參數所以不能寫成該式的形式。3．答：適用於任何過程，任何工質可逆過程，任何工質4．答：推動功是由流進（出）系統的工質傳遞而由工質後面的物質系統作出的。對於閉口系統，不存在工質的流進（出）所以不存在這樣進行傳遞的功。5．答：可以。穩定流動能量方程式可應用於任何穩定流動過程，對於連續工作的周期性動作的能量轉換裝置，只要在平均單位時間所作的軸功、吸熱量以及工質的平均流量為常量，雖然它內部工質的狀態及流動情況是變化的，但這種周期性的變化規律不隨時間而變，所以仍然可以利用穩定流動能量方程式分析其能量轉換關系。第三章理想氣體的熱力學能與焓熵計算1．答：理想氣體：分子為不佔體積的彈性質點，除碰撞外分子間無作用力。理想氣體是實際氣體在低壓高溫時的抽象，是一種實際並不存在的假想氣體。判斷所使用氣體是否為理想氣體j依據氣體所處的狀態（如：氣體的密度是否足夠小）估計作為理想氣體處理時可能引起的誤差；k應考慮計算所要求的精度。若為理想氣體則可使用理想氣體的公式。2．答：氣體的摩爾體積在同溫同壓下的情況下不會因氣體的種類而異；但因所處狀態不同而變化。只有在標准狀態下摩爾體積為0.022414m3/mol3．答：摩爾氣體常數不因氣體的種類及狀態的不同而變化。4．答：一種氣體滿足理想氣體狀態方程則為理想氣體，那麼其比熱容、熱力學能、焓都僅僅是溫度的函數。5．答：對於確定的理想氣體在同一溫度下為定值，為定值。在不同溫度下為定值，不是定值6．答：麥耶公式的推導用到理想氣體方程，因此適用於理想氣體混合物不適合實際氣體7．答：在工程熱力學里，在無化學反應及原子核反應的過程中，化學能、原子核能都不變化，可以不考慮，因此熱力學能包括內動能和內位能。內動能由溫度決定，內位能由決定。這樣熱力學能由兩個狀態參數決定。所以熱力學能是狀態參數。由公式可以看到，焓也是由狀態參數決定，所以也是狀態參數。對於理想氣體熱力學能和焓只是溫度的函數。8．答：不矛盾。實際氣體有兩個獨立的參數。理想氣體忽略了分子間的作用力，所以只取決於溫度。9．答：在工程熱力學里需要的是過程中熱力學能、焓、熵的變化量。熱力學能、焓、熵都只是溫度的單值函數，變化量的計算與基準的選取無關。熱力學能或焓的參照狀態通常取0K或0℃時焓值為0，熱力學能值為0。熵的基準狀態取=101325Pa、=0K熵值為010.答：氣體熱力性質表中的及基準是態是，，=101325Pa11．答：圖3-2中陰影部分面積為多變過程1-2的熱量。對於多變過程其熱力學能變化量及焓變化量可由下面兩式計算得到：過初始狀態點，做定容線2-2』，圖3-3中陰影部分面積為多變過程1-2的熱力學能變化量過初始狀態點，做定壓線2-2』，圖3-4中陰影部分面積為多變過程1-2的焓變化量若為不可逆過程，熱力學能、焓不變如上圖。熱量無法在圖中表示出來。12．答：可以。因為熵是狀態參數，只與初終狀態有關，與過程無關。13．答：中，為一微元可逆變化過程中與熱源交換的熱量，而中為工質溫度升高所吸收的熱量，他們是不能等同的所以這一結論是錯誤的。14．（1）（×）（2）（×）（3）（×）（4）（×）（5）（√）15．答：不適用16．答：因為,，混合氣體的摺合摩爾質量相同，但是組分A和B摩爾的摩爾質量大小關系不能確定。所以不能斷定第四章理想氣體的熱力過程1．答：主要解決的問題及方法：1．根據過程特點（及狀態方程）過程方程2．根據過程方程始、終狀態參數之間的關系3．由熱力學第一定律等4．分析能量轉換關系（用P—V圖及T—S圖）（根據需要可以定性也可以定量）例：1）程方程式：（特徵）（方程）2)始、終狀態參數之間的關系：3)計算各量：4)上工質狀態參數的變化規律及能量轉換情況閉口系：1—2過程開口系：1—2過程2．答：不是都適用。第一組公式適用於任何一種過程。第二組公式適用於定容過程，適用於定壓過程。3．答：定溫過程對氣體應加入熱量。4．答：對於一個定溫過程，過程途徑就已經確定了。所以說是與途徑有關的。5．答：成立6．答：不只限於理想氣體和可逆的絕熱過程。因為和是通用公式，適用於任何工質任何過程，只要是絕熱過程無論是可逆還是不可逆。所以和不只限於可逆絕熱過程。7．（1）（×）（2）（×）（3）（×）8．答：q1-2-3=Δu1-2-3+w1-2-3,q1-4-3=Δu1-4-3+w1-4-3∵Δu1-2-3=Δu1-4-3,w1-2-3>w1-4-3∴q1-2-3>q1-4-3b、c在同一條絕熱線上，若b、c在同一條定溫線上，二者相等。9．答：絕熱過程，不管是否是可逆過程都有所以在T-S圖上的表示方法與第三章第十一題相同。10．答：1）的判別：以（V）為界：2），的判別：以（T）為界：3）的判別：以（T）為界：第五章熱力學第二定律1.答：不能這樣表述。表述不正確，對於可逆的定溫過程，所吸收的熱量可以全部轉化為機械能，但是自身狀態發生了變化。所以這種表述不正確。2.答：不正確。自發過程是不可逆過程是正確的。非自發過程卻不一定為可逆過程。3.答：一切非准靜態過程都是不可逆過程。不可逆因素有：摩擦、不等溫傳熱和不等壓做功。4.答：熱力學第二定律的兩種說法反映的是同一客觀規律——自然過程的方向性是一致的，只要一種表述可能，則另一種也可能。假設熱量Q2能夠從溫度T2的低溫熱源自動傳給溫度為T1的高溫熱源。現有一循環熱機在兩熱源間工作，並且它放給低溫熱源的熱量恰好等於Q2。整個系統在完成一個循環時，所產生的唯一效果是熱機從單一熱源（T1）取得熱量Q1-Q2，並全部轉變為對外輸出的功W。低溫熱源的自動傳熱Q2給高溫熱源，又從熱機處接受Q2¬，故並未受任何影響。這就成了第二類永動機。違反了克勞修斯說法，必須違反了開爾文說法。反之，承認了開爾文說法，克勞修斯說法也就必然成立。5.（1）（×）（2）（×）（3）（×）6.答：這兩個公式不相同。適用於任何工質，任何循環。適用於任何工質，卡諾循環7.答：不違反熱力學第二定律，對於理想氣體的定溫過程，從單一熱源吸熱並膨脹做功，工質的狀態發生了變化，所以不違反熱力學第二定律8.（1）（×）（2）（×）（3）（×）9（1）熵增大的過程必為不可逆過程（×）（2）使系統熵增大的過程必為不可逆過程（×）（3）熵產的過程必為不可逆過程（√）（4）不可逆過程的熵變無法計算（×）（5）如果從同一初始態到同一終態有兩條途徑，一為可逆，另一為不可逆，則，，是否正確？答：、、（6）不可逆絕熱膨脹的終態熵大於初態熵，S2>S1，不可逆絕熱壓縮的終態熵小於初態熵S2S1不可逆絕熱壓縮的終態熵也大於初態熵S2>S1。（7）工質經過不可逆循環有？答：工質經過不可逆循環有10.答：由圖5-2可知為1-a-b-2-1的面積；為1-a-c-2-1的面積11.答：由同一初態經可逆絕熱壓縮和不可逆絕熱壓縮兩種過程到相同終壓如5-3圖所示。由5-4圖可知，可逆絕熱壓縮過程的技術功為面積1-2T-j-m-1，不可逆絕熱壓縮過程的技術功為面積1-2』T-f-m-1,不可逆過程的用損失為面積1-g-n-m-112.答：若系統內進行的是不可逆過程則系統的總能不變，總熵增加，總火用減小第六章氣體與蒸汽的流動1.答：改變氣流速度主要是氣流本身狀態變化。2.答：氣流速度為亞聲速時圖6-1中的1圖宜於作噴管，2圖宜於作擴壓管，3圖宜於作噴管。當聲速達到超聲速時時1圖宜於作擴壓管，2圖宜於作噴管，3圖宜於作擴壓管。4圖不改變聲速也不改變壓強。3.答：摩擦損耗包含在流體出口的焓值里。摩擦引起出口速度變小，出口動能的減小引起出口焓值的增大。4.答：1）若兩噴管的最小截面面積相等，兩噴管的流量相等，漸縮噴管出口截面流速小於縮放噴管出口截面流速，漸縮噴管出口截面壓力大於縮放噴管出口截面壓力。2)若截取一段，漸縮噴管最小截面面積大於縮放噴管最小截面面積，則漸縮噴管的流量小於縮放噴管的流量，漸縮噴管出口截面流速小於縮放噴管出口截面流速，漸縮噴管出口截面壓力大於縮放噴管出口截面壓力。5.答：定焓線並不是節流過程線。在節流口附近流體發生強烈的擾動及渦流，不能用平衡態熱力學方法分析，不能確定各截面的焓值。但是在距孔口較遠的地方流體仍處於平衡態，忽略速度影響後節流前和節流後焓值相等。盡管節流前和節流後焓值相等，但不能把節流過程看作定焓過程。距孔口較遠的地方屬於焓值不變的過程所以=0第七章壓氣機的壓氣過程1.答：分級壓縮主要是減小余隙容積對產氣量的影響，冷卻作用只是減小消耗功。所以仍然需要採用分級壓縮。2.答：絕熱壓縮時壓氣機不向外放熱，熱量完全轉化為工質的內能，使工質的溫度升高不利於進一步壓縮容易對壓氣機造成損傷，耗功大。等溫壓縮壓氣機向外放熱，工質的溫度不變，有利於進一步壓縮耗功小，所以等溫壓縮更為經濟。3.答：由第一定律能量方程式，定溫過程，所以，同時則有多變過程絕熱壓縮過程，所以等溫過程所作的功為圖7-1中面積1-2T-m-n-1，絕熱過程所作的功為圖中面積1--f-n-1多變過程所作的功為圖中面積1-2』n-j-g-2n-.答：多消耗的功量並不就是損失的做功能力損失。因為為圖9-2上面積1-7-n-m所示。5.答：若壓縮過程1-2是可逆的，則為升溫升壓吸熱過程。它與不可逆絕熱壓縮過程的區別是：該過程沒有不可逆因素的影響，所消耗的功是最小的，且可以在T-s圖上把該過程的吸熱量表示出來。對於不可逆絕熱壓縮過程，，而可逆絕熱壓縮過程，所以不可逆過程消耗的功大，數值為第八章氣體動力循環答：分析動力循環的一般方法：首先把實際過程的不可逆過程簡化為可逆過程。找到影響熱效率的主要因素和提高熱效率的可能措施。然後分析實際循環與理論循環的偏離程度，找出實際損失的部位、大小、原因以及改進法。2.答：若兩者初態相同，壓縮比相同，它們的熱效率相等。因為而對於定壓加熱理想循環帶入效率公式可知二者相等。若卡諾循環的壓縮比與他們相同，則有，他們的效率都相等。3.答：理論上可以利用回熱來提高熱效率。在實際中也得到適當的應用。如果採用極限回熱，可以提高熱效率但所需的回熱器換熱面積趨於無窮大，無法實現。4.答：採用定溫壓縮增加了循環凈功。而在此過程中不變，變小，所以其熱效率降低。答：定溫膨脹增大膨脹過程作出的功，增加循環凈功，但在此過程中變大，不變，所以其熱效率降低。6.答：該理論循環熱效率比定壓燃燒噴氣式發動機循環的熱效率降低。因為當利用噴油嘴噴出燃油進行加力燃燒時，雖然多做了功增大了推力，但是功的增加是在吸收了大量的熱的基礎上獲得的。由圖可知獲得的功與需要的熱的比值小於定壓燃燒噴氣式發動機循環的比值，導致整體的理論循環的熱效率比定壓燃燒噴氣式發動機循環的熱效率降低。7.答：原方案：循環吸熱量：Q1=cmΔt，循環凈功：w0=wT-wc=m[(h3-h4)-(h2-h1)](1)第2方案：循環吸熱量：Q1=cmAΔt+cmBΔt=cmΔt(2)循環凈功：w0=wTB=mB(h3-h4)(3)對於第2方案，wTA=wc，即：mA(h3-h4)=m(h2-h1)或(m-mB)(h3-h4)=m(h2-h1)(4)由(3)、(4)解得：w0=m[(h3-h4)-(h2-h1)]結論：兩種方案循環吸熱量與循環凈功均相同，因而熱力學效果相同，熱效率w0/Q1必相同。第九章實際氣體答：理想氣體模型中忽略了氣體分子間的作用力和氣體分子所佔據的體積。實際氣體只有在高溫低壓狀態下，其性質和理想氣體相近。或者在常溫常壓下，那些不易液化的氣體，如氧氣、氦氣、空氣等的性質與理想氣體相似，可以將它們看作理想氣體，使研究的問題簡化。2.答：壓縮因子為溫度、壓力相同時的實際氣體比體積與理想氣體比體積之比。壓縮因子不僅隨氣體的種類而且隨其狀態而異，故每種氣體應有不同的曲線。因此不能取常數。3.答：范德瓦爾方程其計算精度雖然不高，但范德瓦爾方程式的價值在於能近似地反映實際氣體性質方面的特徵，並為實際氣體狀態方程式的研究開拓了道路，因此具有較高的地位。4.答：當需要較高的精度時應採用實驗數據擬和得到a、b。利用臨界壓力和臨界溫度計算得到的a、b值是近似的。5.答：在相同的壓力與溫度下，不同氣體的比體積是不同的，但是只要他們的和分別相同，他們的必定相同這就是對應態原理，。對應態原理並不是十分精確，但大致是正確的。它可以使我們在缺乏詳細資料的情況下，能藉助某一資料充分的參考流體的熱力性質來估算其他流體的性質。相對於臨界參數的對比值叫做對比參數。對比溫度，對比壓力，對比比體積。6.答：對簡單可壓縮的系統，任意一個狀態參數都可以表示成另外兩個獨立參數的函數。其中，某些狀態參數若表示成特定的兩個獨立參數的函數時，只需一個狀態函數就可以確定系統的其它參數，這樣的函數就稱為「特性函數」由函數知且將兩公式進行對比則有，但是對於比容無法用該函數表示出來，所以此函數不是特性函數。7.答：將狀態方程進行求導，然後帶入熱力學能、焓或熵的一般關系式，在進行積分。8.答：以為獨立變數時,將第二方程代入同時，得到同理：以為獨立變數時,將第三方程代入，得到以為獨立變數時，將第一方程代入得以為獨立變數時，將第三方程代入得9.答：熱力學能、焓、熵都是狀態參數，計算兩個平衡狀態之間的變數可任意選擇其過程。所以同樣適用於不可逆過程。10.答：比熱容一般關系式：對於液態水，在壓力不變條件下，比容隨溫度的變化很小，因而cp-cv≈0。即：液態和固態物質一般不區分定壓比熱與定容比熱，而氣體cp≠cv，要區分。11.答：與水的相圖比較，顯著的差別是固液二相平衡線的傾斜方向不同，由於液態水凝固時容積增大，依據克拉貝隆-克勞修斯方程固液相平衡曲線的斜率為負。而其他物質則相反。第十章水蒸氣及動力循環1.答：水的三相點狀態參數不是唯一的，其中溫度、壓力是定值而比體積不是定值；臨界點是唯一的，其比體積、溫度、壓力都是確定的；三相點是三相共存的點，臨界點是飽和水線與飽和蒸汽線的交點，在該點飽和水線與飽和蒸汽線不再有分別。2.答：水的集態為高壓水，若有裂縫則會產生爆裂事故。3.答：這種說法是不對的。因為溫度不變不表示熱力學能不變。這里分析的是水，定壓汽化有相變，不能作為理想氣體來處理，所以。不能得到這樣的結果。4.答：適用於理想氣體，不能應用於水定壓汽化過程，水不能作為理想氣體來處理。5.答：圖10-1中循環6-7-3-4-5-6局限於飽和區，上限溫度受制於臨界溫度，導致其平均吸熱溫度較低，故即使實現卡諾循環其熱效率也不高。6.答：通過對熱機的效率進行分析後知道，提高蒸汽的過熱溫度和蒸汽的壓力，都能使熱機效率提高。在本世紀二三十年代，材料的耐熱性較差，通過提高蒸汽的溫度而提高熱機的效率比較困難，因此採用再熱循環來提高蒸汽初壓。隨著耐熱材料的研究通過提高蒸汽的溫度而提高熱機的效率就可以滿足工業要求。因此很長一段時期不再設計製造再熱循環工作設備。近年來要求使用的蒸汽初壓提高，由於初壓的提高使得乏氣干度迅速降低，引起氣輪機內部效率降低，另外還會侵蝕汽輪機葉片縮短汽輪機壽命，所以乏氣干度不宜太低，必須提高乏氣溫度，就要使用再熱循環。7.答：計算回熱循環主要是計算抽氣量。1）對於混合式回熱加熱器對如圖11-4所示的N級抽汽回熱的第j級加熱器，列出質量守恆方程為能量守恆方程為解得第j級抽氣量為2）對於表面式回熱加熱器，其抽氣量仍是通過熱平衡方程求取8.答：這與卡諾定理並不矛盾。卡諾定理當中的可逆循環忽略了循環當中所有的不可逆因素，不存在任何不可逆損失，所以這時熱能向機械能轉化只由熱源的條件所決定。而實際循環中存在各種不可逆損失，由於工質性質不同，不可逆因素和不可逆程度是各不相同的，因此其熱效率與工質性質有關。9.答：這樣的想法是不對的。因為從熱力學第二定律來講一個非自發過程的進行必定要有一個自發過程的進行來作為補充條件。乏氣向冷取水排熱就是這樣一個補充條件，是不可缺少的。10.答：柴油機的汽缸壁因為有冷卻水和進入氣缸的空氣冷卻，燃燒室和葉片都可以冷卻，其材料可以承受較高燃氣溫度，燃氣溫度通常可高達1800-2300K，而蒸汽循環蒸汽過熱器外面是高溫燃氣裡面是蒸汽，所以過熱器壁面溫度必定高於蒸汽溫度，這與柴油機是不同的，蒸汽循環的最高蒸汽溫度很少超過600K.。因此蒸汽循環的熱效率較低。11.答：這種想法是不正確的。回熱循環是是通過減少了溫差傳熱不可逆因素，從而使熱效率提高，使該循環向卡諾循環靠近了一步。而該題中的想法恰恰是又增加了溫差傳熱不可逆因素。因此對效率提高是沒有好處的。12.答：熱量利用系數說明了全部熱量的利用程度，但是不能完善的衡量循環的經濟性。能量分為可用能與不可用能，能量的品位是不同的。在實際工程應用中用的是可用能。可用能在各個部分各個過程的損失是不能用熱量利用系數來說明的。13.答：提高循環熱效率的共同原則是：提高工質的平均吸熱溫度。第十一章製冷循環答：壓縮空氣製冷循環不能採用節流閥來代替膨脹機。工質在節流閥中的過程是不可逆絕熱過程，不可逆絕熱節流熵增大，所以不但減少了製冷量也損失了可逆絕熱膨脹可以帶來的功量。而壓縮蒸汽製冷循環在膨脹過程中，因為工質的干度很小，所以能得到的膨脹功也極小。而增加一台膨脹機，既增加了系統的投資，又降低了系統工作的可靠性。因此，為了裝置的簡化及運行的可靠性等實際原因採用節流閥作絕熱節流。2.答：採用回熱後沒有提高其理論製冷系數但能夠提高其實際製冷系數。因為採用回熱後工質的壓縮比減小，使壓縮過程和膨脹過程的不可逆損失的影響減小，因此提高實際製冷系數。3.答：過程4-8熵減，必須放熱才能實現。而4點工質溫度為環境溫度T0，要想放熱達到溫度Tc（8點），必須有溫度低於Tc的冷源，這是不存在的。(如果有，就不必壓縮製冷了)。4.答：製冷劑應具備的性質：對應於裝置的工作溫度，要有適中的壓力；在工作溫度下氣化潛熱要大；臨界溫度應高於環境溫度；製冷劑在T-s圖上的上下界限線要陡峭；工質的三相點溫度要低於製冷循環的下限溫度；比體積要小；傳熱特性要好；溶油性好；無毒等。限產直至禁用R11和R12時十分必要的，因為這類物質進入大氣後在紫外線作用下破壞臭氧層使得紫外線直接照射到地面，破壞原有的生態平衡。5.答：各種製冷循環都有共同點。從熱力學第二定律的角度來看，無論是消耗機械能還是熱能都是使熵增大，以彌補熱量從低溫物體傳到高溫物體造成的熵的減小，從而使孤立系統保持熵增大。6.答：因為熱泵循環與製冷循環的本質都是消耗高質能以實現熱量從低溫熱源向高溫熱元的傳輸。熱泵循環和製冷循環的熱力學原理相同。第十二章濕空氣答：陰雨天空氣的濕度大，吸取水蒸氣的能力差，所以曬衣服不易干。晴天則恰恰相反，所以容易感。2.答：人呼出的氣體是未飽和濕空氣。當進入外界環境時，外界環境的溫度很低使得呼出的氣體得到冷卻。在冷卻過程中，濕空氣保持含濕量不變，溫度降低。當低於露點溫度時就有水蒸氣不斷凝結析出，這就形成了白色霧狀氣體。冬季室內有供暖裝置時，溫度較高，使空氣含濕量減小。因此會覺得乾燥。放一壺水的目的就是使水加熱變成水蒸氣散發到空氣中增加空氣的含濕量。3.答：露點：濕空氣中水蒸氣的分壓力所對應的飽和溫度稱為濕空氣的露點溫度，或簡稱露點。a)霧是近地面空氣中的水蒸氣發生的凝結現象。白天溫度比較高，空氣中可容納較多的水汽。但是到了夜間，地面溫度較低，空氣把自身的熱量傳給地面，空氣溫度下降，這時濕空氣隨溫度降低呈現出過飽和狀態，就會發生凝結，當當足夠多的水分子與空氣中微小的灰塵顆粒結合在一起，同時水分子本身也會相互粘結，就變成小水滴或冰晶，這就形成了霧。霧的形成基本條件，一是近地面空氣中的水蒸氣含量充沛，二是地面氣溫低。三是在凝結時必須有一個凝聚核，如塵埃等。b)露是水蒸氣遇到冷的物體凝結成的水珠。露的形成有兩個基本條件：一是水汽條件好，二是溫度比較低的物體（低，指與露點溫度比較）。，溫度逐漸降低且保持含濕量不變，。當溫度低於露點溫度時就有水珠析出，這就形成露。c)霜是近地面空氣中的水蒸氣在物體上的凝華現象。霜的形成有兩個基本條件，一是空氣中含有較多的水蒸氣，二是有冷(O℃以下)的物體。，濕空氣與溫度較低物體接觸達到水汽過飽和的時候多餘的水汽就會析出。如果溫度在0°C以下，則多餘的水汽就在物體表面上凝華為冰晶，形成霜。4.答：對於未飽和空氣，干球溫度數值較大。對於飽和空氣三者的大小相等。5.答：含濕量d：1千克干空氣所帶有的的水蒸汽的質量。相對濕度是濕空氣中實際包含的水蒸汽量與同溫度下最多能包含的水蒸汽量的百分比。相對濕度是一個比值，不能簡單的地說相對濕度愈大含濕量愈高，他與同溫度下最多能包含的水蒸汽量是相關的。6.答：減小，減小，減小7.答：減小，不變，變大

㈡ 拉瓦爾噴管是誰發明的

19世紀80年代，瑞典工程師拉瓦爾發明了拉瓦爾噴管，使火箭發動機的設計逐漸完善。19世紀末20世紀初，液體火箭技術開始興起。1903年，俄國的К·E·齊奧爾科夫斯基提出了製造大型液體火箭的設想和設計原理。1926年，3月16日美國的火箭專家、物理學家R·H·戈達德試飛了第一枚無控液體火箭。1944年，德國首次將有控的、用液體火箭發動機推進的V-2導彈用於戰爭。1931年5月，德國科學家赫爾曼·奧伯特領導的宇宙航行協會試驗成功了歐洲的第一枚液體火箭。到了1932年，德國軍方在參觀該協會研製的液體火箭發射試驗之後，意識到火箭武器在未來戰爭中具有的巨大潛力，便開始組織一批科學家和工程技術人員，集中力量秘密研製火箭武器。到40年代初，德國在第二次世界大戰中期，先後研製成功了能用於實戰的V-1、V-2兩種導彈。其中V-1是一種飛航式有翼導彈，採用空氣噴氣發動機作動力裝置；V-2是一種彈道式導彈，採用火箭發動機作動力裝置第二次世界大戰以後，蘇聯和美國等相繼研製出包括洲際彈道導彈在內的各種火箭武器。

㈢ 國內首個直徑2.5米級重型氫氧發動機噴管研製成功，這意味著什麼

其實大家都已經了解到這樣一個事情呢，就是在國內已經有首個直徑到達二點兒五米的這樣一個比較重型的氫氧發動機的噴管兒已經研製成功了這樣一個狀態。那麼對於這樣的一個事情來說，我們也可以發現關於這樣的一件事情，能夠意味著我國的一些發動機，包括一些科研項目已經到達一個比較成熟的階段。已經不需要去依賴一些其他國家的幫助了，而且對於這樣的一個事情我們也可以看出來，的確是一個非常里程碑式的紀念意義。

而且在這樣一個領域當中，自己也是處於一個比較落後的階段。現在的這樣一個發明也是能夠說明這樣一個發動機帶給大家的一個科研方面的成果是非常顯著的，也能夠讓大家看出來以後在相對領域的發展階段已經有了逐步的上升的能力。

㈣ J10B真的裝矢量噴管了嗎它是什麼型號的它的出現有何重大意義

第一j10b裝了矢量噴管，第二是實驗型的，沒有正式裝備，第三意味著j20可以用j10的成熟技術裝備矢量噴管

㈤ 國防科學技術大學的學術研究

截止2014年，學校建有4個國家級重點實驗室、1個國家「863」高技術重點實驗室、2個省部級重點實驗室和1個工程研究中心。建有高性能計算中心、質量與可靠性保障中心等2個科研公共服務中心。
國家重點實驗室
激光陀螺國家「863」高技術重點實驗室
新型陶瓷纖維及其復合材料國家重點實驗室
ATR國家重點實驗室
並行與分布處理國家重點實驗室
信息系統工程重點實驗室
省部級重點實驗室
光子/聲子晶體重點實驗室
湖南省電子功能復合材料重點實驗室
工程研究中心
空間儀器工程研究中心（由國防科大機電工程與自動化學院與上海航天電子有限公司聯合成立） 論文發表
2006年，國防科技大學發表SCI論文321篇、EI論文527篇，在中文核心期刊發表論文2028篇，89篇論文被SCI引用177次，國內引用近3000次。由電子科學與工程學院的王少剛、關鑫璞等於2006年發表於《PROGRESS IN ELECTROMAGNETICS RESEARCH-PIER》的論文《Electromagnetic scattering by mixed concting/dielectric objects using higher-order MOM》獲得「2007年中國百篇最具影響國際學術論文」稱號；盧錫城於2006年發表於《中國科學E輯》上的論文《虛擬計算環境iVCE：概念與體系結構》和計算機學院竇文2004年發表於《軟體學報》的論文《構造基於推薦的Peer to Peer環境下的Trust模型》獲得「2007年中國百篇最具影響國內學術論文」稱號。 類別 2006數量 2007年數量SCI 321篇 191篇 EI 527篇 707篇 ISTP 420篇 458篇 中文核心期刊論文 2026篇 2379篇 SCI引用 89篇177次 116篇286次 國內引用 2412次 4331次 科技成果
學校承擔著從事先進武器裝備和國防關鍵技術研究的重要任務，取得大批科研成果。2000餘項成果獲國家、軍隊和省部級科技獎勵，其中國家級特等獎5項、一等獎9項、二等獎48項，軍隊及省部級一等獎245項，取得了以銀河系列巨型計算機、」天河」千萬億次超級計算機系統、」北斗」衛星導航定位系統、中低速磁浮列車、高性能路由器、無人駕駛車等為代表的4000多項科研成果，為中國」兩彈一星」和載人航天等重大工程、為國防和軍隊現代化建設作出了重要貢獻。
1967年6月學院研製生產的「441B—Ⅲ中型通用電子數字計算機」交付國防科委第20、21、31試驗訓練基地使用。
1968年12月學院研製的「核動力潛艇水聲通訊識別機」交付海軍批量生產，裝備部隊。
1974年4月計算機研究所研製的「井壁聲波測井儀」受到燃化部重視，被選到北京工業學大慶展覽會展覽。
1975年4月「151—1型計算機圖形顯示器」研製成功，並參加廣交會展覽。
1981年2月學校研製的151－3/4計算機雙機復合系統、DTY－1型多層印製電路板導通測試儀獲解放軍科技成果一等獎。
1983年12月6日學校研製的銀河億次計算機通過國家鑒定。
1984年6月28日「銀河億次計算機」榮獲特等國防科技成果獎。
1986年9月學校科研成果：四頻差動激光陀螺實驗室樣機、偵察引導接收機、漢字字元編碼法、高精密車床主軸回轉誤差運動測量系統，聚碳硅烷、碳化硅纖維、331工程D/V數字視頻轉換設備等7項科研成果獲國防科工委科技進步一等獎。
1987年5月學校的科研成果：宇航壓力容器斷裂研究、二維兩相噴管流場及最佳型面計算研究、GTF－181光彈性數字圖像分析系統、X－500顯示處理系統、雷達自適應抗干擾設備、YH－F1銀河數字模擬計算機系統、銀河超級小型計算機7項成果獲國防科工委科技進步一等獎。
1988年9月學校的科研成果：「織女一號」氣象火箭、FY－20發動機燃燒室計算模型，八毫米變極化電路元件與天線、DR－128測速雷達、RMXDBMS資料庫管理系統、並行推理機模擬實驗系統等獲國防科工委科技進步一等獎。
1989年6月學校的科研成果：蜂王－1型微型遙控飛行器系統、VM－60單兵多管布煙火箭系統、含非球面的光學系統多功能設計軟體、圓度測量與確定性補償技術、直度測量與補償技術、軍隊幹部隊伍結構動態分析系統、微孔徑激光檢測裝置等獲國防科工委科技進步一等獎。
1990年11月學校科研成果，火炮隨動系統動態參數測試系統、小型磁懸浮實驗樣車系統、KD85－466艦船雷達目標自動/智能識別系統等獲國防科工委科技進步一等獎。
1991年11月學校的科研成果：YC－2000集成式高速大型電子設備CAD系統、高精度車削尺寸精度控制系統、兩足步行機器人、八毫米十字電掃跟蹤天線、系統工程教學模擬系統、面向對象的集成化軟體開發環境GWOOSE、普通高校招生工作計算機管理信息系統等獲國防科工委科技進步一等獎。
1992年11月19日學院「銀河－Ⅱ」10億次巨型計算機研製成功，標志中國高性能計算機技術取得重大突破。1992年11月學校的科研成果：織女三號氣象探空火箭、連續碳化硅纖維研製、高解析度中期預報模式銀河高效軟體系統、虛陰極振盪高功率微波發生器、「軟靠模」活塞車削加工技術、X1000－3DS高速三維地形處理實驗系統、8912任務等獲國防科工委科技進步一等獎。
1993年2月25日計算機研究所研製成功中國首台「銀河智能工具機」。
1993年3月26日新中國開國中將、沈陽軍區原第一政治委員廖漢生來校參觀。
1993年6月22日學校研製的「銀河模擬－Ⅱ」型計算機在長沙通過國家鑒定，標志著中國模擬機研製能力已跨入國際領先行列。
2010年，學校研製的 」天河」一號超級計算機系統居世界超級計算機500強榜首。
2013年6月，學校研製的」天河」二號超級計算機系統在世界超級計算機500強中再次排名第一。
多個第一
中國第一台每秒億次巨型計算機；
中國第一台每秒10億次巨型計算機；
中國第一台每秒100億次巨型計算機；
中國第一台每秒千萬億次超級計算機；
中國第一個雷達自動目標識別系統；
中國第一台全內腔環形激光器；
中國第一台兩足步行機器人；
中國第一台類人型機器人；
中國第一台高速信息示範網核心路由器；
中國第一條磁懸浮列車試驗線；
中國超精加工最高納米精度。 學術期刊
1. 國防科技大學學報（雙月刊）
2. 計算機工程與科學（月刊）
3. 高等教育研究學報（季刊）
4. 國防科技（雙月刊）
5. 模糊系統與數學（季刊）
館藏資源
國防科技大學圖書館創建於1953年，前身為哈爾濱軍事工程學院圖書館，1970年隨學校主體南遷長沙，1999年原長沙炮兵學院、長沙工程兵學院、長沙政治學院並入國防科技大學後，三個學院的圖書館也先後並入國防科技大學圖書館。圖書館有三座館舍，包括坐落在一號院區的中心館和坐落在三、四號院區的兩個分館，建築總面積33515平方米，閱覽座位3670多個，每周開放90小時 。
截止2013年，國防科技大學圖書館有印刷型文獻320多萬冊（件），其中中外文圖書220多萬冊，縮微平片90萬件，印刷型科技報告及內部資料10萬冊。每年訂購中外文現刊3000多種。建成了包括80多個大型綜合資料庫，140多個專題資料庫的數字圖書館，實現了SCI、EI、ISTP三大系統及其他各類外文文獻資料庫的國際同步檢索。通過CALIS和OCLC與國內外圖書情報機構建立了廣泛的資源共享與合作關系 。

㈥ 請教固體火箭發動機珠承噴管的概念

噴管是固體火箭發動機推力向量控制系統的重要組成部分,是發動機能量轉換產生推力的裝置.由於噴管對發動機裝置的能量、重量和強度特性有很大影響,高效能的噴管設計極為重要.固體火箭發動機噴管型面設計對燃氣流動性能有很大影響,粘性內流場理論計算和試驗測量比較困難