傘狀定心裝置設計

Ⅰ 汽車萬向傳動裝置作用

傳遞兩個不同平面的動力

Ⅱ 常用的夾緊機構有哪幾種

常用的夾緊結構：
1、
斜楔夾緊機構。斜楔夾緊機構是夾緊機構中最基本的形式之一，螺旋夾緊機構、偏心夾緊機構及定心對中夾緊機構等都是斜楔夾緊機構的變形。斜楔夾緊具有接哦股簡單，增力比打，自鎖性能好等特點，因此得到廣泛應用。
2、
螺旋夾緊機構。螺旋夾緊機構結構簡單，易於操作，增力比大，自鎖性能好，是手動夾緊中最廣泛的一種夾緊機構。螺旋夾緊機構中所用的螺旋，實際上相當於把斜楔繞在圓柱體上，一次它的夾緊作用原理與斜楔是一樣的。不過這里通過轉動螺旋，使繞在圓柱體上的斜楔高度發生變化來夾緊工件的。由於螺旋夾緊機構具有結構簡單，製造容易、夾緊可靠、增力比大、夾緊行程不受限制等特點，所以在手動夾緊裝置中被廣泛使用。螺旋夾緊機構的缺點是動作慢。為提高其工作效率，常採用一些快撤裝置。
3、
偏心夾緊機構。偏心夾緊機構是一種快速動作的夾緊機構，它的工作效率較高，在夾具設計中應用得比較廣泛。常用的偏心輪有兩種形式，即：園偏心和曲線偏心。曲線偏心採用阿基米德螺旋線或對數螺旋線作為輪廓曲線。曲線偏心雖有升角變化均勻等優點，但因製造復雜，故而用的較少，而園偏心則因機構簡單，製造容易，所以在生產中得到廣泛應用。偏心夾緊的優點是結構簡單，操作方便，動作迅速，缺點是自鎖性能較差，增力比較小，一般用於切削平穩且切削力不大的場合。
4、
鉸鏈夾緊機構。鉸鏈夾緊機構是一種鉸鏈和杠桿組合的夾緊機構，這種機構具有動作迅速、結構簡單，擴力比較大，摩擦損失小，並易於改變力的作用方向的優點，因此應用也很廣泛。但是它的自鎖性很差，一般不單獨使用，多用於激動夾緊機構中與氣動、液壓等夾具聯合使用，可以縮小氣缸直徑，減少所需動力，故這種機構又稱擴力機構。鉸鏈夾緊機構適用於多點、多件夾緊，在氣動加緊中廣泛應用。
5、
定心、對中夾緊機構。在機械加工中常遇到以軸線或堆城中心為設計基準的工件，為了使定位基準與設計基準重合，就必須採用定心、對中夾緊機構。所謂「定心」就是夾緊工件時，工件的對稱中心與夾具夾緊機構的中心重合。定心夾緊機構中與工件接觸的元件既是定位元件又是夾緊元件，使工件的定位與夾緊過程同時完成。定心夾緊機構是一種同時實現對工件定心定位和夾緊的夾緊機構，即在夾緊過程中，能使工件相對於某一軸線或某一對稱面保持對稱性。
定心夾緊機構主要用於要求准確定心和對中的場合。此外，由於定位與夾緊動作同時進行，可以縮短輔助時間，提高勞動生產率，一次在生產中得到廣泛應用。
定心，對中夾緊機構之所以能夠實現准確定心、對中的原理，就在於它利用了定位夾緊元件的等速移動或均與彈性變形的方式，來消除工件定位基準面的製造誤差，使這些誤差或偏差相當於所定心或對中的位置，能均勻對稱地分配在工件的定位基面上。因此，定心、對中夾緊機構的種類雖多，但就其各自實現定心和對中的工作原理而言，可分為下屬兩大類：以等速移動原理工作的定心、對中夾緊機構；以均勻彈性變形原理工作的定心夾緊機構。
6、
聯動夾緊機構。在夾緊機構設計中，有時需要對一個工件上的幾個點或對多個工件同時進行夾緊。此時，為了減少工件裝夾時間，簡化結構，常常採用各種聯動夾緊機構。這種機構要求從一處施力。可同時在幾處（或幾個方向上）對一個活幾個工件同時進行夾緊。

Ⅲ 有哪些夾緊機構

1、 斜楔夾緊機構。斜楔夾緊機構是夾緊機構中最基本的形式之一，螺旋夾緊機構、偏心夾緊機構及定心對中夾緊機構等都是斜楔夾緊機構的變形。斜楔夾緊具有接哦股簡單，增力比打，自鎖性能好等特點，因此得到廣泛應用。
2、 螺旋夾緊機構。螺旋夾緊機構結構簡單，易於操作，增力比大，自鎖性能好，是手動夾緊中最廣泛的一種夾緊機構。螺旋夾緊機構中所用的螺旋，實際上相當於把斜楔繞在圓柱體上，一次它的夾緊作用原理與斜楔是一樣的。不過這里通過轉動螺旋，使繞在圓柱體上的斜楔高度發生變化來夾緊工件的。由於螺旋夾緊機構具有結構簡單，製造容易、夾緊可靠、增力比大、夾緊行程不受限制等特點，所以在手動夾緊裝置中被廣泛使用。螺旋夾緊機構的缺點是動作慢。為提高其工作效率，常採用一些快撤裝置。
3、 偏心夾緊機構。偏心夾緊機構是一種快速動作的夾緊機構，它的工作效率較高，在夾具設計中應用得比較廣泛。常用的偏心輪有兩種形式，即：園偏心和曲線偏心。曲線偏心採用阿基米德螺旋線或對數螺旋線作為輪廓曲線。曲線偏心雖有升角變化均勻等優點，但因製造復雜，故而用的較少，而園偏心則因機構簡單，製造容易，所以在生產中得到廣泛應用。偏心夾緊的優點是結構簡單，操作方便，動作迅速，缺點是自鎖性能較差，增力比較小，一般用於切削平穩且切削力不大的場合。
4、 鉸鏈夾緊機構。鉸鏈夾緊機構是一種鉸鏈和杠桿組合的夾緊機構，這種機構具有動作迅速、結構簡單，擴力比較大，摩擦損失小，並易於改變力的作用方向的優點，因此應用也很廣泛。但是它的自鎖性很差，一般不單獨使用，多用於激動夾緊機構中與氣動、液壓等夾具聯合使用，可以縮小氣缸直徑，減少所需動力，故這種機構又稱擴力機構。鉸鏈夾緊機構適用於多點、多件夾緊，在氣動加緊中廣泛應用。
5、 定心、對中夾緊機構。
在機械加工中常遇到以軸線或堆城中心為設計基準的工件，為了使定位基準與設計基準重合，就必須採用定心、對中夾緊機構。所謂「定心」就是夾緊工件時，工件的對稱中心與夾具夾緊機構的中心重合。定心夾緊機構中與工件接觸的元件既是定位元件又是夾緊元件，使工件的定位與夾緊過程同時完成。定心夾緊機構是一種同時實現對工件定心定位和夾緊的夾緊機構，即在夾緊過程中，能使工件相對於某一軸線或某一對稱面保持對稱性。
定心夾緊機構主要用於要求准確定心和對中的場合。此外，由於定位與夾緊動作同時進行，可以縮短輔助時間，提高勞動生產率，一次在生產中得到廣泛應用。
定心，對中夾緊機構之所以能夠實現准確定心、對中的原理，就在於它利用了定位夾緊元件的等速移動或均與彈性變形的方式，來消除工件定位基準面的製造誤差，使這些誤差或偏差相當於所定心或對中的位置，能均勻對稱地分配在工件的定位基面上。因此，定心、對中夾緊機構的種類雖多，但就其各自實現定心和對中的工作原理而言，可分為下屬兩大類：以等速移動原理工作的定心、對中夾緊機構；以均勻彈性變形原理工作的定心夾緊機構。
6、 聯動夾緊機構
在夾緊機構設計中，有時需要對一個工件上的幾個點或對多個工件同時進行夾緊。此時，為了減少工件裝夾時間，簡化結構，常常採用各種聯動夾緊機構。這種機構要求從一處施力。可同時在幾處（或幾個方向上）對一個活幾個工件同時進行夾緊。

Ⅳ 傘型頂尖怎麼樣

傘形頂尖主要用於機床裝夾空心圓筒圓管類零部件，在這類零件加工時，將傘形頂尖裝在機床頂尖尾座上，就可以實現和頂尖一樣的作用，保證加工過程中的剛度。

傘形頂尖屬於是一種車床普遍使用的附件頂尖，一般是通過四爪卡盤、三爪卡盤等來用一些緊固件來進行聯合。
傘形頂尖的分類和結構組成，頂尖是機械加工中的機床部件,分為固定頂尖和活動頂尖兩種。固定頂尖可對端面復雜的零件和不允許打中心孔的零件進行支承.頂尖主要由頂針、夾緊裝置、殼體、固定銷、軸承和芯軸組成.頂尖的一端可頂中心孔或管料的內孔,另一端可頂端面是球形或錐形的零件,頂尖由夾緊裝置固定。
當零件不允許或無法打中心孔時，可用夾緊裝置直接夾住車削。殼體與芯軸鑽有銷孔，用固定銷的銷入或去除，來實現頂尖的死活二用。頂尖還可用於工件的鑽孔、套牙和鉸孔。一種機床通用的機床附件頂尖，由三爪自定心卡盤或四爪卡盤通過緊固件連結在殼體上，殼體與芯軸之間配有軸承，用固定銷嵌入配合，其特徵在於頂尖一端是外凸的尖錐和斜花鍵，另一端是內凹的半球形和錐形盲孔。

Ⅳ 夾緊裝置的基本類型有哪幾種比較各類的優缺點

1、楔塊夾緊裝置
楔塊夾緊裝置是最基本的夾緊裝置形式之一，其他夾緊裝置均是它的變形。它主要用於增大夾緊力或改變夾緊力方向。
2、螺旋夾緊裝置
螺旋夾緊裝置是從楔塊夾緊裝置轉化而來的，相當於吧楔塊繞在圓柱體上，轉動螺旋時即可夾緊工作。
3、偏心夾緊裝置
偏心夾緊裝置也是由楔塊夾緊裝的一種變形。
4、定心夾緊結構
定心夾緊結構是一種利用定位夾緊元件等速移動或彈性變形來保證工件准確定心或對中的裝置，使工件的定位和夾緊過程同時完成,而定位元件與夾緊元件合二為一。

Ⅵ 機械設計課程設計---設計盤磨機傳動裝置！！！

我也在做這個題也 老兄
我只能提供樣本給你哈 具體的還是得靠你自己啦
目 錄

一 課程設計書 2

二 設計要求 2

三 設計步驟 2

1. 傳動裝置總體設計方案 3
2. 電動機的選擇 4
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 5
4. 計算傳動裝置的運動和動力參數 5
6. 齒輪的設計 8
7. 滾動軸承和傳動軸的設計 19
8. 鍵聯接設計 26
9. 箱體結構的設計 27
10.潤滑密封設計 30
11.聯軸器設計 30

四 設計小結 31
五 參考資料 32

一. 課程設計書
設計課題:
設計一用於帶式運輸機上的兩級齒輪減速器.運輸機連續單向運轉,載荷有輕微沖擊，工作環境多塵，通風良好,空載起動,捲筒效率為0.96(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產,使用期限10年(300天/年),三班制工作,滾筒轉速容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V。
參數:
皮帶有效拉力F（KN） 3.2
皮帶運行速度V（m/s） 1.4
滾筒直徑D（mm） 400

二. 設計要求
1.減速器裝配圖1張(0號)。
2.零件工作圖2-3張(A2)。
3.設計計算說明書1份。
三. 設計步驟
1. 傳動裝置總體設計方案
2. 電動機的選擇
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比
4. 計算傳動裝置的運動和動力參數
5. 齒輪的設計
6. 滾動軸承和傳動軸的設計
7. 鍵聯接設計
8. 箱體結構設計
9. 潤滑密封設計
10. 聯軸器設計
1.傳動裝置總體設計方案:
1. 組成：傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。
2. 特點：齒輪相對於軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，
要求軸有較大的剛度。
3. 確定傳動方案：考慮到電機轉速高，傳動功率大，將V帶設置在高速級。
其傳動方案如下：

圖一:(傳動裝置總體設計圖)
初步確定傳動系統總體方案如:傳動裝置總體設計圖所示。
選擇V帶傳動和二級圓柱斜齒輪減速器。
傳動裝置的總效率
為V帶的傳動效率, 為軸承的效率，
為對齒輪傳動的效率，（齒輪為7級精度，油脂潤滑）
為聯軸器的效率， 為滾筒的效率
因是薄壁防護罩,採用開式效率計算。
取 =0.96 =0.98 =0.95 =0.99 =0.96
＝0.96× × ×0.99×0.96＝0.760；
2.電動機的選擇
電動機所需工作功率為： P ＝P/η ＝3200×1.4/1000×0.760＝3.40kW
滾筒軸工作轉速為n＝ = =66.88r/min，
經查表按推薦的傳動比合理范圍，V帶傳動的傳動比i ＝2～4，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i ＝8～40，
則總傳動比合理范圍為i ＝16～160，電動機轉速的可選范圍為n ＝i ×n＝（16～160）×66.88＝1070.08～10700.8r/min。
綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，
選定型號為Y112M—4的三相非同步電動機，額定功率為4.0
額定電流8.8A，滿載轉速 1440 r/min，同步轉速1500r/min。

方案 電動機型號 額定功 率
P
kw 電動機轉速

電動機重量
N 參考價格
元 傳動裝置的傳動比
同步轉速 滿載轉速 總傳動 比 V帶傳 動 減速器
1 Y112M-4 4 1500 1440 470 230 125.65 3.5 35.90

3.確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比

（1）總傳動比
由選定的電動機滿載轉速n 和工作機主動軸轉速n，可得傳動裝置總傳動比為 ＝n /n＝1440/66.88＝17.05
（2）分配傳動裝置傳動比
＝ ×
式中 分別為帶傳動和減速器的傳動比。
為使V帶傳動外廓尺寸不致過大，初步取 ＝2.3（實際的傳動比要在設計V帶傳動時，由所選大、小帶輪的標準直徑之比計算），則減速器傳動比為
＝ ＝17.05/2.3＝7.41
根據展開式布置，考慮潤滑條件，為使兩級大齒輪直徑相近，查圖得高速級傳動比為 ＝3.24，則 ＝ ＝2.29

4.計算傳動裝置的運動和動力參數
（1） 各軸轉速
＝ ＝1440/2.3＝626.09r/min
＝ ＝626.09/3.24＝193.24r/min
＝ / ＝193.24/2.29=84.38 r/min
= =84.38 r/min
（2） 各軸輸入功率
＝ × ＝3.40×0.96＝3.26kW
＝ ×η2× ＝3.26×0.98×0.95＝3.04kW
＝ ×η2× ＝3.04×0.98×0.95＝2.83kW
＝ ×η2×η4=2.83×0.98×0.99＝2.75kW
則各軸的輸出功率：
＝ ×0.98=3.26×0.98=3.19 kW
＝ ×0.98=3.04×0.98=2.98 kW
＝ ×0.98=2.83×0.98=2.77kW
＝ ×0.98=2.75×0.98=2.70 kW
（3） 各軸輸入轉矩
= × × N•m
電動機軸的輸出轉矩 =9550 =9550×3.40/1440=22.55 N•m
所以: ＝ × × =22.55×2.3×0.96=49.79 N•m
＝ × × × =49.79×3.24×0.96×0.98=151.77 N•m
＝ × × × =151.77×2.29×0.98×0.95=326.98N•m
= × × =326.98×0.95×0.99=307.52 N•m
輸出轉矩： ＝ ×0.98=49.79×0.98=48.79 N•m
＝ ×0.98=151.77×0.98=148.73 N•m
＝ ×0.98=326.98×0.98=320.44N•m
＝ ×0.98=307.52×0.98=301.37 N•m
運動和動力參數結果如下表
軸名 功率P KW 轉矩T Nm 轉速r/min
輸入 輸出 輸入 輸出
電動機軸 3.40 22.55 1440
1軸 3.26 3.19 49.79 48.79 626.09
2軸 3.04 2.98 151.77 148.73 193.24
3軸 2.83 2.77 326.98 320.44 84.38
4軸 2.75 2.70 307.52 301.37 84.38
5.齒輪的設計
（一）高速級齒輪傳動的設計計算
1． 齒輪材料，熱處理及精度
考慮此減速器的功率及現場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪
（1）齒輪材料及熱處理
① 材料：高速級小齒輪選用45#鋼調質，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數 =24
高速級大齒輪選用45#鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS Z = ×Z =3.24×24=77.76 取Z =78.
② 齒輪精度
按GB/T10095－1998，選擇7級，齒根噴丸強化。

2．初步設計齒輪傳動的主要尺寸
按齒面接觸強度設計

確定各參數的值:
①試選 =1.6
查課本 圖10-30 選取區域系數 Z =2.433
由課本 圖10-26
則
②由課本 公式10-13計算應力值環數
N =60n j =60×626.09×1×（2×8×300×8）
=1.4425×10 h
N = =4.45×10 h #(3.25為齒數比,即3.25= )
③查課本 10-19圖得：K =0.93 K =0.96
④齒輪的疲勞強度極限
取失效概率為1%,安全系數S=1,應用 公式10-12得:
[ ] = =0.93×550=511.5

[ ] = =0.96×450=432
許用接觸應力

⑤查課本由 表10-6得： =189.8MP
由 表10-7得: =1
T=95.5×10 × =95.5×10 ×3.19/626.09
=4.86×10 N.m
3.設計計算
①小齒輪的分度圓直徑d

=
②計算圓周速度

③計算齒寬b和模數
計算齒寬b
b= =49.53mm
計算摸數m
初選螺旋角 =14
=
④計算齒寬與高之比
齒高h=2.25 =2.25×2.00=4.50
= =11.01
⑤計算縱向重合度
=0.318 =1.903
⑥計算載荷系數K
使用系數 =1
根據 ,7級精度, 查課本由 表10-8得
動載系數K =1.07,
查課本由 表10-4得K 的計算公式:
K = +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6 1) ×1+0.23×10 ×49.53=1.42
查課本由 表10-13得: K =1.35
查課本由 表10-3 得: K = =1.2
故載荷系數:
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.42=1.82
⑦按實際載荷系數校正所算得的分度圓直徑
d =d =49.53× =51.73
⑧計算模數
=
4. 齒根彎曲疲勞強度設計
由彎曲強度的設計公式
≥
⑴ 確定公式內各計算數值
① 小齒輪傳遞的轉矩 ＝48.6kN•m
確定齒數z
因為是硬齒面，故取z ＝24，z ＝i z ＝3.24×24＝77.76
傳動比誤差 i＝u＝z / z ＝78/24＝3.25
Δi＝0.032％ 5％，允許
② 計算當量齒數
z ＝z /cos ＝24/ cos 14 ＝26.27
z ＝z /cos ＝78/ cos 14 ＝85.43
③ 初選齒寬系數
按對稱布置，由表查得 ＝1
④ 初選螺旋角
初定螺旋角 ＝14
⑤ 載荷系數K
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.35＝1.73
⑥ 查取齒形系數Y 和應力校正系數Y
查課本由 表10-5得:
齒形系數Y ＝2.592 Y ＝2.211
應力校正系數Y ＝1.596 Y ＝1.774
⑦ 重合度系數Y
端面重合度近似為 ＝[1.88-3.2×（ ）] ＝[1.88－3.2×（1/24＋1/78）]×cos14 ＝1.655
＝arctg（tg /cos ）＝arctg（tg20 /cos14 ）＝20.64690
＝14.07609
因為 ＝ /cos ，則重合度系數為Y ＝0.25+0.75 cos / ＝0.673
⑧ 螺旋角系數Y
軸向重合度 ＝ ＝1.825,
Y ＝1－ ＝0.78
⑨ 計算大小齒輪的
安全系數由表查得S ＝1.25
工作壽命兩班制，8年，每年工作300天
小齒輪應力循環次數N1＝60nkt ＝60×271.47×1×8×300×2×8＝6.255×10
大齒輪應力循環次數N2＝N1/u＝6.255×10 /3.24＝1.9305×10
查課本由 表10-20c得到彎曲疲勞強度極限
小齒輪 大齒輪
查課本由 表10-18得彎曲疲勞壽命系數:
K =0.86 K =0.93
取彎曲疲勞安全系數 S=1.4
[ ] =
[ ] =

大齒輪的數值大.選用.
⑵ 設計計算
① 計算模數

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數m 大於由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數，按GB/T1357-1987圓整為標准模數,取m =2mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d =51.73 來計算應有的齒數.於是由:
z = =25.097 取z =25
那麼z =3.24×25=81
② 幾何尺寸計算
計算中心距 a= = =109.25
將中心距圓整為110
按圓整後的中心距修正螺旋角
=arccos
因 值改變不多,故參數 , , 等不必修正.
計算大.小齒輪的分度圓直徑
d = =51.53
d = =166.97
計算齒輪寬度
B=
圓整的

（二） 低速級齒輪傳動的設計計算
⑴ 材料：低速級小齒輪選用45鋼調質，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數 =30
速級大齒輪選用45鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS z =2.33×30=69.9 圓整取z =70.
⑵ 齒輪精度
按GB/T10095－1998，選擇7級，齒根噴丸強化。
⑶ 按齒面接觸強度設計
1. 確定公式內的各計算數值
①試選K =1.6
②查課本由 圖10-30選取區域系數Z =2.45
③試選 ,查課本由 圖10-26查得
=0.83 =0.88 =0.83+0.88=1.71
應力循環次數
N =60×n ×j×L =60×193.24×1×(2×8×300×8)
=4.45×10
N = 1.91×10
由課本 圖10-19查得接觸疲勞壽命系數
K =0.94 K = 0.97
查課本由 圖10-21d
按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 ,
大齒輪的接觸疲勞強度極限
取失效概率為1%,安全系數S=1,則接觸疲勞許用應力
[ ] = =
[ ] = =0.98×550/1=517
[ 540.5
查課本由 表10-6查材料的彈性影響系數Z =189.8MP
選取齒寬系數
T=95.5×10 × =95.5×10 ×2.90/193.24
=14.33×10 N.m
=65.71
2. 計算圓周速度
0.665
3. 計算齒寬
b= d =1×65.71=65.71
4. 計算齒寬與齒高之比
模數 m =
齒高 h=2.25×m =2.25×2.142=5.4621
=65.71/5.4621=12.03
5. 計算縱向重合度

6. 計算載荷系數K
K =1.12+0.18(1+0.6 +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10 ×65.71=1.4231
使用系數K =1
同高速齒輪的設計,查表選取各數值
=1.04 K =1.35 K =K =1.2
故載荷系數
K＝ =1×1.04×1.2×1.4231=1.776
7. 按實際載荷系數校正所算的分度圓直徑
d =d =65.71×
計算模數
3. 按齒根彎曲強度設計
m≥
一確定公式內各計算數值
（1） 計算小齒輪傳遞的轉矩 ＝143.3kN•m
（2） 確定齒數z
因為是硬齒面，故取z ＝30，z ＝i ×z ＝2.33×30＝69.9
傳動比誤差 i＝u＝z / z ＝69.9/30＝2.33
Δi＝0.032％ 5％，允許
（3） 初選齒寬系數
按對稱布置，由表查得 ＝1
（4） 初選螺旋角
初定螺旋角 ＝12
（5） 載荷系數K
K＝K K K K =1×1.04×1.2×1.35＝1.6848
（6） 當量齒數
z ＝z /cos ＝30/ cos 12 ＝32.056
z ＝z /cos ＝70/ cos 12 ＝74.797
由課本 表10-5查得齒形系數Y 和應力修正系數Y

（7） 螺旋角系數Y
軸向重合度 ＝ ＝2.03
Y ＝1－ ＝0.797
（8） 計算大小齒輪的

查課本由 圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強度極限

查課本由 圖10-18得彎曲疲勞壽命系數
K =0.90 K =0.93 S=1.4
[ ] =
[ ] =
計算大小齒輪的 ,並加以比較

大齒輪的數值大,選用大齒輪的尺寸設計計算.
① 計算模數

對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數m 大於由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數，按GB/T1357-1987圓整為標准模數,取m =3mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d =72.91 來計算應有的齒數.
z = =27.77 取z =30
z =2.33×30=69.9 取z =70
② 初算主要尺寸
計算中心距 a= = =102.234
將中心距圓整為103
修正螺旋角
=arccos
因 值改變不多,故參數 , , 等不必修正
分度圓直徑
d = =61.34
d = =143.12
計算齒輪寬度

圓整後取

低速級大齒輪如上圖：

齒輪各設計參數附表
1. 各軸轉速n
(r/min)
(r/min)
(r/min)
(r/min)

626.09 193.24 84.38 84.38

2. 各軸輸入功率 P
（kw）
（kw）
（kw）
(kw)

3.26 3.04 2.83 2.75

3. 各軸輸入轉矩 T
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)

49.79 151.77 326.98 307.52

6.傳動軸承和傳動軸的設計
1. 傳動軸承的設計
⑴. 求輸出軸上的功率P ，轉速 ，轉矩
P =2.83KW =84.38r/min
=326.98N．m
⑵. 求作用在齒輪上的力
已知低速級大齒輪的分度圓直徑為
=143.21
而 F =
F = F
F = F tan =4348.16×0.246734=1072.84N
圓周力F ，徑向力F 及軸向力F 的方向如圖示:
⑶. 初步確定軸的最小直徑
先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調質處理,根據課本 取

輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯軸器處的直徑 ,為了使所選的軸與聯軸器吻合,故需同時選取聯軸器的型號
查課本 ,選取

因為計算轉矩小於聯軸器公稱轉矩,所以
查《機械設計手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯軸器其公稱轉矩為500Nm,半聯軸器的孔徑
⑷. 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度
① 為了滿足半聯軸器的要求的軸向定位要求,Ⅰ-Ⅱ軸段右端需要制出一軸肩,故取Ⅱ-Ⅲ的直徑 ;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑 半聯軸器與 為了保證軸端擋圈只壓在半聯軸器上而不壓在軸端上, 故Ⅰ-Ⅱ的長度應比 略短一些,現取
② 初步選擇滾動軸承.因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列角接觸球軸承.參照工作要求並根據 ,由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組 標准精度級的單列角接觸球軸承7010C型.

D B

軸承代號
45 85 19 58.8 73.2 7209AC
45 85 19 60.5 70.2 7209B
45 100 25 66.0 80.0 7309B
50 80 16 59.2 70.9 7010C
50 80 16 59.2 70.9 7010AC
50 90 20 62.4 77.7 7210C
2. 從動軸的設計
對於選取的單向角接觸球軸承其尺寸為的 ,故 ;而 .
右端滾動軸承採用軸肩進行軸向定位.由手冊上查得7010C型軸承定位軸肩高度 mm,
③ 取安裝齒輪處的軸段 ;齒輪的右端與左軸承之間採用套筒定位.已知齒輪 的寬度為75mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應略短於輪轂寬度,故取 . 齒輪的左端採用軸肩定位,軸肩高3.5,取 .軸環寬度 ,取b=8mm.
④ 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定) .根據軸承端蓋的裝拆及便於對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯軸器右端面間的距離 ,故取 .
⑤ 取齒輪距箱體內壁之距離a=16 ,兩圓柱齒輪間的距離c=20 .考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動軸承位置時,應距箱體內壁一段距離 s,取s=8 ,已知滾動軸承寬度T=16 ,
高速齒輪輪轂長L=50 ,則

至此,已初步確定了軸的各端直徑和長度.
5. 求軸上的載荷
首先根據結構圖作出軸的計算簡圖, 確定頂軸承的支點位置時,
查《機械設計手冊》20-149表20.6-7.
對於7010C型的角接觸球軸承,a=16.7mm,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距.

傳動軸總體設計結構圖:

(從動軸)

(中間軸)

(主動軸)
從動軸的載荷分析圖:

6. 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度
根據
= =
前已選軸材料為45鋼，調質處理。
查表15-1得[ ]=60MP
〈 [ ] 此軸合理安全
7. 精確校核軸的疲勞強度.
⑴. 判斷危險截面
截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B無需校核.從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看,截面Ⅵ和Ⅶ處過盈配合引起的應力集中最嚴重,從受載來看,截面C上的應力最大.截面Ⅵ的應力集中的影響和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同時軸徑也較大,故不必做強度校核.截面C上雖然應力最大,但是應力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強度校核,截面Ⅳ和Ⅴ顯然更加不必要做強度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應力集中較系數比過盈配合的小，因而,該軸只需膠合截面Ⅶ左右兩側需驗證即可.
⑵. 截面Ⅶ左側。
抗彎系數 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系數 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅶ的右側的彎矩M為
截面Ⅳ上的扭矩 為 =311.35
截面上的彎曲應力

截面上的扭轉應力
= =
軸的材料為45鋼。調質處理。
由課本 表15-1查得：

因
經插入後得
2.0 =1.31
軸性系數為
=0.85
K =1+ =1.82
K =1+ （ -1）=1.26
所以

綜合系數為： K =2.8
K =1.62
碳鋼的特性系數 取0.1
取0.05
安全系數
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
截面Ⅳ右側
抗彎系數 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系數 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅳ左側的彎矩M為 M=133560
截面Ⅳ上的扭矩 為 =295
截面上的彎曲應力
截面上的扭轉應力
= = K =
K =
所以
綜合系數為：
K =2.8 K =1.62
碳鋼的特性系數
取0.1 取0.05
安全系數
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
8.鍵的設計和計算
①選擇鍵聯接的類型和尺寸
一般8級以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求，應用平鍵.
根據 d =55 d =65
查表6-1取： 鍵寬 b =16 h =10 =36
b =20 h =12 =50
②校和鍵聯接的強度
查表6-2得 [ ]=110MP
工作長度 36-16=20
50-20=30
③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度
K =0.5 h =5
K =0.5 h =6
由式（6-1）得：
＜[ ]
＜[ ]
兩者都合適
取鍵標記為：
鍵2：16×36 A GB/T1096-1979
鍵3：20×50 A GB/T1096-1979
9.箱體結構的設計
減速器的箱體採用鑄造（HT200）製成，採用剖分式結構為了保證齒輪佳合質量，
大端蓋分機體採用 配合.
1. 機體有足夠的剛度
在機體為加肋，外輪廓為長方形，增強了軸承座剛度
2. 考慮到機體內零件的潤滑，密封散熱。
因其傳動件速度小於12m/s，故採用侵油潤油，同時為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂到油池底面的距離H為40mm
為保證機蓋與機座連接處密封，聯接凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創，其表面粗糙度為
3. 機體結構有良好的工藝性.
鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機體外型簡單，拔模方便.
4. 對附件設計
A 視孔蓋和窺視孔
在機蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區的位置，並有足夠的空間，以便於能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔與凸緣一塊，有便於機械加工出支承蓋板的表面並用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵製成，用M6緊固
B 油螺塞：
放油孔位於油池最底處，並安排在減速器不與其他部件靠近的一側，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支承面，並加封油圈加以密封。
C 油標：
油標位在便於觀察減速器油麵及油麵穩定之處。
油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出.
D 通氣孔：
由於減速器運轉時，機體內溫度升高，氣壓增大，為便於排氣，在機蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達到體內為壓力平衡.
E 蓋螺釘：
啟蓋螺釘上的螺紋長度要大於機蓋聯結凸緣的厚度。
釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋.
F 位銷：
為保證剖分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機體聯結凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.
G 吊鉤：
在機蓋上直接鑄出吊鉤和吊環，用以起吊或搬運較重的物體.
減速器機體結構尺寸如下：

名稱 符號 計算公式 結果
箱座壁厚

10
箱蓋壁厚

9
箱蓋凸緣厚度

12
箱座凸緣厚度

15
箱座底凸緣厚度

25
地腳螺釘直徑

M24
地腳螺釘數目
查手冊 6
軸承旁聯接螺栓直徑

M12
機蓋與機座聯接螺栓直徑
=（0.5~0.6）
M10
軸承端蓋螺釘直徑
=（0.4~0.5）
10
視孔蓋螺釘直徑
=（0.3~0.4）
8
定位銷直徑
=（0.7~0.8）
8
， ， 至外機壁距離
查機械課程設計指導書表4 34
22
18
， 至凸緣邊緣距離
查機械課程設計指導書表4 28
16
外機壁至軸承座端面距離
= + +（8~12）
50
大齒輪頂圓與內機壁距離
>1.2
15
齒輪端面與內機壁距離
>
10
機蓋，機座肋厚

9 8.5

軸承端蓋外徑
+（5~5.5）
120（1軸）125（2軸）
150（3軸）
軸承旁聯結螺栓距離

120（1軸）125（2軸）
150（3軸）
10. 潤滑密封設計
對於二級圓柱齒輪減速器，因為傳動裝置屬於輕型的，且傳速較低，所以其速度遠遠小於 ，所以採用脂潤滑，箱體內選用SH0357-92中的50號潤滑，裝至規定高度.
油的深度為H+
H=30 =34
所以H+ =30+34=64
其中油的粘度大，化學合成油，潤滑效果好。
密封性來講為了保證機蓋與機座聯接處密封，聯接
凸緣應有足夠的寬度，聯接表面應精創，其表面粗度應為
密封的表面要經過刮研。而且，凸緣聯接螺柱之間的距離不宜太
大，國150mm。並勻均布置，保證部分面處的密封性。
11.聯軸器設計
1.類型選擇.
為了隔離振動和沖擊，選用彈性套柱銷聯軸器.
2.載荷計算.
公稱轉矩：T=9550 9550 333.5
查課本 ,選取
所以轉矩
因為計算轉矩小於聯軸器公稱轉矩,所以
查《機械設計手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯軸器其公稱轉矩為500Nm

Ⅶ 定心是什麼意思

定心是指在無縫鋼管的穿孔軋制生產中的定心裝置，要求頂桿定心正確是首要工藝要求。頂桿定心不準確，頂頭偏離軋制中心將造成毛管壁厚不均而加劇穿軋過程的振動。

巨大的軋制力會加速設備的磨損，增加頂桿、頂頭等工模具的消耗。更大的危害是增加毛管在穿孔過程中的金屬滑移，使穿軋速度降低，影響產量，而且還會造成穿孔機後卡等生產事故。通常穿孔機的三輥定心裝置有兩種傳動方式：齒輪傳動和連桿傳動。

在無縫鋼管的穿孔軋制生產中，要求頂桿定心正確是首要工藝要求。

頂桿定心不準確，頂頭偏離軋制中心將造成毛管壁厚不均而加劇穿軋過程的振動。巨大的軋制力會加速設備的磨損，增加頂桿、頂頭等工模具的消耗。

更大的危害是增加毛管在穿孔過程中的金屬滑移，使穿軋速度降低，影響產量，而且還會造成穿孔機後卡等生產事故。通常穿孔機的三輥定心裝置有兩種傳動方式：齒輪傳動和連桿傳動。

連桿傳動方式相對齒輪傳動有其優點：

(1)結構簡單、設備維修方便；

(2)傳動鏈簡單，轉動慣量小，提高了系統的靈敏度，對毛管軋制節奏的提高有重要作用。

(7)傘狀定心裝置設計擴展閱讀：

三輥定心裝置在無縫鋼管穿孔生產過程中的主要作用是：

(1)保證頂桿在穿軋過程中其中心線與穿孔主機軋輥的軋制中心線保持一致；

(2)支撐頂桿，使頂桿形成一個連續的剛性體，保證頂桿在穿軋過程中有足夠的剛度，使毛管順利穿孔；

(3)在穿軋過程中保證頂桿繞軋制中心旋轉；

(4)當毛管穿孔至該組三輥定心裝置時能及時打開到毛管位，限制毛管中心與軋制中心一致，減少頂桿的振動與變形；

(5)當管坯軋制完畢時，三輥定心裝置的定心輥能及時打開，保證毛管可以被運輸輥道軸向送出穿孔主機；

(6)毛管被運送至脫棒導套處，頂桿脫出毛管時三輥定心裝置上輥能及時打開使s撥料鉤能把毛管撥送至下一個工位。

結構組成

三輥定心裝置經過多年的實際使用和生產經驗總結，目前，在340機組穿孔機上，已經簡化為如圖l所示的裝置。該裝置主要由兩部分組成：

(1)機械部分由機架本體、1根轉桿、3根主軸、3根二力桿、2根連桿和3個定心輥組成；

(2)液壓系統部分。

參考資料來源：網路-定心

Ⅷ 什麼是原木場

制材廠貯存原木的場所。一般稱楞場。在楞場上完成原木的卸車（水運到材為出河）、造材、驗收、選材、歸楞、貯存以及原木進車間前的預先區分、沖洗、調頭、截斷、剝皮、整形及清除遺留在原木中的金屬物等工作。它是制材生產工藝過程中的重要組成部分，原木場貯存的原木數量、材種、規格和質量將直接影響制材生產能否按計劃完成。為此，貯存在原木場的原木，應根據制材工藝的技術要求，劃分為若干徑級、長級、等級和樹種范圍，分別歸楞貯存，以便在進車間鋸割加工時，能根據不同的技術要求，選擇不同徑級、長度、等級和不同樹種的原木，達到提高出材率、鋸材質量和生產效率的目的。由於原木體積大而笨重，運輸量大，作業條件差，因而在楞場內應盡量採用機械化作業。如何實現機械化則應根據到材條件、選材、原木保存方法及制材廠生產能力等來確定。根據原木的到材方式，制材企業原木場分為原木陸地楞場和原木水上作業場。

陸地楞場

採取鐵路運輸（包括森林鐵路）、公路運輸等陸運方式到材的原木場。其場地應選在臨近鐵路、公路地勢平坦和乾燥之處。陸地楞場要求合理垛積，楞高適當，楞間留有安全通道。陸運與水運比較，每次運輸量較小，但由於不受季節限制，到材均衡，可以縮小原木場的面積。原木陸地楞場所使用的設備主要包括絞盤機、裝卸橋、纜索起重機、鏈式運輸機，以及直流電動機驅動的有軌平車、叉車和人力推動的平車。

水上作業場

原木採取水運方式到材或水內貯存原木而設在水域內的原木場。作業場的地點宜選在海灣、河川內彎入的具有天然防護條件的地區，也可以設計人工儲水場。水運分為排運、單漂、趕羊流送和船運。水運的運輸量大，運輸成本低，在運輸過程中能較好地保持原木質量，不致變質。原木水上作業場所採用的設備主要包括：①原木縱向出河機。用於原木沿長度方向一根接一根地連續出河，並可同時按照原木的樹種、材種、尺寸和等級進行選材工作。②裝卸橋。用於原木成捆出河、歸楞、拆楞作業。③絞盤機。用於原木成捆出河、牽引和歸楞作業。④原木橫向出河機。用於原木橫向（原木移動方向垂直於原木縱向軸線方向）出河。⑤纜索起重機。用於原木成捆出河、歸楞和拆楞。由於其跨度可達100米以上，一般適用於大型原木場。此外還有鏈式輸送機、叉車和人力有軌平車等運輸設備。（見水上作業場）

原木場區劃

原木楞堆在原木場內的配置。其目的是最大限度地方便原木卸車、出河、歸楞、保管、運輸、防火和及時供應車間生產用材。原木場區劃又分為原木水上作業場區劃、原木陸地楞場區劃。

原木水上作業場區劃

包括停泊場（接納、驗收和暫時貯存的水域）、拆排場（把捆連在一起的原木拆散的水域）、送材場（原木水運到廠，尚未送進區分網之前，暫時停留或貯存所需水域）和區分網（對原木進行選材作業的水域）等的區劃。

原木陸地楞場區劃

按下列條件區劃：①楞堆的寬度決定於原木的最大長度。楞垛長度根據歸楞機械設備決定。②楞堆最大高度取決於作業機械類型和原木長度。③每個楞堆的一端應朝向常年道路。④順著楞堆的序列，即與楞堆長垂直的方向，設置防火通道。⑤原木場境界應當與生產建築物、生活建築物和工人住宅區保持一定的距離。採用濕存法保管原木時，距離可適當減小。

原木調頭機

調動原木使其小頭處於進鋸方向的制材專用設備。實行小頭進鋸，便於做到對線下鋸，最大限度地提高主產出材率和綜合利用率。常見的專用設備，有180°轉盤式調頭機和90°撥木式調頭機。①180°盤式調頭機：由滾台運輸機和原木回轉部分組成，結構如圖1。採用主動輪電磁製動和中心架電磁製動以及帶緩沖裝置的定位擋塊來保證其定位準確。滾台運輸機和原木回轉部分在電器上採用聯鎖裝置，當原木回轉時，滾台運輸機的鞍形輥立即停止運輸，以保證安全可靠。其特點是，結構緊湊，佔地面積小，由一人在操縱台集中控制，操作方便，運行平穩。滾台運輸機由機架、電機、鏈傳動裝置、溝紋鞍形輥組成。原木回轉部分由軌道、底盤、機座、定心部、車輪部、驅動電機等組成。②90°撥木式調頭機：靠摩擦傳動的兩個捲筒來帶動一個沿著滑道移動的頂木臂完成原木調頭，其結構如圖2。當原木由橫嚮往縱向轉移時，如小頭在後則後面的調向擋柱升起，開動左面的頂木臂來頂原木，原木繞擋柱轉動90°進入縱向運輸機。如原木大頭在後，則開動右面的頂木臂來完成調向。摩擦離合裝置由操縱台控制。其特點是，調頭速度快，結構簡單。但機構龐大，佔地面積大，操作不便。（曹國柱）

圖1

圖2原木定心上木機

准確地確定原木在旋切機上的回轉中心位置，以獲得最大直徑的圓柱體，並把原木送至旋切機旋切位置的機械。定中心的機械化，是提高定心准確性，提高單板出材率，增加整幅單板數量，充分發揮高效率旋切機性能和實現定心、上木、旋切連續化的重要措施。

定心上木機按定心與上木機械配合形式，可分為定心和上木機械是一台裝置、定心和上木機械不是一台裝置2種類型。按定心方式可分為幾何原理機械定心上木機、光環投影定心上木裝置和計算機控制自動定心機3種類型。

幾何原理機械定心上木機

使用較廣泛的定心原理是三點定心原理，即利用三個互相成120°角度並且與回轉中心始終保持等距離的卡桿來確定基準斷面的中心，三個對稱移動的卡桿也可以是兩個卡桿互成180°，第三個卡桿和前兩個卡桿成90°（圖1）。定心上木機沿木段長度方向有兩個定心器，定心器上的3根卡桿在油缸6的推動下，通過機械連桿裝置同時向內轉動，轉角相同，使卡桿的移動始終與回轉中心保持等距離，因此能立即卡緊木段定好中心，然後上木臂從兩端夾緊木段，在兩側油缸3的作用下擺動一角度，即可把木段准確地送至旋切機卡軸位置（或等待位置）。幾何原理機械定中心機還可以採用四點定心原理的機構。定心上木驅動機構也可以用壓縮空氣氣動缸。此外，有些機械定心上木機的兩個定心器之間距離是可以調整的，以適應可旋木段長度允許范圍較大的旋切機配套使用。如義大利S2P860×2700型旋切機，可旋切最大原木長度為2700毫米，使用輔助中心架，也可旋切1930毫米、1320毫米的木段，此時相應調整定心器之間距離，令其與定中心的兩個基準斷面相一致，以獲得最佳的定心效果。由於木段表面不平，形狀不規則，機械定心的准確性較差，適用於直徑800毫米以下、形狀較規則的木段。

圖1光環投影定心上木裝置

利用兩組光環發生器放映的同心圓環投影到木段兩端，放映的光環中心與旋切機卡軸中心線水平一致（圖2）。經操作人員目測，操縱液壓系統的升降、左右移動油缸來調整Ⅴ型托架，使光環中心與木段最大圓柱體的中心線重合，實現定中心。定好中心的木段由分離的行車上的一對卡木臂卡緊，送至旋切機前等待位置或旋切機卡軸位置。由於光環投影定心需依靠操作人員目測，因此定心精度受到影響，通常適用於大徑級木段的定中心。

圖2計算機控制自動定心機

為新發展的精確自動定心裝置。大多採用光電、超聲或激光的方法對經過機械初步定中心的木段進行連續掃描測量，自動檢測出木段幾個斷面的直徑，經計算機系統處理確定出木段最佳的軸線位置，並自動控制定心機調整木段的位置，使木段的最佳中心線與上木裝置的中心線重合，由上木裝置將木段送至旋切機上，完成定心—上木全過程的自動操作。這種設備1分鍾可完成8～10根木段的定心工作，它比機械定心可提高單板出材率5～10%，整幅單板可增加14%。計算機控制自動定心機在美國、芬蘭等國已得到應用和逐漸完善。

原木光電檢尺設備

採用光電投射、掃描對原木進行自動檢測材積的專用裝置。原木的分選、造材、材積計算以及合理鋸割，都要事先測量原木的直徑和長度。採用光電管原木自動檢尺裝置有利於實現制材廠生產過程的自動化。此裝置分為兩種類型：一類是利用原木反射光線的作用進行測量；另一類是利用原木擋住光線的方法進行測量。根據測量原木直徑時的運輸方式，可以分為橫向測量裝置和縱向測量裝置。

橫向光電測量裝置

使用較多。其方法是已在縱向運輸時測量過原木的長度，或原木長度都相同時在中間或兩端附近進行成對的交叉測量。原木位於橫向運輸機上，測量裝置有兩個互相垂直的光電管，當光電管發暗時，脈沖發生器送出脈沖信號，並由一個計算器統計總和。如果裝有多個光電管，則能測出多個數值，可選其中最小值或中間值。在原木長度預先測出的條件下，即可進行材積計算。

縱向光電測量裝置

有以下3種類型：①利用原木擋住光線進行測量的裝置。這種裝置的主要技術性能：允許測量直徑為60～630毫米；原木推進速度為1.5米/秒；循環皮帶速度為30米/秒。原木長度可以採用一般方法測量，即將一脈沖發生器和運輸機的傳動輥相配合，使一個脈沖恰好等於1厘米的行程。通過電子計算機可以算出原木的最小直徑，並同時算出材積。②其主要部件是裝有凹鏡和平面鏡鐵架製成的剛性測量框，它橫跨縱向運輸機。原木直徑可同時從兩個方向交叉測量，也可以從三個方向測量，以提高精度。測量框的光源為兩個裝在有機玻璃後面互成直角的棒形發光體。光線投射在兩個拋物面反射鏡上（凹面鏡），在每個反射鏡的焦點上，按一定角度安裝著一個平面鏡，該平面鏡由小電動機帶動旋轉。這種檢尺裝置測量效果較好，使用較廣泛。但凹面鏡應有很高的精度和表面光潔度，所以加工要求甚高。③採用硅光電二極體的自動線性掃描感測器的縱向光電檢尺裝置（見圖）。全套自動檢尺裝置由3個掃描感測器、一系列標志感測器和一架小型計算機組成。根據被激發的光電二極體數目，計算機即可得出原木長度和直徑數據。測直徑的精度可達±0.254厘米，測長度的精度可達±2.54厘米。當原木運行速度超過305米/分時，仍能保持上述精確度。光電測量裝置和計算機結合，不僅可以進行原木檢尺和為工廠管理迅速提供准確的統計資料，而且可對分選設備和鋸機進行直接自動控制，從而顯著提高生產效率和原料利用率。

Ⅸ 1、何為定心夾緊機構他有什麼特點+2、氣壓動力裝置與液壓動力裝置比較,

摘要 液壓傳動裝置由於使用工作壓力高的油性介質，因此機構輸出力大，機械結構更緊湊，動作平穩可靠，易於調節，雜訊較小，但要配置液壓泵和油箱，當油液泄露時會污染環境。 氣動裝置的氣源容易獲得，機床可以不必單獨配置動力源，裝置結構簡單，工作介質不污染環境，工作速度快，動作頻率高，適合於造成頻繁啟動的輔助動作。過載時比較安全，不易發生過載損壞機件等事故。

Ⅹ 夾緊裝置的基本類型有哪幾種比較各類的優缺點

1、楔塊夾緊裝置
楔塊夾緊裝置是最基本的夾緊裝置形式之一，其他夾緊裝置均是它的內變形。它主要用容於增大夾緊力或改變夾緊力方向。
2、螺旋夾緊裝置
螺旋夾緊裝置是從楔塊夾緊裝置轉化而來的，相當於吧楔塊繞在圓柱體上，轉動螺旋時即可夾緊工作。
3、偏心夾緊裝置
偏心夾緊裝置也是由楔塊夾緊裝的一種變形。
4、定心夾緊結構
定心夾緊結構是一種利用定位夾緊元件等速移動或彈性變形來保證工件准確定心或對中的裝置，使工件的定位和夾緊過程同時完成,而定位元件與夾緊元件合二為一。