立磨搖臂裝置設計計算

『壹』 搖臂的工藝設計

一、零件的分析

(一)、零件的作用

搖臂座主要作用是：旋轉。

（二）、零件的工藝分折

搖臂座共有三組加工表面，它們之間有一定的位置求。現分述如下：

1 以Φ12.5mm孔為中心的加工表面

加工表麵包括:Φ12.5mm的孔,Φ24mm平面、底端面(40mm*32mm)、Φ18mm斜面。主要加工表面為底端面。

2 以Φ20+0.035 0的孔為中心的加工表面

以Φ20 +0.035 0mm的孔及其倒角;Φ34mm兩端面。

3、以Φ16+0.035 0mm的孔為中心加工表面

以Φ16+0.035 0mm的孔及其倒角，Φ28mm兩端面。

這三組加工表面之間存著一定的位置要求，主要是:

(1)、以Φ20 +0.035 0mm孔與Φ12.5mm孔底面的平行度公差為0.25mm。

（2）、Φ34mm兩端面與Φ20+0.035 0孔的垂直度公差為0.08mm。

（3）、Φ16+0.035 0mm的孔與Φ20+0.035 0孔的平行度公差為100:0.10。

8 由以上分折可知，對於這三組加工表面而言，可以先加工其中以Φ12.5mm孔為中心的加工表面，然後藉助通用或專用夾具加工另兩組表面，並且保證它們之間的位置精度要求。

2、 藝規程設計

（一）、確定毛坯的製造形式

零件材料為HT200—40灰鑄鐵，由於零件年產量為中批量生產水平，故可採用鑄造生產方法。

（二）、基準面的選擇

基面選擇是工藝規程設計中的重要工作之一。基面選擇行正確合理，可以使加工質量得到保證，生產率得以提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產無法正常進行。

（1）、粗基準的選擇

b) 確定基準時除了考慮滿足有關的基準選擇原則外，c) 還要考慮怎樣實現所選擇和基準，d) 確定各工序的定位及夾緊方式，e) 夾壓（裝置）位置和夾緊作用方向。

f) 要考慮定位精度要求，g) 當工序基準與工序基準不h) 重合時，i) 要進行工序尺寸換算，j) 分折定位誤差，k) 故選Φ24mm上端面為粗基準面，l) 選底端面為精基準。

（2）、對搖臂座定位基準的分折

主視圖:①底面精度，故應先以上底為基準，粗銑下底面。

②其次以下底面為基準，粗銑上底面。

③再以上底面基準，粗銑下底面。

④以下底面為基準，粗銑斜Φ18mm。

⑤經下底面為基準，鑽孔Φ12.5mm。

俯視圖:⑥由於圓柱面(Φ12.5mm)與底座平行,則應以底座為基準粗銑圓柱Φ34mm端面,粗銑圓梯形端面分三個工序。

⑦圓柱孔的中心線垂直端面，則應以端面為基準對孔進行鑽、擴、鉸，其中應換鑽頭，以達到相應的精度。

⑧再以孔中心線為基準，精銑圓柱端面。

注意:倒角與鑽、擴、鉸同時進行，即為同一個工序。

三、制訂工藝路線

制訂工藝路線的出發點，應當是零件的幾何形狀，尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產鋼領已確定為中批量生產的條件下，可以考慮採用用專用夾具，並盡量使工序集中來提高生產率，除此以外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。

1、工藝路線方案

工序Ⅰ、粗銑24mm底面（42mm*32mm）。

工序Ⅱ、銑 24mm頂面。

工序Ⅲ、精銑24mm底端面（42mm*32mm）。

工序Ⅳ、銑18mm側斜面。

工序Ⅴ、鑽12.5mm孔。

工序Ⅵ、銑Ф34mm（24 +0.10 0mm）兩端面。

工序Ⅶ、銑Ф28mm(16±0.20mm)兩端面。

工序Ⅷ、鑽、擴、鉸20 +0.035 0mm孔。

工序Ⅸ、鑽、擴、鉸16 +0.035 0mm孔。

工序Ⅹ、去毛刺，檢驗。

(四)、機械加工餘量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定

搖臂座零材料為HT200—40灰鑄鐵，生產類型為大批量生產工藝，毛坯採用鑄造生產方法。鑄造用採用金屬模機械工業砂型，精度等級達到（CT）8—9，毛坯公差1—3mm，加工餘量等級為G。查《機械製造工藝設計簡明手冊》以下簡稱《工藝手冊》表13—1。

根據上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工餘量，工序尺寸及毛坯尺寸好如下:

(1)、銑24mm底面（42mm*32mm）用頂面、銑24mm頂面、側斜面18mm。毛坯精度等級為9級，查《機械製造工藝設計簡明手冊》以下簡稱《工藝手冊》表2.2�0�2—4，加工餘量為3mm。

（2）、內孔20 +0.035 0mm

毛坯為實心，不沖出孔。內孔精度為8—10，參考《工藝手冊》表2.3—9。

鑽孔: 18.0mm

擴孔:Ф19.8mm Z=1.8mm

鉸孔: 20 +0.035 0mm Z=0.2mm

(3)、內孔16 +0.035 0mm

鑽孔: 15.0mm

擴孔:Ф15.85mm Z=0 .85mm

鉸孔: 16 +0.035 0mm Z=0.15mm

(4)、34mm兩端面的加工餘量

（保證加工餘量的計算長度為24 +0.10 0mm）

按照《工藝手冊》表1.4—8加工餘量等級介入8~10級，表2.2-4。

毛坯尺寸

鑄造件尺寸 零件尺寸 單加工餘量

62mm 55 0 -0.2 上3mm下4mm

29mm 24 +0.10 0 2.5mm

21mm 16±0.20 2.5mm

尺寸允許偏差

鑄造尺寸 偏差 根據

55 0 -0.2 ±0.8 《金屬機械

24 +0.10 0 ±0.5 加工工藝人

16±0.20 ±0.5 員手冊》表5—6

『貳』 氣力輸送裝置的氣力輸送裝置設計計算

①原始資料收集
②設計程序
③計算和確定有關參數
④系統壓力損失的計算
a.主要參數
懸浮速內度：懸浮速度集中反映了被容輸送物料的主要物理特性，是在氣力輸送計算中具有實用意義的原始數據。懸浮速度常通過試驗測定。計算時可查有關設計手冊。
氣流輸送速度：氣力輸送速度關繫到裝置運轉性能的好壞和經濟性。針對不同物料，均存在有一個最適宜的輸送氣流速度值，即「經濟速度」或「安全速度」。
「安全速度」很難用計算求得，一般由試驗確定。

『叄』 立磨搖臂軸承室磨損怎麼處理

立磨搖臂軸承室磨損：可以找專業的焊接公司堆焊，然後機加工到需要尺寸。工期很短，沒必要更換新件。
溫馨提示：該類堆焊，一定找專業的焊接公司，避免出現焊接變形等問題，反而耽誤生產。

『肆』 急求多錘頭路面破碎機工作裝置的設計 計算說明書 圖紙

多錘頭破碎機的工作裝置包括用於支撐的工作錘頭架，帶動錘頭升降的工作沒缸，用來破碎的錘頭，工作油缸和錘頭設置在工作錘頭架內，其特徵是：工作錘頭包括水平 設置的主支撐，橫支撐及豎向設置的豎支撐，另外，主支撐，橫支撐，豎支撐之間固定連接。主支撐上設有固定工作油缸的油缸固定板，主支撐設有對錘頭升降有導向作用的導軌，錘頭的錘身上沒有與導向導軌相對應的凹槽。 工作裝置的設計方案如下： 工作油缸兩側的主支撐上分別設有對錘頭升降起導向作用的導軌。工作油缸帶動兩個錘頭升降。 錘架包括多個主支撐，橫支撐，豎支撐，錘架內設有多個工作油缸，每個工作油缸帶動兩個錘頭升降。 主支撐包括三個上主支撐，三個中主支撐，三個下主支撐，三個上主支撐，三個中主支撐，三個下主支撐之間固定連接多個橫支撐和豎支撐，主支撐，橫支撐和豎支撐形成的錘架內設有六

『伍』 用搖臂鑽床怎樣設計一個夾緊裝置

做L型工裝，一邊壓於搖臂鑽床上（若下面墊兩塊支架，更方便鐵屑清理），另一邊打螺紋孔（上壓板用）。壓在搖臂鑽上的一面要打一個大於20的通孔，方便打通時鑽頭通過及排屑。

『陸』 標准節流裝置設計計算

我們以角接取壓標准節流裝置為例，說明節流裝置的設計計算方法。
1.設計任務書
1)被測介質
過熱蒸汽
2)流量范圍
qmmax=250t/h
qm=200t/h
qmmin=100t/h
3)工作壓力
p=13.34MPa(絕對)
4)工作溫度
t=550°C
5)允許壓力損失
δp=59kPa
6)管道內徑
D20=221mm(實測)
7)管道材料
X20CrMoWV121無縫鋼管
8)管路系統布置如圖3-16所示。
要求設計一套標准節流裝置。
2.設計步驟
(1)求工作狀態下各介質參數
查表得工作狀態下過熱蒸汽的粘度η=31.83´10-6Pa•s，密度ρ=38.3475kg/m3，管道的線膨脹系數λD=12.3´1O-6mm/(mm•°C)，取過熱蒸汽的等熵指數k=1.3。
(2)求工作狀態下管道直徑
D=D20[1+λD(t-20)]
=221[1+12.3´10-6(550-20)]=222.44mm
(3)計算雷諾數ReD
ReD=0.354qm/(Dη)
=0.354´200000/(222.44´31.83´10-6)=107
(4)選取差壓上限
考慮到用戶對壓力損失的要求，擬選用噴嘴，對於標准噴嘴，可根據式(3-33)取
Δpmax=3δp=3´59=177kPa
選用最靠近的差壓系列值，取Δpmax=160kPa，對應正常流量下的差壓Δp為
Δp=(200/250)2´160=102.4kPa
(5)求不變數A2
(6)設C0=1，ε0=1
(7)據公式
進行迭代計算，從n=3起，Xn用快速弦截法公式
進行計算，精度判別公式為En=δn/A2，假設判別條件為|En|≤5
´
10-10(n=1，2，…)，則Xn;βn;Cn;εn;δn;En的計算結果列於表3-11。
當n=4時，求得的E小於預定精度，因此得
β=β4=0.6922131
C=C4=0.9399332
(10)求d20
設噴嘴材料為1Cr18Ni9Ti，查表得λd=
18.2×10-6，則
(11)確定安裝位置
根據β=0.7和管路系統，查表3-1可得
根據實際管路系統情況，可將節流裝置安裝在任務書中圖示位置上。但節流件前直管段長度l1不滿足長度要求，在流出系數不確定度上應算術相加±0.5%的附加不確定度O
假設溫度，壓力的測量不確定度為±1%，則δρ/ρ=±1%。
3.50±%4