軸承m155什麼意思

A. 塔吊防墜方案

塔吊安裝與拆除

一、塔吊平面位置的確定
選用QT80型塔式起重機，在安裝過程中必須嚴格按照起重機使用說明及現行各施工、設計規范執行。按照塔吊選擇滿足施工要求及便於安拆的原則，並結合工程實際情況將塔吊布置在基坑外邊（詳細位置見附圖所示），同時應注意以下幾點：

1、垂直於塔吊卸臂方向，塔吊基礎中心線離建築物裝飾外輪廓線不少於2.8m（已考慮腳手架寬度為1.2m）。

2、沿塔吊卸臂方向，塔吊基礎中心線離建築物邊線不少於臂長。

二、塔吊安裝
塔吊的安裝必須嚴格遵守有關安全操作規程的規定。

1、塔機組裝順序為：安裝標准節→吊裝套架→安裝回轉支承總成→安裝回轉塔身總成→安裝塔頂→安裝平衡臂拉桿→安裝司機室→安裝起重臂總成→安裝起重臂拉桿→配裝平衡重。

2、塔吊安裝時，可直接採用25T汽車吊在地面上進行組裝。

3、塔吊基礎砼澆築前作好塔吊基礎標准節預埋。

4、在安裝起重臂前必須先在平衡臂安裝一塊2.32t的平衡重放在臂斷，但嚴禁超此數量。

5、塔機在施工現場的安裝位置，必須保證塔機的最大旋轉部分，如吊臂、吊鉤等離輸電線5m以上的安全距離。

6、建築上的用於支撐桿的預埋件，可預埋在柱子上或現澆砼牆板里，預埋鋼板應緊靠樓板，其距離以不大於20cm為宜。

7、安裝和固定附著桿時，必須用經緯儀對塔身結構的垂直進行檢查，垂直偏差不大於3‰，如發現塔身偏斜時，應通過調節附著桿的長度，進行調直，附著桿必須安裝牢靠。

8、在塔式起重機使用過程中，應經常對錨固裝置各個部位及連接進行仔細檢查。

三、塔吊頂升加節
一準備工作：

1、檢查液壓泵的性能，按要求給油箱加油。

2、頂升前的准備：⑴清理好各個標准節，在標准節連接處塗上黃油，將標准節在頂升位置時的起重臂排成一行。⑵放鬆電纜長度略大於總的頂升高度，並緊固好電纜。⑶將起重臂旋轉至頂升套架前方。⑷在引進平台上准備好引進滾輪。

3、塔機的配平

⑴先將塔機運行到配平參考位置，用四倍率吊起一節標准節。⑵除下支座四個支腿和標准節的連接螺栓。⑶將液壓頂升系統操縱桿推至頂升方向，使套架頂升至下支座支腿剛剛脫離塔身的主弦桿位置。⑷略微調整小車的配平位置，使下支座支腿與塔身主弦桿在一條垂直線上，同時套架8個導輪和塔身主弦桿間隙基本相同。⑸操作液壓系統使套架下降，連接好下支座和標准節間的連接螺栓。⑹在載重小車的配平位置做上明顯的標志。

二頂升作業

1、將一節標准節吊至套架引進橫梁的正方，在標准節下端裝上四隻引進滾輪，緩慢落下吊鉤，使裝在標准節上的引進滾輪正好落在引進橫樑上，然後摘下吊鉤。

2、再吊另一節標准節，將載重小車開至頂昇平衡位置。

3、使用回轉制動器，在塔機上部處於制動狀態。

4、卸下塔身頂部與下支座連接的8個高強度螺栓。

5、頂升塔機上部結構，分二次頂升頂升至塔身上方恰好能引入一個標准節，將套架引進橫樑上的標准節引至塔身正上方，稍微收回油缸，將新引進的標准節落在塔身頂部，卸下引進滾輪，用8件M36高強度螺栓將上下標准節連接件連接牢靠，預緊力矩2400KN.m。

6、再次縮回油缸，將下支座落在新的塔身頂部上，用8件M36高強度螺栓將下支座與塔身連接牢靠。

7、重復上述步驟至加完所需標准節。

8、塔機加節達到所需工作高度後，旋轉起重臂至不同的角度，這一根主弦桿位於平衡臂正下方時，把這根桿從下至上的所有螺母擰緊。

四、塔吊試運轉及試驗
當整機按步驟安裝完畢後，在無風狀態下，檢查塔身軸心線對支承面的側向垂直度，允許偏差為4/1000，再按電路圖的要求接通所有電路的電源，試開動各機構進行運轉，檢查各機構運轉是否正確，同時檢查各處鋼絲繩是否處於正常工作狀態，是否與結構件有摩擦，所有不正常情況均應予以排除。

塔機組裝後，應依次進行下列試驗

1、空載試驗

各機構應分別進行數次運行，然後再做三次綜合動作運行，運行過程不得發生任何異常現象，否則應及時排除故障。

2、負荷試驗

在最大幅度處和最大吊重所對應的最大幅度處分別吊對應定額起重量的25%、75%、100%，按1條要求進行試驗。

如果安裝完畢就要使用塔機，則必須按有關要求調整好安全裝置。塔機安全裝置主要包括：行程限位器和載荷限制器。行程限位器有：起生高度限位器、回轉限位器和幅度限位器；載荷限制器有：起重力矩限制器、起重量限制器，此外還包括風速儀。

五、立塔後檢查項目
檢查項目
檢查內容

底架
檢查地腳螺栓的緊固情況

檢查輸電線距塔機最大旋轉部分的安全距離並檢查電纜通過狀況，以防損壞

塔身
檢查標准節連接螺栓的緊固情況

套架
檢查頂升時與標准節接觸的支承銷軸的連接情況，是否靈活可靠

檢查走道、欄桿的緊固情況

上支座

下支座

司機室
檢查與回轉支承連接的螺栓緊固情況

檢查電纜的通行狀況

檢查平台、欄桿的緊固情況

檢查與司機室的連接情況

司機室內嚴禁存放潤滑油、油棉紗及其他易燃物品

塔頂
檢查起重臂、平衡臂拉桿的安裝情況

檢查扶梯、平台、護欄的安裝情況

保證起升鋼絲繩穿繞正確

起重臂
檢查各處連接銷軸、墊圈、開口安裝的正確性

檢查載重小車安裝運行情況，載入吊欄的緊固情況

檢查起升、變幅鋼絲繩的纏繞及緊固情況

平衡臂
檢查平衡臂的固定情況

檢查平衡臂護欄及走道的安裝情況，保證走道上無雜物

吊具
檢查自動換倍率裝置，吊鉤的防脫繩裝置是否安全可靠

檢查吊鉤組有無影響使用的缺陷

檢查起升、變幅鋼絲繩的規格、型號應符合要求

檢查鋼絲繩的磨損情況、繩端固定情況

機構
檢查各機構的安裝、運行情況

各機構的制動器間隙調整合適

檢查牽引機構，當小車分別運行最小和最大幅度處，捲筒鋼絲繩上至少應有3圈安全圈

檢查鋼絲繩繩頭的壓緊有無松動

安全裝置
檢查各安全保護裝置是否按說明書的要求調整合格

檢查塔機上所有扶梯、欄桿、休息平台的安裝緊固情況

潤滑
根據使用說明書檢查潤滑情況，進行潤滑工作

六、塔吊拆除
1、塔機拆卸與塔機組裝順序相反。

2、當在地面上拆除塔吊時，可直接用20噸吊車按拆除順序逐漸拆除各部件。

4、拆除時，一定要使降落塔身與拆除附著桿同步進行。

七、安全措施
1、塔機安裝及拆卸時風速應低於8m/s，才能進行。

2、施工現場工員要戴安全帽，高空作業系安全帶，地面及基坑中均設雙重指揮。

3、試吊時觀察塔吊基礎沉降情況，是否傾斜，塔架垂直情況，有問題及時處理。

4、必須嚴格執行《塔式起重機操作使用規程》的有關規定，司機與起重工必須持證上崗。

5、嚴禁司機酒後上機操作。

6、夜間作業，施工現場必須備有充分的照明設施。

7、發現塔機有異常現象時，應停機切斷電源，待查清並排除故障後再使用。

B. 水輪機推力軸承

凝泵推力FAG軸承水輪機推力軸承溫度過高的原因分析與處理 其設計技術規范流量Q＝355m3／h，揚程H＝158m，轉速n＝1500r／min。

4台凝泵自1992年投入運行後，在每年的高溫季節青島瑞精軸承機電正確的安裝軸承技術和知識及正確的工具，都要出現軸承回油溫度接近甚至超過70℃的現象，引起推力瓦磨損，嚴重時甚至燒瓦。經常被迫切換至備泵運行，甚至影響整台機組的正常運行。特別是在1999年3月時，軸承回油溫度就高達68℃。而當時的環境溫度只有20℃左右，溫升高達48℃，超過了廠家的正常要求。因此，對這台泵進行了詳細檢查，並作了改進，取得了較好的效果。

1 原因分析及對策

由於該故障從投產後就存在，NSK進口軸承的安裝方法而且經過大修也沒能消除，所以可以排除設備本身的原因和檢修引起的因素。經過分析有以下兩種原因：

（1）泵的軸承冷卻效果差

該泵軸承由油潤滑冷卻，油又通過內置表面式冷卻器冷卻。該冷卻器材料為紫銅管，冷卻介質是循環水。冷卻效果差又有兩方面原因。一是冷卻器管壁表面結垢，傳熱差。二是冷卻水量小。針對這兩點可以分別採取更換冷卻器和提高冷卻水壓力及增大冷卻水管管徑的方法。

（2）泵的推力軸承實際受力太大

軸承溫度升高主要是由於推力瓦與推力盤磨擦所引起。而這磨擦力的大小直接取決於推力軸承的受力。青島瑞精軸承機電經營高溫大游隙軸承 溫度升高說明推力軸承的受力過大。因此要使軸承溫度下降就應該設法降低推力軸承的受力。該泵由於是單向吸水的，葉輪吸水側的壓力低於排水側的壓力，因而在葉輪兩側產生壓力差，形成朝向吸水側的軸向推力。這個軸向推力由平衡鼓和推力軸承共同承受。因此，可以通過增加平衡鼓受力和減小葉輪軸向推力的方法來減小推力軸承的受力。

平衡鼓的工作原理是靠兩端的壓差產生一個與葉輪相反方向的力來平衡泵所產生的軸向推力。它按以下計算：

F＝10 Pπ（R2－r2）
式中P－壓差，m；
R－平衡鼓外徑，cm；
r－平衡鼓內徑，cm。

從式中可以看出，滾動軸承的正確使用是減少軸承故障、延長軸承壽命的可靠保證只要增加平衡鼓的外徑就可以達到增加軸向推力的作用。根據設備本身情況，可以將原有平衡鼓外鑲一套圈，使外徑增加12mm，理論計算可增加561 kg承受力。

泵葉輪兩側產生的壓差形成的軸向推力，計算經驗公式是：

F＝9．8 nkH1γπ（R12－R22）
式中F－水泵的軸向力，N；
n－水泵葉輪個數；
H1－單級揚程，m；
γ－液體的重度，kg／m3；
R1－口環半徑，m；
R2－水泵葉輪輪轂半徑，m；
k－與比轉速度有關的經驗系數。

從式中可以看出，只要減小揚程H1所有NSK軸承在安裝之前都應該保存在它們原來的包裝中，就可以使軸向推力下降。我們仔細核對了該泵的實際運行參數，發現揚程比設計值略高19．6 kPa，流量在機組滿負荷工況下尚有餘量。因此，可以根據葉輪車削定律採取車小葉輪的方法降低泵的出口壓力，從而減小泵的軸向推力。該泵有五級葉輪，為了避免對泵的流量產生較大的影響，車小末級葉輪。具體計算如下：（泵出口壓力降低19．6 kPa）

首先計算泵的比轉速：

式中D′＝334 mm；
H′－車削後需達到的壓力，m；
D′－車削後的葉輪直徑，mm；
D－原葉輪直徑，mm；
葉輪外徑D應車削的數量為，
D－D′＝345－334＝11 mm；
可以青島瑞精軸承機電如何辨別進口軸承的真假考慮車削10 mm。

實施效果

上述方法在後來的檢修中分別予以實施，前幾種方法實施後效果不太明顯。滾動軸承產品上的標志基本內容採取後一種方法，也就是車小葉輪後，從投運情況來看，效果較好。流量並無顯著變化，而揚程降至155m，電流從原來的340 A降至330A，能完全滿足機組滿負荷運行的需要。在7、8月份高溫期間，環境溫度為35℃時，軸承油溫只有56℃。軸承知識：支承相對旋轉的軸的部件叫做軸承溫升19℃，完全滿足廠家規定的不得大於25℃的要求。在保證泵正常運行的前提下，又提高了泵的經濟性。本文地址： http://www.nskfag.org/news/201104_36296.html

C. 電機的絕緣等級是什麼咋么劃分

電動機的絕緣等級

指電動機用絕緣材料的耐熱等級，

一般耐熱等級分為：A、E、B、F、H級。

允許溫升是指電動機的溫度與周圍環境溫度相比升高的限度。

溫度等級對照表：

絕緣等級細分

不同絕緣材料耐受高溫的能力對其規定了7個允許的最高溫度國際標准，

按照溫度大小排列分別為：Y、A、E、B、F、H和C。

它們的允許工作溫度分別為：90、105、120、130、155、180和180℃以上。

溫升

溫升是電機與環境的溫度差，是由電機發熱引起的。運行中的電機鐵芯處在交變磁場中會產生鐵損，繞組通電後會產生銅損，還有其它雜散損耗等。這些都會使電機溫度升高。另一方面電機也會散熱。當發熱與散熱相等時即達到平衡狀態，溫度不再上升而穩定在一個水平上。當發熱增加或散熱減少時就會破壞平衡，使溫度繼續上升，擴大溫差，則增加散熱，在另一個較高的溫度下達到新的平衡。但這時的溫差即溫升已比以前增大了，所以說溫升是電機設計及運行中的一項重要指標，標志著電機的發熱程度，在運行中，如電機溫升突然增大，說明電機有故障，或風道阻塞或負荷太重。

溫升與氣溫等因素的關系

對於正常運行的電機，理論上在額定負荷下其溫升應與環境溫度的高低無關，但實際上還是受環境溫度等因素影響的。

(1)當氣溫下降時，正常電機的溫升會稍許減少。這是因為繞組電阻r下降，銅耗減少。溫度每降1℃，r約降0.4%。

(2)對自冷電機，環境溫度每增10℃，則溫升增加1.5～3℃。這是因為繞組銅損隨氣溫上升而增加。所以氣溫變化對大型電機和封閉電機影響較大。

(3)空氣濕度每高10%，因導熱改善，溫升可降0.07～0.38℃，平均為0.19℃。

(4)海拔以1 000 m為標准，每升100 m,溫升增加溫升極限值的1%。

極限工作溫度與最高允許工作溫度

通常說a級的極限工作溫度為105℃，a級的最高允許工作溫度是90℃。那麼，極限工作溫度與最高允許工作溫度有何不同？其實，這與測量方法有關，不同的測量方法，其反映出的數值不同，含義也不一樣。

(1)溫度計法 其測量結果反映的是繞組絕緣的局部表面溫度。這個數字平均比繞組絕緣的實際最高溫度即「最熱點」低15℃左右。該法最簡單，在中、小電機現場應用最廣。

(2)電阻法 其測量結果反映的是整個繞組銅線溫度的平均值。該數比實際最高溫度按不同的絕緣等級降低5～15℃。該法是測出導體的冷態及熱態電阻，按有關公式算出平均溫升。

(3)埋置溫度計試驗時將銅或鉑電阻溫度計或熱電偶埋置在繞組、鐵心或其它需要測量預期溫度最高的部件里。其測量結果反映出測溫元件接觸處的溫度。大型電機常採用此法來監視電機的運行溫度。

各種測量方法所測量到的溫度與實際最高溫度都有一定差值，因此需將絕緣材料的「極限工作溫度」減去此差值才是「最高允許工作溫度」。

電機各部位的溫度限度

(1)與繞組接觸的鐵心溫升(溫度計法)應不超過所接觸的繞組絕緣的溫升限度(電阻法)，即a級為60℃，e級為75℃，b級為80℃，f級為100℃，h級為125℃。把安全工程師站點加入收藏夾

(2)滾動軸承溫度應不超過95℃，滑動軸承的溫度應不超過80℃。因溫度太高會使油質發生變化和破壞油膜。

(3)機殼溫度實踐中往往以不燙手為准。

(4)鼠籠轉子表面雜散損耗很大，溫度較高，一般以不危及鄰近絕緣為限。可預先刷上不可逆變色漆來估計。

D. 離心泵的構造

離心泵的種類很多，現就常用的單級單吸泵，單級雙吸泵與分段式多級泵的構造分述如下：
1、單級單吸泵
單級單吸離心泵的用途很廣，一般流量在5.5-300m3/h，揚程在8-150m范圍內都用這種型式的離心泵。

單級單吸泵是由泵蓋、泵體、葉輪、填料函、托架、軸承、聯軸器等組成。其結構是：泵軸的一端在托架內用軸承支撐，加一端懸出，上裝葉輪構成轉子，所以這種泵為懸臂泵。
其老型號為B型或BA型；新型號為IS型。泵的固定部分由泵蓋與泵體固定在托架上組成，它的進口在軸線上，吐出口與泵軸線成垂直方向，在使用安裝時，可根據需要將泵體旋轉
90°，180°，270°角後，再固定在托架上。

2、單級雙吸泵
我國目前的單級雙吸泵一般流量在120-20000m3/h，揚程在10-110m范圍內。這種泵實際上等於將兩個相同的葉輪背靠背地裝在一根軸上並聯工作。所以，它不但流量比較大，而且能自動平衡軸向力，因而在油田上也是運用廣泛的一種泵。常用的單級雙吸水平中開式離心泵，型號為S（舊型號為Sh）。

Sh型泵一般由泵體、泵蓋、葉輪、泵軸、密封環、軸套、軸承、聯軸器等組成。泵體及泵蓋由鑄鐵製成，共同構成半螺旋形吸入室和螺旋形壓出室。進水口和出水口均設在泵體上，進水口和出水口的法蘭上分別有安裝真空表和壓力表的螺孔，泵體的兩端為軸承支架，用以支撐軸承部件。

Sh型泵分甲式和乙式兩種。對於軸承處的軸徑等於或小於60mm的、用滾動軸承支承的，稱為甲式Sh型泵。軸承處的軸徑等於或大於70mm的、用滑動軸承支承的，稱為乙式Sh型泵，但是目前我國有很多水泵廠將部分乙式的Sh型泵的滑動軸承改為滾動軸承，因此，現在有很多軸徑大於70mm的也採用滾動軸承。

Sh型泵由於葉輪是對稱的，理論上沒有軸向推力，但由於製造上不可能嚴格做成水泵兩側水流通過部分及密封環間隙完全一樣，所以還是可能產生一些軸向力的。

3、分段式多級泵
分段式多級泵用途很廣，我國生產的這種泵一般流量在5-720m3/h，揚程在100-2800m范圍內。此類泵實際上等於將幾個葉輪裝在一根軸上，串聯工作，所以泵的揚程較高。而且可以根據使用需要，增加或減少泵的級數來改變它的揚程。

分段式多級泵的型號較多，各水泵廠沒有統一，但結構基本一樣。我們來介紹油田注水用的D155-170X11型離心泵，是沈陽水泵廠製造的，其主要結構可分為定子和轉子兩部分。定子部分主要由：前段、中段、後段、導翼、填料函體、軸承體等零件用螺栓連接而成。前段的吸水口成水平方向，後段的出水口垂直向上。轉子部分主要由：軸及裝在軸上的數個葉輪（個數依級數而定）、擋套、一個用來平衡軸向推力的平衡盤、軸套、鎖緊螺母等組成。整個轉子由兩端的軸承來支撐。前段、中段以及後段共同組成了泵的工作室。它還起著承受液體壓力的作用，因此，必須保證一定的強度和密封性。

導翼用銷子定位後，靠穿杠螺栓的壓緊力固定，在導翼與擋套的配合部位，鑲有導翼襯套，起保護導翼作用，它磨損後可以及時更換，保證級間有一定密封間隙。密封環分別固定在前段和中段上，與葉輪前蓋板形成密封間隙，磨損後可以更換。泵軸在兩個填料函處都裝有軸套，起固定葉輪位置和保護軸的作用，是易損零件，磨損後用備件更換。

D155-170X11型泵把一般多級泵葉輪輪轂部分獨立出來，成為葉輪擋套，它受磨損時可以替換，可以減少價格昂貴的葉輪的更換。軸承採用材料為錫基巴氏合金的滑動軸承，藉助油環的旋轉自行帶油潤滑。填料部分由前段和後段上的填料室、填料環、填料、填料壓蓋及填料壓緊螺絲組成，冷卻水通過外部冷卻管接入填料環流入填料室，起水封、冷卻和潤滑作用。
平衡裝置由動平衡盤、靜平衡盤、卸壓套、回水管和後段與尾蓋共同構成的平衡室等組成。卸壓套的間隙大小直接影響注水泵效率和平衡性能，因此在裝配時要嚴格按設計要求進行。

E. 求V形軸承型號規格尺寸

軸承型號 槽寬 槽底徑 標准 等級 Rmax
M6000ZZV1.7-90 1.7 28.3 Φ10×Φ30×8 P0Z2 ≤0.15
M6000ZZV1.4-90 1.4 28.6 Φ10×Φ30×8 P0Z2 ≤0.15
M6000ZZV3.3-90 3.3 26.7 Φ10×Φ30×8 P0Z2 ≤0.15
6201ZZV2.5-100 2.5 Φ12×Φ32×10 P0Z2 ≤0.15
6201ZZV1.8-90 1.8 30.2 Φ12×Φ32×10 P0Z2 ≤0.15
608ZZV1.5-90 1.5 20.5 Φ8×Φ22×7 P0Z2 ≤0.15
608ZZV2.5-120 1.5 20.55 Φ8×Φ22×7 P0Z2 ≤0.15
6082RAV2-120 2 20.85 Φ8×Φ22×7 P0Z2 ≤0.15
626ZZV1-90 1 18 Φ6×Φ19×6 P0Z2 ≤0.15
6262RSV2-120 2 17.85 Φ6×Φ19×6 P0Z2 ≤0.15
6352RSV2-120 2 17.85 Φ5×Φ19×6 P0Z2 ≤0.15
625ZZV1-90 1 15 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
625ZZV1.3-90 1.3 14.7 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
625ZZV1.2-90 1.2 14.8 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
625ZZV0.8-90 0.8 15.2 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
625ZZV0.6-90 0.6 15.4 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
624ZZVH0.6-155 0.6 Φ4×Φ13×5 P0Z2 ≤0.15
625ZZV3-135 3 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
6252RSV1.5-90 1.5 14.5 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
6252RSV2-120 2 14.85 Φ5×Φ16×5 P0Z2 ≤0.15
M624ZZV3-135 3 Φ4×Φ14×5 P0Z2 ≤0.15
624ZZV0.6-90 0.6 12.4 Φ4×Φ13×5 P0Z2 ≤0.15
SL11162RSV0.6-90 0.6 9.4 Φ3×Φ10×17 P0Z2 ≤0.15
SL13162RSV0.6-90 0.6 12.4 Φ4×Φ13×17 P0Z2 ≤0.15
SL16162RSV1-90 1 15 Φ5×Φ16×17 P0Z2 ≤0.15
SL16082RSV2-120 2 14.85 Φ5×Φ16×9 P0Z2 ≤0.15
SL13082RSV2.5-120 2.5 11.55 Φ5×Φ13×9 P0Z2 ≤0.15
SL19162RSV1.5-90 1.5 17.5 Φ5×Φ19×17 P0Z2 ≤0.15
BK608ZZV3-120 3 25.9 Φ8×Φ30×14 P0Z2 ≤0.15
BKA6082RSV2-120 2 16 Φ8×Φ25×22 P0Z2 ≤0.15
BKB6082RSV2-120 2 19 Φ8×Φ25×22 P0Z2 ≤0.15
R6202ZZV6-90 6 41 Φ15×Φ47×11 P0Z2 ≤0.15
BKA6202ZZV6-90 6 48 Φ15×Φ54×11 P0Z2 ≤0.15