机场安装线码盘装置结构设计

㈠ 编码器的详细工作原理

绝对脉冲编码器:APC

增量脉冲编码器:SPC

两者一般都应用于速度控制或位置控制系统的检测元件.

旋转编码器是用来测量转速的装置。它分为单路输出和双路输出两种。技术参数主要有每转脉冲数（几十个到几千个都有），和供电电压等。单路输出是指旋转编码器的输出是一组脉冲，而双路输出的旋转编码器输出两组相位差90度的脉冲，通过这两组脉冲不仅可以测量转速，还可以判断旋转的方向。

增量型编码器与绝对型编码器的区分

编码器如以信号原理来分，有增量型编码器,绝对型编码器。

增
量
型
编
码
器
(旋转型)

工作原理:

由一个中心有轴的光电码盘，其上有环形通、暗的刻线，有光电发射和接收器件读取,获得四组正弦波信号组合成A、B、C、D,每个正弦波相差90度相位差（相对于一个周波为360度），将C、D信号反向，叠加在A、B两相上，可增强稳定信号；另每转输出一个Z相脉冲以代表零位参考位。

由于A、B两相相差90度，可通过比较A相在前还是B相在前，以判别编码器的正转与反转，通过零位脉冲，可获得编码器的零位参考位。

编码器码盘的材料有玻璃、金属、塑料，玻璃码盘是在玻璃上沉积很薄的刻线，其热稳定性好，精度高，金属码盘直接以通和不通刻线，不易碎，但由于金属有一定的厚度，精度就有限制，其热稳定性就要比玻璃的差一个数量级，塑料码盘是经济型的，其成本低，但精度、热稳定性、寿命均要差一些。

分辨率—编码器以每旋转360度提供多少的通或暗刻线称为分辨率，也称解析分度、或直接称多少线，一般在每转分度5~10000线。

信号输出:

信号输出有正弦波（电流或电压）,方波（TTL、HTL）,集电极开路（PNP、NPN）,推拉式多种形式，其中TTL为长线差分驱动（对称A,A-;B,B-;Z,Z-）,HTL也称推拉式、推挽式输出，编码器的信号接收设备接口应与编码器对应。

信号连接—编码器的脉冲信号一般连接计数器、PLC、计算机，PLC和计算机连接的模块有低速模块与高速模块之分，开关频率有低有高。

如单相联接，用于单方向计数，单方向测速。

A.B两相联接，用于正反向计数、判断正反向和测速。

A、B、Z三相联接，用于带参考位修正的位置测量。

A、A-，B、B-，Z、Z-连接，由于带有对称负信号的连接，电流对于电缆贡献的电磁场为0，衰减最小，抗干扰最佳，可传输较远的距离。

对于TTL的带有对称负信号输出的编码器，信号传输距离可达150米。

对于HTL的带有对称负信号输出的编码器，信号传输距离可达300米。

㈡ 套管结构设计

钻孔结构设计确定之后,需进行套管结构设计,其主要内容是套管的级配、上返水力计算、套管内外扶正与密封、套管座及尾管设置等。套管结构设计是安全钻进的重要保障。

(一)套管的级配

深孔及特深孔钻探一般设计4～6层套管。每层套管的内外径规格及级配关系原则上应符合《地质岩心钻探规程》所对应的口径要求。目前我国地质岩心钻探口径系列及套管级配关系如表3-5所列。

表3-5 地质岩心钻探钻进口径与套管级配推荐表

在实际施工中,根据地层的复杂程度,可将上部套管直径加大,以增加套管预留层数。套管层间级配一般是上一层套管最小内径要比下一层套管串最大外径≥5mm。为了减少扩孔次数,上一级钻进孔径应满足下一级套管下孔要求。若套管下入后需用水泥固井,套管外径与孔壁环状间隙应不小于20mm。套管内径与钻具之间的级配原则是环状间隙不大于10mm(金刚石钻进应在3～5mm之间),以保证钻具回转过程中的稳定性。

(二)钻具与套管、孔壁环状间隙水力计算

设计深孔套管结构时,要根据不同孔深条件下钻具、套管及钻孔的环状间隙核算水力参数,以确定安全钻进的最佳排量。

1.冲洗液流量计算

钻进过程中,冲洗液流量应满足携带岩粉、冷却钻头的需要。根据钻孔结构和钻具级配参数,可按下式计算正循环所需流量:

深部岩心钻探技术与管理

式中:v为冲洗液上返速度;D为钻孔内径;d为钻杆外径。

绳索取心系列口径所需最小流量推荐值见表3-6。

表3-6 绳索取心系列口径所需要的最小流量推荐值

注:表中流量推荐值以冲洗液上返流速分别为:清水1.5m/s,泥浆1m/s计算。

在实际施工中,由于上部套管内径较大,钻孔局部超径、漏失等情况,实际流量要略大于计算值。采用孔底动力时,其流量必须满足钻具正常工作所需要求。

2.冲洗液循环阻力损失计算

钻进过程中,当冲洗液流量一定时,循环阻力损失主要受循环通道总长度、钻孔环状间隙大小、钻具形态、冲洗液密度和流变参数等影响。冲洗液循环阻力损失如公式(3-2)所示:

P=k(P₁+P₂+P₃+P₄)(3-2)

式中:P₁、P₂、P₃、P₄分别为流经钻杆、环状间隙、地面管路、孔底钻具时的阻力损失,k值一般取1.1～1.4。当孔深增加到一定深度后,P₁和P₂占了总阻力损失的绝大部分。

钻杆内冲洗液循环阻力损失可由公式(3-3)计算:

深部岩心钻探技术与管理

式中:P₁为循环压力降;ρ为冲洗液密度;v为冲洗液上返速度;η_e为冲洗液塑性黏度;d为钻杆内径。

钻孔环空间隙中循环压力降可由公式(3-4)计算:

深部岩心钻探技术与管理

式中:P₂为循环压力降;l为钻孔深度;v为上返速度;η_e为冲洗液塑性黏度;D为钻孔内径;d为钻杆外径。

实际施工中影响压力损失因素较多,公式的理论计算值有一定误差。在安徽庐枞科学钻探现场,孔深3000m的N系列口径钻孔,采用无固相冲洗液钻进的循环阻力损失达8MPa左右。可通过加大钻头外径(增加钻孔环状间隙)、降低泥浆黏度等措施来降低冲洗液循环阻力损失。

(三)内套管及活动套管设置

套管与钻孔孔壁接触,以护壁为主要目的称之为外套管。外套管内下入的套管称之为内套管,分为固定式和活动式内套管。固定式内套管一部分置于套管内,其余则延伸至地层中,以分层护壁为目的,一般在终孔前不从钻孔中提出。活动式内套管主要解决套管与钻具合理级配和预留口径问题。

金刚石钻探的钻孔内活动套管设置如图3-5所示。

图3-5 金刚石钻探钻孔内活动套管设置示意图

深孔钻探设计套管串时须预留若干口径,所以多采用下活动式内套管的方法。根据现场钻进口径条件可下入多层或单层活动式内套管。多层活动套管具有稳定性好、减少对外套管敲击、保护外套管等优点,但费用增大,提拔内套管很麻烦,处理层间内套管夹卡事故难度大。单层活动套管可节约套管费用,降低提拔内套管的风险,但内外套管环状间隙较大,稳定性差,对外套管有一定的敲击作用。活动套管下入的次数及规格视钻进口径而定。在实际施工中,一般选择单层活动式内套管,以扶正措施解决内套管稳定性问题。

钻探过程中,若遇到其他措施无法护壁必须下套管的复杂地层,可提出活动套管再扩孔下入下一级套管。

(四)套管固定密封与扶正设计

1.套管固定与密封

深部钻探往往孔内下有多层套管,如套管层间不用水泥固管,就存在套管密封问题。套管密封目的是防止复杂地层孔壁沉渣流入孔内,同时防止钻屑进入内外套管间隙造成套管卡夹事故。套管的密封主要集中在地表套管口和孔内套管底两大部位。

一般孔口套管(亦称导向管)是焊接在一块钢板上并用水泥固牢,作为各层套管的承托。其他各层套管口与法兰盘连接固定,各法兰盘间设置橡胶密封圈(或胶皮垫)作为管口密封(图3-6)。钻进含油气地层时,孔口套管需安装防喷套管头。

图3-6 孔口套管密封装置示意图

1—防护套;2—法兰盘;3—固定螺栓;4—固定销;5—密封垫;6—承托钢板;7—水泥底座;8—套管

套管底部密封常采用特殊设计的套管靴(套管座),套管靴上部连接套管,下部坐落在岩层上,活动套管一般承托在外套管靴上,固定式内套管也常带套管靴,坐落在延伸的下段岩层上。套管底部的固定与密封装置如图3-7所示。

图3-7 套管底部固定与密封装置示意图

(a)外套管靴;(b)活动套管座

套管底部应坐在较完整的硬岩层上,并以斜面锥度作为密封面。施工时,先用小一级口径钻5～10m深的引导孔(亦可作沉渣孔),再用锥形钻头修0.5m深的锥形面,以便外套管靴能吻合坐入。岩石较软或破碎时,需将外套管靴用水泥固定,透孔后再下入内套管。

套管串下孔时,丝扣部位应采用环氧树脂或厌氧胶粘接以增强密封性及连接强度,防止套管脱扣。

2.套管扶正器设计

为了使孔内套管居中,增加其稳定性和刚性,需要在套管柱上安装扶正器。对固孔套管的扶正器而言,除了上述作用外,还有助于克服水泥浆窜槽,减少套管压差卡钻危险,提高水泥固井质量,减少套管与孔壁的摩擦阻力。

套管扶正器主要类型有:弹性扶正器、刚性扶正器、半刚性扶正器等,如图3-8所示。应根据孔深、孔斜、套管外环间隙等参数来选择套管扶正器。要求扶正器的过水断面大,弹性好,强度高,与孔壁接触面积小,并具有上下活动及转动性能。固孔用套管扶正器一般选择弹性扶正器,对于孔斜角较大的钻孔采用半刚性扶正器;地层复杂孔段尽量选用螺旋形扶正器。

图3-8 常用扶正器类型

弹性扶正器:(a)弓形;(b)螺旋形;(c)双弓形;(d)半刚性;刚性扶正器:(e)直形;(f)螺旋形;(g)、(h)扶正圈

活动套管的扶正器与固孔套管扶正器作用有所不同,它没有水泥环固结支撑(根据工程需要可提出孔外),因此,不仅要求扶正器对套管柱有很好的扶正稳定作用,而且要有良好的抗震和减震作用。

施工中一般在承压套管段选择刚性扶正器,受拉套管段选用半刚性扶正器。因小口径金刚石钻探的钻孔与套管、套管与套管之间环空很小,无法使用标准的扶正器产品。小口径钻探的经验表明,采用金属扶正器一旦在孔内或活动套管环空中断裂,便会造成很难处理的事故。我们曾用在套管上焊接金属材料的刚性扶正器,一般钻进2～3天即发生套管折断事故,导致无法正常钻进。针对这一问题,安徽省地矿局313地质队探矿工程技术研究所设计了一种弹塑性套管扶正器(图3-9)。这种扶正器用尼龙棒车制而成(也可压膜成型),兼有弹性和刚性,对套管有良好的抗震、减震作用。由于它不是金属材料,一旦发生套管事故也很容易处理。该扶正器先后在霍邱周集铁矿区深部钻探研究ZK1725试验孔、汶川地震断裂带科学钻探 WFSD-3孔、国家深部钻探项目赣州于都3000m科学钻探NLSD-1孔和安徽庐枞3000m科学钻探LZSD-1孔中使用,没有发生折断、卡夹等套管事故,活动套管起拔自如,应用效果很好。

图3-9 弹塑性套管扶正器

套管扶正器的安装间距也影响着套管柱的稳定性,可参考石油天然气行业SY/T5334—1996标准进行估算。金刚石地质岩心钻探所用套管壁较薄,变形量较大,目前还没有建立这方面的标准,只能凭经验确定套管扶正器间距:外套管(固孔套管)30～40m,活动套管6～9m。基岩段套管与孔壁环状间隙小于30mm固孔时,一般可不设扶正器。

(五)套管引鞋、旋流短节与浮力装置

1.引鞋

引鞋是装在套管柱底部的圆锥形带循环孔的短节,其作用是引导套管入井,防止套管底部插入井壁或刮挤井壁泥饼,并使套管底座居中。套管引鞋一般用铝、生铁、水泥或硬质木料制成,如图3 10所示。

图3-10 引鞋结构示意图

2.旋流短节

旋流短节是接在套管鞋上的一段带有左螺旋排孔的短节(图3-11),一般有8～9个出口方向倾斜向上的孔,孔径25～30mm。其作用是使水泥浆旋流上返,有利于将冲洗液替走,以保证套管鞋附近的注水泥质量。

图3-11 旋流短节结构示意图

3.套管浮力装置

套管浮力装置有浮鞋和浮箍两种形式。在引鞋中装置一个回压阀就成为浮鞋,如图3-12所示。浮箍内部结构与浮鞋基本相同,但没有引导套管下入的圆形凸头(图3-13)。浮鞋与浮箍的主要作用是:阻止冲洗液进入套管并产生浮力减轻升降系统、钻塔及套管连接处的负荷;注水泥结束后阻止水泥浆回流,防止水泥塞上移,保证水泥返高。浮箍上部的球座挡板即为注水泥时胶塞下行的承托环(也称阻流环),下套管时将浮箍装在水泥塞预定位置,在替冲洗液过程中,当胶塞被推到承托环时即遇阻碰压,这时应立即停泵。

图3-12 浮鞋结构图

图3-13 浮箍结构图

浮鞋一般用水泥和铝材料制成,浮箍一般用生铁或铝材料制成。在特殊情况下,浮鞋与浮箍也可同时使用,以保证浮箍不损坏,起到双保险作用,有时为了三保险还加两个浮箍,以满足水泥返高等要求。

地质岩心钻探多采用较为简易的回压凡尔浮箍形式(图3-14),浮箍用生铁制成,其螺纹与套管下部内加厚接箍连接,浮球用胶木或尼龙制成。这种形式结构简单,加工方便成本低。

图3-14 简易回压凡尔式浮箍

(六)尾管设计

尾管是指与主套管(或上层套管)底部相连而口径小1～2级的套管。设置尾管可节约管材(无需从孔底下至孔口),减轻套管重量。

尾管悬挂装置是下尾管的关键器具,它借助液压力或机械力使尾管牢固地连接在上一层套管上,达到护壁和固孔目的。尾管悬挂技术在油气钻井中应用较为广泛,目前主要有封隔式、旋转式、机械式、液压式、膨胀式等尾管悬挂器,如图3-15所示。

在地质岩心钻探中,由于孔径较小,套管间的环状间隙小,尾管悬挂装置横向尺寸受到限制,给悬挂装置设计带来难度。近年来,为了适应深部钻探的需要,部分地勘单位也进行了小口径尾管悬挂技术的尝试与研究。安徽省地矿局313地质队探矿工程技术研究所设计的小口径简易尾管悬挂装置在使用中取得了良好的效果。小直径尾管悬挂装置结构如图3-16所示。小口径尾管悬挂装置主要设计尺寸见表3-7。

图3-15 典型尾管悬挂器

(a)卡瓦封隔式;(b)旋转式;(c)机械式;(d)液压式;(e)膨胀式

图3-16 小直径尾管悬挂装置

(a)悬挂座;(b)反脱接头

表3-7 小口径尾管悬挂装置主要设计尺寸

小口径尾管悬挂装置工作原理示于图3-17,该装置利用上层套管座内锥面和尾管悬挂座外锥面相吻合的机构,实现在重力作用下的嵌入自卡来悬挂尾管。为了增加悬挂锥面间的摩擦阻力,在尾管悬挂装置下到位后,从钻杆内投入分水钢球,并投放1kg左右细颗粒(Ф0.5～Ф1.0mm)钢砂或石英砂,用泵将石英砂通过分水口送至上层套管座和尾管悬挂座间隙中。然后正向回转钻杆将反脱接头回扣提出孔口,尾管便安装结束。若尾管安装后需要水泥固井,应提前在尾管下端钻3～4个直径15mm的返浆孔(为保证尾管强度不要在同一横截面钻孔)。注水泥浆时,将钻杆下入尾管底部进行注浆固孔。

图3-17 小直径尾管悬挂装置工作原理示意图

㈢ 求一篇3000字的实验报告。实验题目：应用传感器设计电子秤

随着技术的进步,由称重传感器制作的电子衡器已广泛地应用到各行各业,实现了对物料的快速、准确的称量，特别是随着微处理机的出现，工业生产过程自动化程度化的不断提高，称重传感器已成为过程控制中的一种必需的装置，从以前不能称重的大型罐、料斗等重量计测以及吊车秤、汽车秤等计测控制，到混合分配多种原料的配料系统、生产工艺中的自动检测和粉粒体进料量控制等，都应用了称重传感器，目前，称重传感器几乎运用到了所有的称重领域。
1．高速定量分装系统
本系统由微机控制称重传感器的称重和比较，并输出控制信号，执行定值称量，控制外部给料系统的运转，实行自动称量和快速分装的任务。
系统采用MCS-51单片机和V/F电压频率变换器等电子器件，其硬件电路框图如图1所示，用8031作为中央处理器，BCD拔码盘作为定值设定输入器，物料装在料斗里，其重量使传感器弹性体发生变形，输出与重量成正比的电信号，传感器输出信号经放大器放大后，输入V/F转换器进行A/D转换，转换成的频率信号直接送入8031微处理器中，其数字量由微机进行处理。微机一方面把物重的瞬时数字量送入显示电路，显示出瞬时物重，另一方面则进行称重比较，开启和关闭加料口、放料于箱中等一系列的称重定值控制。

在整个定值分装控制系统中，称重传感器是影响电子秤测量精度的关键部件，选用GYL-3应变式称重测力传感器。四片电阻应变片构成全桥桥路，在所加桥压U不变的情况下，传感器输出信号与作用在传感器上的重力和供桥桥压成正比，而且，供桥桥压U的变化直接影响电子称的测量精度，所以要求桥压很稳定。毫伏级的传感器输出经放大后，变成了0-10V的电压信号输出，送入V/F变换器进行A/D转换，其输出端输出的频率信号加到单片机8031定时器1的计数、输入端T1上。在微机内部由定时器0作计数定时，定时器0的定时时间由要求的A/D转换分辩率设定。
定时器1的计数值反映了测量电压大小即物料的重量。在显示的同时，计算机还根据设定值与测量值进行定值判断。测量值与给定值进行比较，取差值提供PID运算，当重量不足，则继续送料和显示测量值。一旦重量相等或大于给定值，控制接口输出控制信号，控制外部给料设备停止送料，显示测量终值，然后发出回答令，表示该袋装料结束，可进行下袋的装料称重。
图2所示为自动称重和装料装置。每个装料的箱子或袋子沿传送带运动，直到装有料的电子称下面，传送带停止运动，电磁线圈2通电，电子称料斗翻转，使料全部倒入箱子或袋子中，当料倒完，传送带马达再次通电，将装满料的箱子或袋子移出，并保护传送带继续运行，直到下一次空袋或空箱切断光电传感器的光源，与此同时，电子称料箱复位，电磁线圈1通电，漏斗给电子秤自动加料，重量由微机控制，当电子秤中的料与给定值相等时，电磁线圈1断电，弹簧力使漏斗门关上。装料系统开始下一个装料的循环。当漏斗中的料和传送带上的箱子足够多时，这个过程可以持续不断地进行下去。必要时，＊作人员可以随时停止传送带，通过拔码盘输入不同的给定值，然后再启动，即可改变箱或袋中的重量。

本系统选用不同的传感器，改变称重范围，则可以用到水泥、食糖、面粉加工等行业的自动包装中。
2．传感器在商用电子秤中的应用
目前，商用电子计价秤的使用非常普及，逐渐会取代传统的杆称和机械案秤。电子计价秤在秤台结构上有一个显著的特点：一个相当大的秤台，只在中间装置一个专门设计的传感器来承担物料的全部重

量，如图3所示。常用的电子计价秤传感器的结构如图4所示，其中图4（a）为双连椭圆孔弹性体，秤盘用悬臂梁端部上平面的两个螺孔紧固；图4（b）为梅花型四连孔弹性体，秤盘用悬臂梁端部侧面的三个螺孔坚固，中间支杆上粘贴补偿用的应变片。这两种形式的传感器，在计价秤中用得最多。图4（c）为三梁式弯曲弹性体，采样弯曲应力，对重量反应敏感，宜用来制作小称量计价秤。图4（d）为三梁式剪切弹性体，采样中间敏感梁的剪切应力，宜用来制作几百公斤称量范围计价秤。

用这些复梁型高精度传感器来支承一个大的称重平台，被称重物又可能放置在任何称台的任意位置上，必然会产生四角示值误差，对图4（a），（b）两种结构形式的传感器，可通过锉磨的形式进行角差修正。对图4(c)，(d)，它有上下两根局部削弱的柔性辅助梁，使传感器对侧向力、横向力和扭转力矩具有很强的抵抗能力，可以通过锉磨辅助梁的柔性部位来调整传感器的灵敏系数和四角误差。图5为一种商用电子计价秤的电路框图。传感器采用的是图4（b）所示的梅花型四连孔结构，该秤具有置零、自动清除单价、零位自动跟踪、自动去皮、次数累计和金额累计、打印输出等功能，7段绿色荧光数码管显示，使用十分方便。
采用CHBL3型号S型双连孔弹性体称重传感器制作的便携式家用电子手提秤的原理图，由称重传感器、放大电路、A/D转换和液晶显示四部分组成。图中，E为9V的叠层电池，R1-R4是称重传感器的4个电阻应变片，R5、R6与W1组成零点调整电路。当载荷为零时，调节RW1使液晶显示屏显示为零。A1，A2为双运放集成电路LM358中的两个单元电路，组成了一个对称的同相放大器，A/D转换器采用ICL7106双积分型A/D转换器，液晶显示采用3 1/2液晶显示片。该电子秤精度高，简单实用，携带方便。
称重传感器是一种高精度的传感器，必须按规定的规格使用。若不按规定的规格使用，不仅不能发挥称重的作用，而且容易损坏，尤其是绝对不准超过负荷安全值使用。

对于因温度变化对桥接零点和输出，灵敏度的影响，即使采用同一批应变片，也会因应变片之间稍有温度特性之差而引起误差，所以对要求精度较高的传感器，必须进行温度补偿，解决的方法是在被粘贴的基片上采用适当温度系数的自动补偿片，并从外部对它加以适当的补偿。
非线性误差是传感器特性中最重要的一点。产生非线性误差的原因很多，一般来说主要是由结构设计决定，通过线性补偿，也可得到改善。
滞后和蠕变是关于应变片及粘合剂的误差。由于粘合剂为高分子材料，其特性随温度变化较大，所以称重传感器必须在规定的温度范围内使用。
在露天下使用传感器，还应考虑阳光直射产生的温度影响和风压的影响。

㈣ 物料提升机结构设计时应考虑哪些荷载

提升机安装方法3.1安装场地要求高架提升机应符合下列要求：3.1.1压料后的承载力不小于80t/m2。3.1.2浇筑C30混凝土，具体尺寸详见附图（基础图）。3.1.3基础表面应平整，水平偏差小于1.5%且不大于10mm。架体做好接零保护。3.1.4在4×4.5立柱安装场地范围内，排水要通畅，不得有积水浸泡基础。3.2安装程序及注意事项：3.2.1安装前首先检查龙门架体的垂直度，导轨接点的错位差，立柱安装后要求在两个方向上作垂直度检查，倾斜度应保证在架体高度1.5‰以内，并不大于200mm，达不到标准的应在底架下塞垫调整片直到调整符合要求为止。3.2.2地梁及加长腿安装在地基上调整好，用螺钉固定，将自升工作台至于地梁之上，注意工作台套架与地梁上装立柱的位置。3.2.3两根立柱分别装有平台套架孔中的地梁上，调整好后，螺钉固定，并分别将两提升滑轮装在其上端固定。3.2.4自升工作台升降机按正确的绕绳方式穿好钢丝绳、锁定。3.2.5提升吊杆安装于自升工作台规定的位置上，并装好钢丝绳锁定。3.2.6用平台升降机构的手动卷扬机将自升平台提升至台面与立柱上端面平齐，使装在平台上的八个爬爪都能有效地卡在标准节的横担角钢上。3.2.7两根备用立柱通过杆节起升机构装入已安装调整好的立柱上，调整并固定。3.2.8重复（3.2.6）使工作台行至第二节立柱上端并用爬爪定位。3.2.9按相关规定安装卷扬机构（见后面传动系统安装）。3.2.10放入吊笼，装配好附件安装好钢丝绳。3.2.11重复（3.2.7）[此时开始，立柱的运输靠吊笼升降来完成]达到需要高度。3.2.12架体稳定：本工程提升机用于主体、装修时物料运输，采用连墙杆与建筑结构连接，间距不大于9米，建筑物的顶层必须设一组，架体上部的自由高度为4米，并按使用说明的规定要求设置预埋件或预留孔，采用刚性连接，形成稳定结构，禁止架体与脚手架连接。4.调试：4.1安装提升吊笼在全程范围内作升降、变速、运行三次（楔块取下）验证架体的稳定性，两导轨之间的距离是否达到技术要求并同时观察门是否灵敏，不允许有振颤冲击现象。4.2将吊笼挂离地面100-200mm，调整导靴滚轮与架体导轨的间隙，内外一致后安装好楔块达到锁紧状，再将升降滑轮降到下止点，调整调节螺栓至拉紧状态。在额定荷载下将吊笼提升到离地面2-3m高停机，将对开门打开锁住，调节钢丝绳长度，制动夹的可靠性，吊笼不下滑。4.3升降吊笼内施加额定荷载，使其试运行三次并开门自锁实验，当吊笼升高到2-3m高度进行模拟断绳实验其滑落行程不得超过100mm。4.4在升降吊笼上取额定起重量的125%（按5%逐级加量作提升下降开门停靠自锁实验），下滑不得超过10cm，下滑速度在30-40m/min要求动作准确可靠，无异常现象金属结构不变形、无裂痕及油漆脱落和连接松动损坏等现象。5.安装中技术要求：5.1主柱兼作导轨架，为吊笼运行滚动的导轨，其标准节接头处偏差小于0.5mm。安装时必须注意调整。5.2柱全高垂直度偏差应小于1‰。5.3各连接螺栓必须牢固。5.4高空安装作业人员必须持证上岗，系好安全带，门架下及立柱四周6m内禁止站人以防物体跌落伤人。5.5四级风力以上禁止安装作业。6.检验内容安装完毕应有专门检验人员按标准要求进行下列检验：6.1立柱垂直度检验。6.2紧闭连接件检验。6.3验空载运行试验。6.4额定荷载试验。6.5模拟断绳实验。6.6超载25%实验经试验合格后方可投入使用。7．安全防护装置7.1楼层卸料平台防护楼层口停靠门安装在各楼层通道与架体交接处，预防吊笼运行尚未到位时通道外装卸料人员发生的高处坠落事故。采用停靠栏杆，横杆和立杆的材料强度符合现行的《建筑结构荷载规范》的规定，能承受1000N/m水平荷载。卸料平台板采用木脚手板，要横铺，铺满、铺严、铺稳，严禁用钢模板作平台板，平台两侧设1.2m的防护栏杆，距平台板0.6m高处，设防护栏杆一道，两侧挂立网防护，立网的上下应用系绳帮牢，每层卸料内侧，应设防护门高1.2m，宽度与进料口一致。7.2上料口防护棚防护宽度大于提升机外部的宽度，长度尺寸6米，顶部满铺5cm厚的脚手板，侧面满挂密目网防护。8.吊笼防护及安全装置8.1吊笼：吊笼要能承受GB/10056规定的全部载荷试验。吊笼防护顶部设置50mm厚的木板防护层，能承受0.5KN的点载荷及任一0.4m2面积上1.5KN的均布载荷。吊笼在进出料时安全门开放，垂直运输时关闭，同时在井字架的进出料口处要设置一道安全防护门，当吊笼上升时防护门随吊笼上升自然落下，吊笼下降至地面时进料口防护门自动升上去，防护门与提升吊笼要形成连动装置。8.2动载断绳保险装置：当吊笼在提升当中主绳突然拉断，断绳保险装置应起作用，将其可靠地停住并固定在架体上，其滑落行程在吊笼满载时不得超过1米。8.3安全停靠装置：提升吊笼要设安全停靠装置，装置与门连动，门打开时吊笼底部四角处各自伸出一根保险杠，保险杠搭在固定龙门架的井字架上，荷载通过井字架卸至地面，当门关闭时，保险杠缩回吊笼底部四角处，吊盘方能上下运行。8.4安装超高限位器：装置设置在吊笼允许提升的最高位置。吊笼的越程（指从吊笼的最高位置与天梁最低处的距离），为4米。当吊笼上升到限位高度时，限位器即行动作，及时切断电源。8.5下极限限位器：在吊笼碰到缓冲器之前限位器能够动作，当吊笼下降达到最低限定位置时，限位器自动切断电源，使吊笼停止下降。8.6缓冲器：在架体的底坑里设置缓冲器，当吊笼以额定荷载和规定的速度作用到缓冲器上时，能承受相应的冲击力。8.7超载限制器：党荷载达到额定荷载的90%时，能发出报警信号。荷载超过额定荷载时，切断起升电源。8.8通讯装置：当司机不能清楚地看到操作者和信号指挥人员时，必须加装通信装置，通信装置必须是一个闭路的双向电气通讯系统，司机能听到每一站的联系，并能向每一站讲话。9.传动系统的具体做法：9.1卷扬机用地锚予以固定，以防工作时产生滑动或倾覆，地锚埋入深度为2.5m，卷扬机要有防钢丝绳滑脱装置，地锚与卷扬机的拉接采用一级圆钢固定牢固。9.2钢丝绳在卷筒上要排列整齐不得咬绳和相互压绞，运行中钢丝绳在卷筒上的圈数最少不少于3圈，钢丝绳不能接长使用。9.3钢丝绳在地面上部分不得拖地，应设拖滚。9.4钢丝绳应用配套的天轮和地轮，应维护保养良好，不得有严重的扭结，变形，断丝，锈绳，缺油现象，严禁使用拆减接长或报废钢丝绳。10．附墙架10.1架体高度在12米时在第二节立柱的附着管上设置第一道附墙架，以后每二层设置一道附墙架，在顶层设置一道。10.2附墙架与脚手架之间采用刚性连接，并形成稳定结构，不得连接在脚手架上。严禁用铅丝绑扎。10.3附墙架采用钢管，材质与脚手架相同。10.4与建筑物连接构造做法见附图。11.卷扬机防护棚应搭设定型化防护棚，防护棚要有防雨、防砸、防晒措施，防护棚除面向提升机一侧不封闭外其余三面都要进行围护。12.物料提升机的验收安装完后，由工程负责人组织有关人员进行验收，并将验收情况填入验收表，经检查合格后交付使用。13.操作使用及注意事项：13.1卷扬机手要专人专机，持证上岗，熟悉本设备技术性能，能熟练掌握卷扬机操作规程，作业时戴好防护用品。13.2开车前，机手要检查架体结构、电源线路、设备接零、绳索、地锚、停靠装置、防护门等符合要求才能开车。13.3物料提升机严禁超载运行。13.4吊笼提升后，笼下不准站人，不准乘吊笼上下。上料后，上料人员要远离物料提升机，其他各类人员不得从竖井内探头。13.5卸料时必须待吊笼停稳后，作业人员才能开防护门上吊笼卸料。卸料后作业人员将防护门关好后，卷扬机手才能下放吊笼。13.6吊笼升降有统一指挥信号，由工地配齐并向作业人员（机手、指挥、操作人员）进行交底，信号不清，机手可拒绝作业。13.7作业时突然停电，机手要立即拉断电源并将吊笼落地。吊笼卸料后或吊运重物需在空中悬空停留时，除使用制动外，并应用棘轮保险卡牢，并且机手不得离开岗位。13.8在使用中经常检查吊笼的停靠装置、刹车片、钢丝绳和手柄定位螺栓。运行中不用手、脚拉踩钢丝绳，钢丝绳达报废程度时及时更换。13.9工作完毕或暂停作业，机手必须将吊笼落到地面，切断电源、锁好闸箱才能离开岗位。13.10发现安全装置通讯装置失灵时，要立即停机修复。作业中不得随意使用极限限位装置。

㈤ 配线架安装线序图解

1、埋地脚螺丝、装配底座

不论是九直列或八直列的总配线架都有9个地脚螺丝。可根据设备尺寸并结合地板上预留的外线成端电缆孔，来确定地脚螺丝位置。在地面划好十字线后，可用射钉枪射入射钉。注意直列侧及横列侧不要弄错。底座装上后，应调整水平。不平时可在三块横扁钢下垫铁垫片来找平。

2、装配直列

总配线架设备出厂是散装的，安装前可先把各直列装配好。组装时应注意横铁的方向。横铁上有一个铣孔的一端是直列侧，不要装反。

3、安装总配线架

即将各已装配好的直列装到底座上。也应如安装列架一样，隔几列装一列。装好后，在顶上将上梁角钢装上，使之连成一体。调整“垂直”，将螺丝紧固，并做临时支撑，以防倾倒。然后装设槽钢，并比量加固角钢，在墙上射入射钉后，将加固角钢装好，架子就稳定了。然后再装其他各直列。

4、安装滑梯轨道

滑梯轨道槽钢是在加固槽钢上加装“吊挂”来固定的。

5、其他

根据设计中测量室的平面布置，安装测量台。测量台有四只地脚螺丝眼孔，应先将测量台就位，根据设备的加固螺丝眼孔在地面上划线，保证地脚螺丝准确。安装测量台时，要考虑电缆走线方便。有的工程设计，在土建中已预埋穿线管，测量台的电缆从穿线管引出来，然后布放至总配线架上。

(5)机场安装线码盘装置结构设计扩展阅读

总配线架主要功能有：保安作用。对用户线碰高压或流过大电流均起保护作用；配线。对任何用户均可选择局内的号码，不同局间的中继线可以选占局内的中继模块，以及根据专线的需要可以连通局间和相关用户线。

中间配线架，连接电话交换机内部机间出入线的配线架。根据其设置地点可分为总配线架与交换设备的中间配线架和机间配线架两种。

IDF的结构也分为直列和横列两面，直列连接设备的出线，而横列连接设备的入线。直列和横列均装置接线排。改进型的接线排一面是绕线。另一面是焊线。IDF的功能主要是调配各级交换设备间的出入线，以便充分发挥各级交换设备的作用。

㈥ 流水线安装前要做什么，以及为什么流水线要这么设计

企业生产运作离不开组装流水线的使用，这其中的原因我想大家或多或少都有了解过，流水线保送间隔长才能大，可以在保送在前提下还完成其它操作任务。大大节省了时间，提高了工作效率，这两全其美的方法，我想任何一个投资者都是不容错过的。对于流水线的用途大家都有所了解了，但是对于产品本身的设计及安装，你知道其工艺流程吗？有什么要求呢？

流水线的时空图是描述流水线工作、分析评价流水线性能的重要工具。在流水线开始时有一段流水线填入时间，使得流水线填满，此段时间称为流水线建立时间。然后流水线正常工作，各功能段源源不断满载工作，称为正常流动时间。在流水线第一条指令结束时，其他指令还需要一段释放时间，这段时间称为排空时间。流水线时空图中各个空白格越少，表示设备的占有率高，效率高。

经流水线小编介绍流水线设计包括硬件设计和软件设计。硬件设计是指流水线的技术设计，包括工艺的设计、工艺装备设计、专用设备设计、运输装置设计等。软件设计包括流水线的节拍确定、设备数和工人数的确定、工序同期化、流水线平面布置、流水线标准计划图标。

一、确定 组装流水线生产节拍。

二、计算工序和流水线设备负荷率。

三、工序同期化。工序同期化就是通过技术组织措施来调整流水线各工序的时间，使其与节拍相等或与节拍成整数倍。

四、计算流水线所需配备的工人数。流水线的组织设计原理一、组织工序同期化通过采取技术组织措施调整工序时间，使之尽可能与节拍相等或整数倍关系的过程。基本方法：工序的分解和合并。工序分解到工步合并到工序。流水线把流水线技术和重叠技术比较，一般有如下的一些特点：(1) 流水线一定重叠，比重叠更苛刻。(2) 一条流水线通常有多个流水段组成。(3) 每段有专用功能部件，各部件顺序连接，不断流。(4) 流水线有建立时间、满载时间、排空时间。(5) 各段时间尽量短、一致；不一致时最慢子过程为瓶颈。(6) 一般技术书上给出的指标如最大吞吐率等，为满负载最佳指标。

二、确定流水线的节拍概念：流水线上连续投入或出产两个制品的时间间隔。计算公式：节拍等于计划期有效工作时间除以计划期产品产量流水线安装步骤。随着时代的进步，各行各业多得到了高速的发展，就如输送行业一样，各种类型的流水线都如春笋般冒出，特别是流水线，更是广泛的使用在生产行业中，今天流水线厂家就跟大家分享流水线安装步骤，如下：1、在安装 组装流水线前应该先划线，以防止流水线在安装时达不到正确的位置。2、在安装流水线前也需检查安装环境，就如要仔细的检查流水线的螺栓和预埋钢板，以免在流水线安装完后不能承受输送物料时的重量。3、在安装前还要检查流水线的各个部件的位置是否正确，避免流水线安装后不能发挥最大的作用。4、根椐流水线的地脚螺栓来安装转弯流水线桁架。5、调整流水线的上下托辊、驱动设备及刮水器等。6、先安装流水线胶带提长机再安装伸缩头及导料槽。7、待确认以上的步骤无误后，再安装流水线的拉紧装置及所有电气部支架，胶带切割和硫化连接。

㈦ 带式输送机传动装置设计说明书和装配图

图没法给你，下面是说明书，自己改吧。

一、设备用途
带式输送机是依靠摩擦传动实现物料输送的机械，广泛用于冶金、矿山、煤炭、环保、建材、电力、化工、轻工、粮食等行业。适用于输送松散密度为0.5-2.5t/m3的各种粒状、粉状等散体物料，也可以输送成件物品。其工作环境温度为-25-60℃，普通橡胶输送带适用的物料温度不超过80℃。

二、技术参数
带 宽: 1000 mm
头尾滚筒中心距：60400 mm
带 速： 1m/s
输送带型号：EP-150
输送带规格长度：1000X3(3+1.5)X128m（含硫化长度0.9m）
输送能力：205m3/h
物料密度：0.6 t/m3
倾 角： 0°
电机功率： 7.5kW

三、工作原理
该设备主要由驱动装置、传动滚筒、输送带、槽型上托辊、下托辊、机架、清扫器、拉紧装置、改向滚筒、导料槽、重锤张紧装置及电器控制装置等组成。
输送带绕经传动滚筒和尾部改向滚筒形成环行封闭带。托辊承载输送带及上面输送的物料。张紧装置使输送带具有足够的张力，保证与传动滚筒间产生摩擦力使输送带不打滑。工作时，减速电机带动传动滚筒，通过摩擦力驱动输送带运行，物料由进料装置进入并随输送带一起运动，经过一定的距离到达出料口转入下一道工艺环节。

四、结构和控制特点
上托辊采用槽形托辊，利于承载松散物料。回程托辊采用V型托辊，有效防止皮带机跑偏。在空段清扫器前后安装下平托辊有利于清除物料。
输送带张紧采用螺旋张紧和重锤张紧两套装置。螺旋张紧装置还可以调整皮带机的跑偏。

在输送带的工作面两侧，沿输送带全长安装有导料槽，导料槽由槽板和橡胶板组合而成，橡胶板与输送带接触，形成槽形断面，起到增加输送量的作用，同时也防止物料洒落。导料槽板同橡胶板的固定方式采用螺栓和压板压紧的形式，橡胶板不需要钻孔，同时可以根据橡胶板的磨损情况，方便的进行调整，保证橡胶板保持同输送带的密封状态。
在输送机头部和尾部安装有头部及空段清扫器。头部清扫器为重锤刮板式结构，安装于传动滚筒下方，用于清除输送带工作面的粘料。空段清扫器为刮板式结构，安装于靠近尾部的输送带非工作面的上方，用于清除输送带非工作面上的物料。
输送带采用聚酯帆布带，具有耐油、耐酸碱的性质。接头采用硫化接头，接头安全系数10-12。
输送机一侧安装有拉绳开关，当发生紧急情况时拉动开关上的钢丝绳启动此开关，可以立即停机。故障排除后，拉动复位销开关可复位。
输送机头尾部安装有跑偏开关，当输送带发生跑偏时，输送带带动开关上的立辊旋转并倾斜，倾斜大于一级动作角度12°时，发出一组开关信号；如立辊继续倾斜大于二级动作角度30°时，发出另一组开关信号。两组信号分别用于报警和停机。当输送机恢复正常运行后，立辊自动复位。

五、安装调试
1.输送机的各支腿、立柱或平台用化学锚栓牢固地固定于地面上。
2.机架上各个部件的安装螺栓应全部紧固。各托辊应转动灵活。托辊轴心线、传动滚筒、改向滚筒的轴心线与机架纵向的中心线应垂直。
3.螺旋张紧行程为机长的1％～1.5％。
4.拉绳开关安装于输送机一侧，两开关间用覆塑钢丝绳连接，松紧适度。
5.跑偏开关安装于输送机头尾部两侧，成对安装。开关的立辊与输送带带边垂直，且保证带边位于立辊高度的1/3处。立辊与输送带边缘距离为50～70mm。
6.各清扫器、导料槽的橡胶刮板应与输送带完全接触，否则，调节清扫器和导料槽的安装螺栓使刮板与输送带接触。
7.安装无误后空载试运行。试运行的时间不少于2小时。并进行如下检查：
（1）各托辊应与输送带接触，转动灵活。
（2）各润滑处无漏油现象。
（3）各紧固件无松动。
（4）轴承温升不大于40°C，且最高温度不超过80°C。
（5）正常运行时，输送机应运行平稳，无跑偏，无异常噪音。

六、故障排除
1.输送带打滑
原因是输送带张力小或驱动滚筒表面粘有物料或水份。应旋紧张紧螺杆，增大张力。清理驱动滚筒并加大空段清扫器的清扫力度。
2.输送带在两端跑偏
原因是滚筒装配位置偏斜，应拉紧跑偏一侧的张紧装置的螺杆调整改向滚筒位置。通过调整轴承座调整传动滚筒的位置。
3.输送带在中部跑偏
原因是托辊安装位置不正。应检查各托辊安装位置是否与输送带垂直，否则松开安装螺栓调整托辊位置。调整完毕后旋紧各螺栓。
此外，进料口落料点不在输送带中心也可能引起跑偏，应改善进料情况。

七、注意事项
输送机应有专人负责操作。每班使用后进行日常检修和维护工作：
1. 检查各紧固件是否松动。
2.各清扫器、导料槽的橡胶刮板磨损时应调整其伸出的尺寸。如果磨损严重，应进行更换。
3.多台输送机或其它设备联合运转使用时，应注意启动和停车顺序：应保持空载启动；进料口设备停机供料后本设备应运转一段时间待卸空物料后再停车。
4.停车后，将输送机上的污物清理干净，并关闭电源。
5.若设备停止使用较长时间，在启动前应检查设备上是否有异物影响运动部件的运动。

八、维护保养
1.减速电机按其使用说明书定期更换润滑油。
2.各滚筒的轴承座及轴承每半年清洗一次，并重新加注锂基润滑脂ZL-2。
3.张紧装置的螺杆每3—6个月表面涂一次锂基润滑脂ZY-2。
4.根据设备使用情况，各部件和结构件应定期清理污物和除锈，并涂油或喷漆进行防腐处理。

㈧ 船舶防撞装置结构设计规范

现代运输船舶尽管种类繁多，构造不一，但都是由船体和动力装置两部分组成，并配置有各种舾装设备和系统。 船体及其上层建筑 运输船舶的主体，为旅客、船 员以及货物、动力装置和油、水等物料提供装载的空间。 钢质运输船船体是用各种规格钢板和型材焊接而成， 由船底、两舷、首端、尾端和甲板组成水密空心结构。 船底有单底和双底结构，由船底外板（包括平板龙骨）、 内底板和内底边板(双层底结构的船有)、纵向骨架、横 向骨架等构件组成。船底骨架有横骨架式和纵骨架式两 种。横骨架式结构由肋板（横向构件）、中桁材（位于 船底纵向中心线处的纵桁,又称中内龙骨）、旁桁材(位 于船底纵向中心线两侧的纵桁,又称旁内龙骨)等构件组 成;纵骨架式结构减少肋板数,但增加船底纵骨。两舷由 水密的舷侧外板和加强它的骨架（肋骨和舷侧纵桁、纵 骨等）组成。为了加强船体首尾结构,在首端有首柱,在 尾端设尾柱

㈨ GAU-8的设计结构

手册 P157 原图
GAU-8/A质量为281千克，加上装填系统和弹药后质量高达1828千克，总质量占A-10净重的16%。该炮从炮口到弹药系统尾端距离为5.93m，弹药箱直径为880mm,全长为2m。弹药箱一次可以装填1174发炮弹，但是通常只装填1150发炮弹。
该机炮的结构和工作原理，与“火神”M61A1机炮相同，但个别部件和原理有所不同。
M61Al采用下压闭锁式机心，而GAU-8/A则采用旋转闭锁式机心。随动凸轮和闭锁/开锁滚轮装在机心体尾部，机心组件向前运动到闭锁区内，凸轮作用滚轮，滚轮依次旋转，机心头进入闭锁位置。机心组件装有撞针、撞针簧和板机簧，板机簧受固定机匣上的发射凸轮控制。在机心组件向前运动并旋转进入发射位置的过程中，板机簧受到压缩然后被释放；
GAU-8/A采用一种转子反转退弹原理。液压传动装置控制这种退弹动作，确保第一发炮弹处在进弹口上的相应位置。释放板机后在一次射击循环中机炮内尚未发射的炮弹，通过转子反转运动在1s钟内返回到进弹口，准备下次发射。
该炮供弹系统由圆柱形弹箱、出口装置、输弹系统、转换装置和入口装置组成，工作原理与M61Al相似。
弹箱储存炮弹和弹壳，出口装置将炮弹从弹箱取出并置入输弹系统。 输弹系统由闭合输送带和滑行导槽组成，传输炮弹和弹壳。转换装置从输送带上取下炮弹，供给机炮，将弹壳送进输送带，传到入口装置。入口装置将弹壳从输送带取下，送入弹箱。
该系统的液压传动装置与飞机液压系统隔离，单独工作，采用2个马达，以半射速发射时只起动1个马达，除控制机炮2种射速外，还控制机炮反转退弹和供弹系统工作，使机炮与供弹系统工作协调一致。
该机炮系统装在1个托架上，通过前机身底部的舱门安装在飞机机头和座舱下部。炮管组的旋转轴稍微偏向飞机中心线的左边。由于机炮是在9点钟位置发射(从前面看)，此发射位置正好在飞机的对称轴线上，因此机炮发射时对飞机不会产生偏航力矩。