矿用链板输送机传动装置设计G3

Ⅰ 链板输送机的链板怎么和链条连接

1. 链板输送机的链板与链条之间是通过输送链上特殊形状的链条链板连接的

2. 输送用专链条因为需要属用在各式各样的输送设备中，为方便输送设备与链条之间的连接，输送用链条的侧链板形状就不再仅仅限于普通传动用套筒滚子链的平直侧链板，而是带上了一系列的附件

3. 常见的输送链可以有多级附件，一级附件是标准附件，可按照标准直接选用，其中的标准一级附件包括侧链板加长、折弯并带安装孔，还有延长销轴等等

4. 在一级附件上还可以安装各类其他附件，构成二级、三级甚至四级附件，但它们都是非标件，需要自行设计制造

5. 具体可查GB/T 8350-2008 输送链、附件和链轮，标准里面给出了米制输送链详细的附件尺寸与形式。

Ⅱ 链板输送机有哪些优势以及特点

与其它类型材料的输送机相比，柔性链类的输送机具备以下优势：

1、新众智柔性专链板输送机所有的配件都是开属模制作的，产品的模块化使得设计简单、组装灵活。

2、转弯半径只有同规格传统链板转弯半径的三分之一不到，这类输送系统作为暂时存储区，用于临时存货或者 产品的冷却。它的好处是只需要一小块空间就能存储大量的产品，有时在将产品从一层输送到另一层的同时也能起到缓冲作用。提高生产效率的同时也节省了地面空间。

3、输送梁是开模制作的铝型材，在安装现场方便了生产线改线的需求，弥补了设计上的不足。

4、输送材料使用已经认证的环保材料,符合食品和药品的生产要求。

5、柔性输送系统能适用复杂的物流输送环境，通过与计算机软件的配合使用，实现整个物流输送系统的智能化生产。

Ⅲ 链板输送机怎样正确选型

链板输送机选择方法

1、一般来讲密度大、体积大产品输送采用折弯型链板输送机；

2、密度大、体积小产品输送采用合页型链板输送机；

3、密度小、速度快产品输送采用平顶型链板输送机。

链板输送机

链板输送机主要有链板输送带、机身、电机三大部分组成，其中值得注意的是机身被动轴一端需要安装装置，以便后期调节输送带的松紧状况。动力部分的减速机可安装摆线针减速机和RV减速机，一般使用RV减速机的比较多，这种电机扭矩比较大，动力强劲。链板输送带要根据设备的实际载重量和产品体积大小来选择合适的节距、板厚、宽度、冲孔大小等，价格也是相差不少。

Ⅳ 链板式输送机的设计

链板式输来送机 1、工作原理与结构特点源
该机主要由链板、减速机、传动滚筒、从动滚筒、托辊、支承架、挡板、侧板等组成。可根据用户需求设计不同长度、宽度、高度的输送机用于种子包装袋的水平及倾斜输送，可实现大生产率、长距离输送，该设备具有结构简单，维修方便，载重量大、种子自清理能力强，高度在有效范围内任意调节，张紧装置可以在设备运行时调整。安装缝包机后能组成编织袋封口作业，可以和包装秤配套使用。
2、用途
主要作为自动定量包装秤的辅助设备，或用于种子、粮食、饲料、化工、化肥、农药等行业的成品输送。
3、技术参数
产品型号 宽度
(mm)高度
(mm)线速
(m／min)长度
(m)功率(kw)5XB-5350150-40092-150.555XB-10550200-35092-151.1

Ⅳ 链板输送机包含哪些原理

上海沁艾机械为您解答：

链板输送机结构原理
链板输送机由头部驱动装置、尾轮装置、拉紧装置、链板及机架等五个部分组成。
1、链板输送机头部驱动装置
由电动机、减速器、传动装置及主动链轮装置等组成。动力是由驱动装置通过一对套筒滚子链轮传给主轴，进而带动
槽板运行。为了适应不同输送速度的需要，可借助更换传动链轮的齿数比，改变槽板的运行速度。主动链轮装置采用
二只齿数为6的链轮带动两条片式牵引链及槽板沿导轨运行。

2、链板输送机尾轮装置
该链板式输送机链板的改向部分，由尾轮轴、两只尾轮及轴承等组成。
3、链板输送机拉紧装置
拉紧装置采用螺旋拉紧的方式，用来调节牵引链条的松紧程度。
4、链板输送机链板部分
链板式输送机链板部分由牵引链和槽板组成。牵引链采用耐冲击、运行平稳可靠的片式牵引链，内链片中间装有滚轮，在轨道上滚动，以减少摩擦阻力和磨损。槽板用螺栓与牵引链紧固在一起。
5、链板输送机机架
链板式输送机机架由头架、尾架、中间架组成。用槽钢、角钢及加强钢板焊接而成。该机架中间有四条供滚轮运行的轨道，采用轻轨制成。

您可以参看：http://www.qinaijixie.com/proctlist/lbssj-1.html

Ⅵ 求设计参考-矿用下运式带式输送机设计（说明书+CAD图纸或资料），请发到[email protected]

带式输送机设计计算书

一、已知条件：
输送物料: 原煤 ； 堆积密度ρ= 850 kg/m3； 粒度 ≤ 300 mm ；
输送能力Q= 1200 t/h ； 机长L= 446.865 m ； 提升高度H= 71.034 m ；
输送机几何条件：
带式输送机各区段几何参数表
区段号 I II III
区段斜长Li(m) 20.81 34.1 391.955
区段提升高Li(m) 0.000 2.972 68.062
区段角度αi(弧度) 0 0.087266463 0.174532925
区段角度αi(角度) 0 5 10

二、主要参数确定：
1.带速:υ 选υ= 3.50 m/s；
2.带宽:B 初选带宽: 选 B= 1200 mm；
1)按输送量校核: Qmax = 3.6Sυkρ = 1538.3844 t/h ； 满足要求！
式中: S -- 输送带上物料最大截面积（托辊槽角λ=35°，运行堆积角θ=15°）； S= 0.1512 m2；
υ-- 带速； υ= 3.50 m/s；
k -- 倾斜输送机面积折减系数； k= 0.95
ρ-- 堆积密度； ρ= 850 kg/m3

2）按粒度校核： B ≥ 2a ＋ 200 = 800 mm ； 满足要求！

式中: a -- 物料最大粒度； a= 300 mm；
3.输送带: 初选PVG输送带: PVC1600S qB= 22.2 kg/m；
ST= 1600 N/mm；
4.托辊:
1）托辊直径的确定： 初选托辊直径： φ133
托辊转速： n=60υ/（πD）= 502.6 r/min；
式中: υ--带速； υ= 3.50 m/s；
d--托辊直径； d= 0.133 mm；
2）上托辊选型：
(a)静载计算: Po=e×ao×(Im/υ＋qB)×9.8= 1104.9 N；
式中: e--辊子载荷系数(槽形托辊组)； e= 0.8
ao--上托辊间距； ao= 1.2 m；
υ--带速； υ= 3.5 m/s；
Im--输送能力； Im=Q/3.6= 333.333 kg/s；
qB--输送带每米质量； qB= 22.2 kg/m；
(b)动载计算: P′o=Po×fs×fd×fa= 1691.8 N；
式中: fs--运行系数； fs= 1.2
fd--冲击系数； fd= 1.16
fa--工况系数； fa= 1.1
选G506托辊(φ133×465):轴承6305/C4,辊子承载能力3.42kN,上托辊组综合旋转质量 G1= 22.34 kg；
(c)上托辊组每米长度旋转部分质量 qRO计算: qRO = G1/aO = 18.62 kg/m ；
取qRO= 18.62 kg/m ；
式中: G1 -- 上托辊每组托辊旋转部分质量； G1= 22.34 kg ；
aO -- 上托辊间距 ； aO= 1.2 m ；
3）下托辊选型：
(a)静载计算: Pu=e×au×qB×9.8= 652.7 N；
式中: e--辊子载荷系数(平形下托辊组)； e= 1
au--下托辊间距； au= 3 m；
qB--输送带每米质量； qB= 22.2 kg/m；
(b)动载计算: P′u=Pu×fs×fa= 861.5 N；
式中: fs--运行系数； fs= 1.2
fa--工况系数； fa= 1.1
选G521托辊(φ133×1400):轴承6305/C4,辊子承载能力0.85kN(偏小),下托辊组综合旋转质量 G2= 20.52 kg；
(c)下托辊组每米长度旋转部分质量 qRu计算: qRu = G2/au = 6.84 kg/m ；
取qRU= 6.84 kg/m ；
式中: G2 -- 下托辊每组托辊旋转部分质量； G2= 20.52 kg ；
au -- 下托辊间距 ； au= 3 m ；
5.输送带上每米物料质量 qG计算： qG= Q/3.6υ= 95.24 kg/m ；
取qG= 95.24 kg/m ；
式中: Q -- 输送能力； Q= 1200 t/h ；
υ-- 带 速 ； υ= 3.50 m/s；
6.模拟摩擦系数f： f= 0.028
其中下分支模拟摩擦系数f2： f2= 0.025
其中上分支模拟摩擦系数f1： f1= 0.03
7.附加阻力系数C： C= 1.094
8.滚筒与胶带间摩擦系数μ： μ= 0.3
9.传动滚筒围包角(实际202°)： 取α1=α2= 200 °；
10.起动系数： KA= 1.4
三、传动滚筒圆周驱动力计算
1.分项阻力计算
1.1上分支物料主要阻力FHoL FHoL = f1LqGgcosδ= 12366 N ；
式中: f1 -- 模拟摩擦阻力系数； f1= 0.03
L -- 输送机机长 ； L = 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
H -- 输送机段提升高度 ； H= 71.034 m ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值； δ= 9.14658 °
换算为弧度δ= 0.159637936 弧度 ；
qG--计算每米输送物料质量 ； qG= 95.24 kg/m ；
1.2上分支空载主要阻力Fhoe FHoe =f1Lg(qRo＋qBcosδ) = 5331 N ；
式中: f1 -- 模拟摩擦阻力系数； f1= 0.03
L -- 输送机机长 ； L= 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
qRO--上分支托辊组每米长度旋转部分质量； qRO= 18.62 kg/m ；
qB-- 输送带单位长度质量； qB= 22.20 kg/m ；

1.3下分支主要阻力Fhu FHu =f2Lg(qRu＋qBcosδ) = 3152 N ；
式中: f2 -- 模拟摩擦阻力系数； f2= 0.025
L -- 输送机机长 ； L= 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
qRu--下分支托辊组每米长度旋转部分质量； qRu= 6.84 kg/m ；
qB-- 输送带单位长度质量； qB= 22.20 kg/m ；

1.4上分支物料提升阻力FstoL FstoL = qGHg = 66367 N ；
式中: qG--计算每米输送物料质量 ； qG= 95.24 kg/m ；
H -- 输送机倾斜高度 ； H= 71.034 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；

1.5上分支输送带提升阻力FstoB FstoB = qBHg = 15470 N ；
式中: qB-- 输送带单位长度质量； qB= 22.20 kg/m ；
H -- 输送机倾斜高度 ； H= 71.034 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；

1.6下分支输送带下降阻力Fstu Fstu = qBH′g = -15470 N ；
式中: qB-- 输送带单位长度质量； qB= 22.20 kg/m ；
H′ -- 输送机下分支倾斜高度 ； H′= -71.034 m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；

1.7上分支物料前倾阻力 FεOL FεOL = Cεμ0RLqGgcosδsinε′ = 265 N ；
式中: Cε--槽形系数 ； Cε= 0.43 35°槽角
μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4； μ0= 0.4
R -- 前倾托辊在托辊总数中所占比例； R= 0.155
qG--计算每米输送物料质量 ； qG= 95.24 kg/m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
ε′-- 上分支前倾托辊前倾角； ε′= 1.383333333 °
换算为弧度ε′= 0.024143721 弧度 ；
L -- 输送机机长 ； L= 446.865 m ；

1.8上分支空载前倾阻力 FεOe FεOe = Cεμ0RLqBgcosδsinε′ = 62 N ；
式中: Cε--槽形系数 ； Cε= 0.43 35°槽角
μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4； μ0= 0.4
R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例； R= 0.155
qB--输送带单位长度质量 ； qB= 22.20 kg/m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
ε′-- 上分支前倾托辊前倾角； ε′= 0.024143721 弧度 ；
L -- 输送机机长 ； L= 446.865 m ；

1.9下分支前倾阻力 FεU FεU = μ0RLqBgcosλcosδsinε″ = 154 N ；
式中: μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4； μ0= 0.4
R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例； R= 0.155
L -- 输送机机长 ； L= 446.865 m ；
qB--输送带单位长度质量 ； qB= 22.20 kg/m ；
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
λ-- 下分支V形前倾托辊槽角； λ= 10 °；
换算为弧度λ= 0.174532925 弧度 ；
δ-- 输送机I区段倾斜角度综合值； δ= 0.159637936 弧度 ；
ε″-- 下分支V形前倾托辊前倾角； ε″= 1.5 °
换算为弧度ε″= 0.026179939 弧度 ；

1.10被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl
Fgl = μ2IV2ρgl/（υ2b12） =μ2qG2gl/(ρb12)= 950 N ；

式中: μ2--物料与导料板间的摩擦系数,一般为0.5～0.7； μ2= 0.7
IV-- 输送能力； IV = Q/（3.6ρ） =qGυ/ρ= 0.392 m3/s
ρ-- 堆积密度； ρ= 850 kg/m3
g -- 重力加速度； g= 9.81 m/s2 ；
l-- 导料槽拦板长度， l= 10.50 m ；
υ-- 带 速 ； υ= 3.50 m/s；
b1-- 导料槽两拦板间宽度， b1= 0.90 m ；

1.11清扫器摩擦阻力Fr Fr = Fr1＋Fr2 = 3360 N ；

1.11.1头部清扫器摩擦阻力Fr1 Fr1 = n1APμ3 = 1344 N ；
式中: n1-- 头部清扫器个数； n1= 2
A-- 一个清扫器和输送带的接触面积； A= 0.012 m2
P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2； P= 80000 N/m2
μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7； μ3= 0.70 m/s2 ；

1.11.2空段清扫器摩擦阻力Fr2 Fr2 = n2APμ3 = 2016 N ；
式中: n2-- 空段清扫器个数； n2= 2
A-- 一个清扫器和输送带的接触面积； A= 0.018 m2
P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2； P= 80000 N/m2
μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7； μ3= 0.70 m/s2 ；

2.圆周力

2.1全程有载圆周力 FU=C*FH＋FSt＋Fs1＋Fs2= 96740 N ；

式中: C -- 系数； C= 1.227
2.1.1主要阻力 FH=FHoL＋FHoe＋FHu = 20849 N ；
式中: FHoL-- 上分支物料主要阻力； FHoL= 12366 N ；
FHoe-- 上分支空载主要阻力； FHoe= 5331 N ；
FHu-- 下分支主要阻力； FHu= 3152 N ；

2.1.2提升阻力 Fst=FstoL = 66367 N ；
式中: FstoL-- 上分支物料提升阻力； FstoL= 66367 N ；

2.1.3特种主要阻力 Fs1=FεoL＋Fεoe＋Fεu +Fgl= 1431 N ；
式中: FεoL-- 上分支物料前倾阻力； FεoL= 265 N ；
Fεoe-- 上分支空载前倾阻力； Fεoe= 62 N ；
Fεu-- 下分支前倾阻力； Fεu= 154 N ；
Fgl--被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力 Fgl= 950 N ；

2.1.4特种附加阻力 Fs2=Fr= 3360 N ；
式中: Fr--清扫器摩擦阻力； Fr= 3360 N ；

2.2空载工况圆周力 FUk=C*FHk＋Fsk1＋Fs2= 13984 N ；
式中: C -- 系数； C= 1.227
2.2.1主要阻力 FHk=FHoe＋FHu1 = 8483 N ；
式中: FHoe-- 上分支空载主要阻力； FHoe= 5331 N ；
FHu-- 下分支主要阻力； FHu= 3152 N ；

2.2.2特种主要阻力 Fs1=Fεoe＋Fεu = 215 N ；
式中: Fεoe-- 上分支空载前倾阻力； Fεoe= 62 N ；
Fεu-- 下分支前倾阻力； Fεu= 154 N ；

2.2.3特种附加阻力 Fs2=Fr= 3360 N ；
式中: Fr--清扫器摩擦阻力； Fr= 3360 N ；

四、传动功率计算
1.满载运行传动滚筒轴功率 PA=Fuυ×10-3 = 338.6 kW ；
FU -- 满载总阻力； FU= 96740
υ-- 带 速 ； υ= 3.50 m/s；

2.满载运行电动机功率 PM=PA/(η1η2η′η″ )= 422.6 kW ；
式中: PA -- 满载运行传动滚筒轴功率； PA= 338.6 kW ；
η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1= 0.96
η2-- 减速器传动效率 ； η2= 0.955
η′-- 电压降系数 ； η′= 0.92
式中: η″-- 多机驱动功率不平衡系数 ； η″= 0.95

PM= 500 kW ； 满足要求！
电机数n3= 2
电动机型号 YB355M2-4 660V 转 速 1484 r/min；
频 率 50 HZ ；
选 单台电机PM1= 250 kW ；

3.空载运行传动滚筒功率 PAk=Fuk*υ×10-3 = 48.9 kW ；
FUk -- 满载总阻力； FUk= 13984
υ-- 带 速 ； υ= 3.50 m/s；

4.空载运行电动机功率 PMk=PAk/(η1η2η′ )= 58.0 kW ；
式中: PA -- 满载运行传动滚筒轴功率； PAk= 48.9 kW ；
η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1= 0.96
η2-- 减速器传动效率 ； η2= 0.955
η′-- 电压降系数 ； η′= 0.92
选 单台电机PM1= 250 kW ； 单台电机空载起动满足要求！

Ⅶ 链板输送机的链条结构的改变解决了哪些问题

【上海沁艾机械】为您解答：链板输送机广泛应用于矿山、冶金和水泥建材等行业，输送非粘性的块状、粒状及粉状物料，主要由传动装置、头部星轮、链条、运输盘、尾轮装置和支架等组成，属于链传动。链传动是两个或多个链轮之间用链作为挠性拉拽元件的一种啮合传动。与带传动相比有以下优点：无弹性滑动和打滑现象，传动效率高；不需要太大张紧力，作用在轴上的径向压力较小；在同样使用条件下，结构较紧凑；能在高温和速度较低的情况下工作。但是，链板输送机本身有一定的缺点：低速重载时链条过载容易发生静强度不足而破断；因为润滑效果不好，在运行过程中容易使滚子内孔及轴局部磨损；铰链磨损造成链的伸长，链的节距增大会使动载荷增加和个别零部件损坏或从链轮上脱落。链板输送机作为输送物料的主要输送设备，其性能的好坏直接影响输送物料的效率。由于以上缺点，每年企业要消耗大量的链板输送机备件，不利于降低生产成本 ，为此，对链板输送机进行合理的结构改进，提高设备的可靠性和使用寿命，减少设备检修率和工人劳动强度，对提高输送设备作业率、降低企业生产成本具有重要的现实意义。

1.原链板输送机链条存在的问题

某冶炼厂有链板输送机共6台，总长500m，年产量90~120万t。其链条联接结构如图1所示。自投产以来，链板输送机常出现一些问题，主要表现在：

①滚子、含油轴承套、钢套及销轴严重磨损，且不易检修；

②滚子运转不灵活，与滚子接触的轨道因磨损失效；

③链板轴孔磨损，变形成长孔，链条节距变长，且不均匀、不对称，产生电机因过载而烧毁事故；

④随着产量的增加，链板运输机的负载增大，内外链板因冲击、过载，常发生拉断现象；
⑤链条的运行轨迹为不规则的曲线，轨道弯曲变形，轨距发生变化，严重时还造成链板输送机出轨等重大事故。

图4 改进前后的销轴结构

4.改进后的使用效果

(1)采用滚动轴承后，减少了运动中的摩擦阻力，使滚子内孔、销轴和导轨的磨损显著降低，从而提高了设备的使用寿命；提高了零件标准化、互换性程度，降低了成本；在购进备件时，要求备件质量高、价格低、进货渠道广泛。

(2)采用合成钙基润滑脂，使轴承在高温环境下获得了良好的润滑效果，同时还具有良好的隔离作用，防止尘屑进入滚子内部，影响回转零忤的正常运转。

(3)内外链板和销轴结构改进后， 内外部链板轴孔应力集中减弱，减少了链板因受冲击、过载被拉断的频率，减少了设备检修量，提高了设备的作业率，降低了工人的劳动强度。

(4)通过对已报废的滚子回收处理，提高了资源再利用率，降低了检修过程中链板输送机备件的消耗，达到了挖潜增效，取得了良好的经济效益。

5.其他改进方法

随着科学技术的日新月异，已经出现了采用耐热高温、耐磨损的新型高分子聚乙烯滚子，其成本低，噪声小，更换方便，能明显改善工人的操作环境。

Ⅷ 链板输送机的主要技术参数

链条节距：25.4mm~203.2mm
板链输送机宽度：200mm~800mm
(宽度超过800mm时，可使用双板链结构)