A. 冲压机构及送料机构设计
第一节 冲床冲压机构、送料机构及传动系统的设计
一、 设计题目
设计冲制薄壁零件冲床的冲压机构、送料机构及其传动系统。冲床的工艺动作如图5—1a）所示，上模先以比较大的速度接近坯料，然后以匀速进行拉延成型工作，此后上模继续下行将成品推出型腔，最后快速返回。上模退出下模以后，送料机构从侧面将坯料送至待加工位置，完成一个工作循环。
（a） （b） （c）
图5—1 冲床工艺动作与上模运动、受力情况
要求设计能使上模按上述运动要求加工零件的冲压机构和从侧面将坯料推送至下模上方的送料机构，以及冲床的传动系统，并绘制减速器装配图。
二、 原始数据与设计要求
1．动力源是电动机，下模固定，上模作上下往复直线运动，其大致运动规律如图b）所示，具有快速下沉、等速工作进给和快速返回的特性；
2．机构应具有较好的传力性能，特别是工作段的压力角应尽可能小；传动角γ大于或等于许用传动角[γ]=40o；
3．上模到达工作段之前，送料机构已将坯料送至待加工位置（下模上方）；
4．生产率约每分钟70件；
5．上模的工作段长度l=30~100mm，对应曲柄转角0=（1/3~1/2）π；上模总行程长度必须大于工作段长度的两倍以上；
6．上模在一个运动循环内的受力如图c）所示，在工作段所受的阻力F0＝5000N，在其他阶段所受的阻力F1＝50N；
7．行程速比系数K≥1.5；
8．送料距离H=60~250mm；
9．机器运转不均匀系数δ不超过0.05。
若对机构进行运动和动力分析，为方便起见，其所需参数值建议如下选取：
1）设连杆机构中各构件均为等截面均质杆，其质心在杆长的中点，而曲柄的质心则与回转轴线重合；
2）设各构件的质量按每米40kg计算，绕质心的转动惯量按每米2kg·m2计算；
3）转动滑块的质量和转动惯量忽略不计，移动滑块的质量设为36kg；
6）传动装置的等效转动惯量（以曲柄为等效构件）设为30kg·m2；
7) 机器运转不均匀系数δ不超过0.05。
三、 传动系统方案设计
冲床传动系统如图5－2所示。电动机转速经带传动、齿轮传动降低后驱动机器主轴运转。原动机为三相交流异步电动机，其同步转速选为1500r/min，可选用如下型号：
电机型号 额定功率（kw） 额定转速（r/min）
Y100L2—4 3.0 1420
Y112M—4 4.0 1440
Y132S—4 5.5 1440
由生产率可知主轴转速约为70r/min，若电动机暂选为Y112M—4，则传动系统总传动比约为。取带传动的传动比ib=2，则齿轮减速器的传动比ig=10.285，故可选用两级齿轮减速器。图5—2 冲床传动系统
四、 执行机构运动方案设计及讨论
该冲压机械包含两个执行机构，即冲压机构和送料机构。冲压机构的主动件是曲柄，从动件（执行构件）为滑块（上模），行程中有等速运动段（称工作段），并具有急回特性；机构还应有较好的动力特性。要满足这些要求，用单一的基本机构如偏置曲柄滑块机构是难以实现的。因此，需要将几个基本机构恰当地组合在一起来满足上述要求。送料机构要求作间歇送进，比较简单。实现上述要求的机构组合方案可以有许多种。下面介绍几个较为合理的方案。
1．齿轮—连杆冲压机构和凸轮—连杆送料机构
如图5—3所示，冲压机构采用了有两个自由度的双曲柄七杆机构，用齿轮副将其封闭为一个自由度。恰当地选择点C的轨迹和确定构件尺寸，可保证机构具有急回运动和工作段近于匀速的特性，并使压力角尽可能小。
送料机构是由凸轮机构和连杆机构串联组成的，按机构运动循环图可确定凸轮推程运动角和从动件的运动规律，使其能在预定时间将工件推送至待加工位置。设计时，若使lOG<lOH ，可减小凸轮尺寸。
图5—3 冲床机构方案之一 图5—4冲床机构方案之二
2．导杆—摇杆滑块冲压机构和凸轮送料机构
如图5—4所示，冲压机构是在导杆机构的基础上，串联一个摇杆滑块机构组合而成的。导杆机构按给定的行程速比系数设计，它和摇杆滑块机构组合可达到工作段近于匀速的要求。适当选择导路位置，可使工作段压力角较小。
送料机构的凸轮轴通过齿轮机构与曲柄轴相连。按机构运动循环图可确定凸轮推程运动角和从动件的运动规律，则机构可在预定时间将工件送至待加工位置。
3．六连杆冲压机构和凸轮—连杆送料机构
如图5—5所示，冲压机构是由铰链四杆机构和摇杆滑块机构串联组合而成的。四杆机构可按行程速比系数用图解法设计，然后选择连杆长lEF及导路位置，按工作段近于匀速的要求确定铰链点E的位置。若尺寸选择适当，可使执行构件在工作段中运动时机构的传动角γ满足要求，压力角较小。
凸轮送料机构的凸轮轴通过齿轮机构与曲柄轴相连，若按机构运动循环图确定凸轮转角及其从动件的运动规律，则机构可在预定时间将工件送至待加工位置。设计时，使lIH<lIR，则可减小凸轮尺寸。
图5—5冲床机构方案之三 图5—6冲床机构方案之四
4．凸轮—连杆冲压机构和齿轮—连杆送料机构
如图5—6所示，冲压机构是由凸轮—连杆机构组合，依据滑块D的运动要求，确定固定凸轮的轮廓曲线。
送料机构是由曲柄摇杆扇形齿轮与齿条机构串联而成，若按机构运动循环图确定曲柄摇杆机构的尺寸，则机构可在预定时间将工件送至待加工位置。
选择方案时，应着重考虑下述几个方面：
1）所选方案是否能满足要求的性能指标；
2）结构是否简单、紧凑；
3）制造是否方便，成本可否降低。
经过分析论证，方案1是四个方案中最为合理的方案，下面就对其进行设计。
五、 冲压机构设计
由方案1图5—3可知，冲压机构是由七杆机构和齿轮机构组合而成。由组合机构的设计可知，为了使曲柄AB回转一周，C点完成一个循环，两齿轮齿数比Z1/Z2应等于1。这样，冲压机构设计就分解为七杆机构和齿轮机构的设计。
1．七杆机构的设计
设计七杆机构可用解析法。首先根据对执行构件（滑块F）提出的运动特性和动力特性要求选定与滑块相连的连杆长度CF，并选定能实现上述要求的点C的轨迹，然后按导向两杆组法设计五连杆机构ABCDE的尺寸。
设计此七杆机构也可用实验法，现说明如下。
如图5—7所示，要求AB、DE均为曲柄，两者转速相同，转向相反，而且曲柄在角度的范围内转动时，从动件滑块在l=60mm范围内等速移动，且其行程H=150mm。图5—7 七杆机构的设计
1）任作一直线，作为滑块导路，在其上取长为l的线段，并将其等分，得分点F1、F2、…、Fn（取n=5）。
2）选取lCF为半径，以Fi各点为圆心作弧得K1、K2、…、K5。
3）选取lDE为半径，在适当位置上作圆，在圆上取圆心角为的弧长，将其与l对应等分，得分点D1、D2、…、D5。
4）选取lDC为半径，以Di为圆心作弧，与K1、K2、…、K5对应交于C1、C2、…、C5。
5）取lBC为半径，以Ci为圆心作弧，得L1、L2、…、L5。
6）在透明白纸上作适量同心圆弧。由圆心引5条射线等分（射线间夹角为）。
7）将作好图的透明纸覆在Li曲线族上移动，找出对应交点B1、B2、…、B5，便得曲柄长lAB及铰链中心A的位置。
8）检查是否存在曲柄及两曲柄转向是否相反。同样，可以先选定lAB长度，确定lDE和铰链中心E的位置。也可以先选定lAB、lDE和A、E点位置，其方法与上述相同。
用上述方法设计得机构尺寸如下：
lAB=lDE=100mm， lAE=200mm， lBC= lDC=283mm， lCF=430mm，A点与导路的垂直距离为162mm，E点与导路的垂直距离为223mm。
2．齿轮机构设计
此齿轮机构的中心距a=200mm，模数m=5mm，采用标准直齿圆柱齿轮传动，Z1=Z2=40，ha*=1.0。
六、 七杆机构的运动和动力分析
用图解法对此机构进行运动和动力分析。将曲柄AB的运动一周360o分为12等份，得分点B1、B2、…、B12，针对曲柄每一位置，求得C点的位置，从而得C点的轨迹，然后逐个位置分析滑块F的速度和加速度，并画出速度线图，以分析是否满足设计要求。
图5—8是冲压机构执行构件速度与C点轨迹的对应关系图，显然，滑块在F4~F8这段近似等速，而这个速度值约为工作行程最大速度的40%。该机构的行程速比系数为
故此机构满足运动要求。图5－8 七杆机构的运动和动力分析
在进行机构动力分析时，先依据在工作段所受的阻力F0＝5000N，并认为在工作段内为常数，然后求得加于曲柄AB的平衡力矩Mb，并与曲柄角速度相乘，获得工作段的功率；计入各传动的效率，求得所需电动机的功率为5.3KW，故所确定的电动机型号Y132S—4（额定功率为5.5KW）满足要求。（动力分析具体过程及结果略）。
七、 机构运动循环图
依据冲压机构分析结果以及对送料机构的要求，可绘制机构运动循环图（如图5—9所示）。当主动件AB由初始位置（冲头位于上极限点）转过角（=90o）时,冲头快速接近坯料；又当曲柄由转到（=210o）时，冲头近似等速向下冲压坯料；当曲柄由转到（=240o）时，冲头继续向下运动，将工件推出型腔；当曲柄由转到（=285o）时，冲头恰好退出下模，最后回到初始位置，完成一个循环。送料机构的送料动作，只能在冲头退出下模到冲头又一次接触工件的范围内进行。故送料凸轮在曲柄AB由300o转到390o完成升程，而曲柄AB由390o转到480o完成回程。
图5－9 机构运动循环图
七、送料机构设计
送料机构是由摆动从动件盘形凸轮机构与摇杆滑块机构串联而成，设计时，应先确定摇杆滑块机构的尺寸，然后再设计凸轮机构。
1．四杆机构设计
依据滑块的行程要求以及冲压机构的尺寸限制，选取此机构尺寸如下：
LRH=100mm，LOH=240mm，O点到滑块RK导路的垂直距离=300mm，送料距离取为250mm时，摇杆摆角应为45.24o。
2．凸轮机构设计
为了缩小凸轮尺寸，摆杆的行程应小AB，故取，最大摆角为22.62o。因凸轮速度不高，故升程和回程皆选等速运动规律。因凸轮与齿轮2固联，故其等速转动。用作图法设计凸轮轮廓，取基圆半径r0=50mm，滚子半径rT=15mm。
八、调速飞轮设计
等效驱动力矩Md、等效阻力矩Mr和等效转动惯量皆为曲柄转角的函数，画出三者的变化曲线，然后用图解法求出飞轮转动惯量JF。
九、带传动设计
采用普通V带传动。已知：动力机为Y132S-4异步电动机，电动机额定功率P=5.5KW ，满载转速n1=1440rpm ,传动比i=2, 两班制工作。
（1）计算设计功率Pd
由[6]中的表6-6查得工作情况系数KA =1.4
（2）选择带型 由[6]中的图6-10初步选用A型带
（3）选取带轮基准直径 由[6]中的表6-7选取小带轮基准直径
由[6]中的表6-8取直径系列值取大带轮基准直径：
（4）验算带速V
在(5~25m/s) 范围内，带速合适。
（5）确定中心a和带的基准长度
在 范围内初选中心距
初定带长
查[6]中的表6－2 选取A型带的标准基准长度
求实际中心距
取中心距为500mm。
（6）验算小带轮包角
包角合适
（7）确定带的根数Z
查表得
取Z=3根
（8）确定初拉力
单根普通V带的初拉力
（9）计算带轮轴所受压力
（10）带传动的结构设计（略）
十、齿轮传动设计
齿轮减速器的传动比为ig=10.285，采用标准得双级圆柱齿轮减速器，其代号为
ZLY－112－10－1。
第二节 棒料校直机执行机构与传动系统设计
一、设计题目
棒料校直是机械零件加工前的一道准备工序。若棒料弯曲，就要用大棒料才能加工出一个小零件，如图5－10所示，材料利用率不高，经济性差。故在加工零件前需将棒料校直。现要求设计一短棒料校直机。确定机构运动方案并进行执行机构与传动系统的设计。
图5－10 待校直的弯曲棒料
二、设计数据与要求
需校直的棒料材料为45钢，棒料校直机其他原始设计数据如表5－1所示。
表5－1 棒料校直机原始设计数据
参数
分组 直径d2
(mm) 长度L
(mm) 校直前最大曲率半径ρ
(mm) 最大校直力
(KN) 棒料在校直时转数
(转) 生产率
(根/分)
1 15 100 500 1.0 5 150
2 18 100 400 1.2 4 120
3 22 100 300 1.4 3 100
4 25 100 200 1.5 2 80
注：室内工作，希望冲击振动小；原动机为三相交流电动机，使用期限为10年，每年工作300天，每天工作16小时，每半年作一次保养，大修期为3年。
三、工作原理的确定
1) 用平面压板搓滚棒料校直(图5-11)。此方法的优点是简单易行，缺点是因材料的回弹，材料校得不很直。
2) 用槽压板搓滚棒料校直。考虑到“纠枉必须过正”，故将静搓板作成带槽的形状，动、静搓板的横截面作成图5-12所示形状。用这种方法既可能将弯的棒料校直，但也可能将直的棒料弄弯了，不很理想。
3) 用压杆校直。设计一个类似于图5-13所示的机械装置，通过一电动机，一方面让棒料回转，另一方面通过凸轮使压杆的压下量逐渐减小，以达到校直的目的。其优点是可将棒料校得很直；缺点是生产率低，装卸棒料需停车。
4) 用斜槽压板搓滚校直。静搓板的纵截面形状如图5-14所示，其槽深是由深变浅而最后消失。其工作原理与上一方案使压下量逐渐减小是相同的，故也能将棒料校得很直。其缺点是动搓板作往复运动，有空程，生产效率不够高。虽可利用如图所示的偏置曲柄滑块机构的急回作用，来减少空程损失，但因动搓板质量大，又作往复运动，其所产生的惯性力不易平衡，限制了机器运转速度的提高，故生产率仍不理想。
5) 行星式搓滚校直。如图5-15所示，其动搓板变成了滚子1，作连续回转运动，静搓板变成弧形构件3，其上开的槽也是由深变浅而最后消失。这种方案不仅能将棒料校得很直，而且自动化程度和生产率高，所以最后确定采用此工作原理。图5-11平面压板搓滚棒料校直 图5-12 槽压板搓滚棒料校直
图5-13 压杆校直
图5-14 斜槽压板搓滚校直 图5-15 行星式搓滚校直
四、执行机构运动方案的拟定
行星式棒料校直机有两个执行构件，即动搓板滚子和送料滑块。动搓板滚子的运动为单方向等速连续转动，可将其直接装在机器主轴上。送料滑块的运动为往复移动。图5－16给出了两种送料机构方案，其中图a）为曲柄摇杆机构与齿轮、齿条机构组合，图b）为摆动推杆盘形凸轮机构与导杆滑块机构的组合，曲柄（或凸轮）每转一周送出一根棒料。由于凸轮机构能使送料机构的动作和搓板滚子的运动能更好的协调，故图b）的执行机构运动方案优于图a），下面设计计算针对图b）方案进行。
a) b)
图5-16 行星式棒料校直机执行机构运动方案
五、传动系统运动方案的拟定
初步拟定的传动方案如图5-17所示。驱使动搓板滚子1转动的为主传动链，为提高其传动效率，主传动链应尽可能简短，而且还要求冲击振动小，故图中采用了一级带传动和一级齿轮传动。传动链的第一级采用带传动有下列优点：电动机的布置较自由，电动机的安装精度要求较低，带传动有缓冲减振和过载保安作用。
图5-17 行星式棒料校直机传动方案
六、执行机构设计
由于动搓板滚子1直接装在机器主轴上，只有执行构件，没有执行机构，故只需对送料机构进行设计。对于图5－16b）所示得运动方案，送料机构的设计，实际上就是摆动推杆盘状凸轮机构的设计。
凸轮轴的转动是由滚子轴（传动主轴）的转动经过齿轮机构传动减速而得到的。下面来讨论滚子轴与凸轮轴间的传动比应如何确定。
应注意在校直棒料时，不允许两根棒料同时进入校直区，否则将因两根棒料的相互干扰，可能一根棒料也未被校直。所以一定要待前一根棒料退出落下后，后一根棒料才能进入校直区。
设滚子1的直径，棒料的直径为，校直区的工作角为，从棒料进入到退出工作区，滚子1的转角为。因在棒料校直时的运动状态跟行星轮系传动一样，弧形搓板相当于固定的内齿轮，其内经为，角相当于行星架的转角，根据周转轮系的计算式，即可求得滚子1的相应转角，即
故
设已确定为了校直棒料，棒料需在校直区转过的转数为，校直区的工作角为，则滚子1的直径，可由下式确定：
为了保证不出现两根棒料同时在校直区的现象，应在滚子1转过角度时，送料凸轮4才转一转，由此可定出齿轮的传动比为
图中采用了一级齿轮减速(轮为过轮，用它主要是为了协调中心距)。若一级齿轮减速不能满足要求时，可考虑用二级或三级齿轮减速。
对于第一组数据，并设校直区的工作角为＝1200，则由上面公式可求得滚子1的直径＝240mm，滚子1的转角为＝2550，故取1=2600,从而求得齿轮的传动比为ig＝0.722。故取Zc＝26，Za＝36。
送料滑块应将棒料推送到A点，设推送距离对应的圆心角为300，则可求得滑块行程约为120mm，若取摆杆长lCF＝400mm，则其摆角为17.25o。
确定推杆运动规律，设计凸轮轮廓曲线（略）。
七、传动系统设计
原动机选为Y100L2-4异步电动机，电动机额定功率P=3KW ，满载转速n=1420rpm，则传动系统的总传动比为i＝n/n1，其中n1为滚子1的转速。对于第一组数据，n1＝2600×150/3600 =108.3，总传动比为i＝13.11，若取带传动的传动比为ib＝3.0,则齿轮减速器的传动比为ig＝13.11/3.0=4.3，故采用单级斜齿圆柱齿轮减速器。
带传动和单级斜齿圆柱齿轮减速器的设计（略）。
B. 帮帮忙，毕业设计：全自动液压压砖机主机设计
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陶瓷压砖机PLC电气控制系统设计
前 言
陶瓷压砖机是为建筑材料行业设计制造的专用设备，主要用于压制墙瓷砖、地瓷砖等建材产品，其产品已广泛应用于住房、市政和工业等各种建筑，是当今建筑施工中必不可少的主要装饰建筑材料之一。陶瓷压砖机因为采用了目前国际上具有先进技术水平的PLC电气控制系统和液压调节、快速换模等多种装置设施，所以自动化程度较高，更换产品时改装非常迅速，即使所压制的产品批量小、规格特殊，该系列液压机依然能体现效率高、经济效益好的特点。
传统的控制系统是用导线把各种继电器、接触器及其触点按一定的逻辑关系连接起来组成控制系统，控制各种生产机械，传统的陶瓷压砖机也就是采用的继电器接触器控制系统，它结构简单易懂、使用方便、价格低廉，在一定范围内满足了控制要求因而的到了广泛应用并曾占主导地位。但是这种继电器接触器控制具有明显的不足之处：设备体积大、动作速度慢、功能少，采用硬件连线逻辑，接线复杂，通用性和灵活性较差，不利于产品的更新换代，已经不能适应生产要求，因此急需一种新的技术来取代它。
可编程序控制器的出现正满足了这一需求。PLC是一种新型的通用自动控制装置。它将传统的继电器-接触器控制技术、计算机技术和通信技术融为一体，专门为工业控制而设计，是实现工业生产自动化的必要手段，它以其高可靠信、较强的工作环境适应性和极为方便的使用性受到自动化领域的欢迎并被广泛应用，现以形成了一种工业控制趋势，特别是目前在现场总线和工业控制网络方面的发展为自动化开辟了崭新的空间。随着微处理技术的发展，可编程控制器也得到了迅速发展，起技术和产品日趋完善。今后，PLC主要朝着以下两个方向发展：一个是向超小型、专用化和低价格方向发展；另一个是向高速多功能和分布式自动化网络方向发展。现场总线系统，是一种国际化、开发式、不依赖于设备生产商的总线标准,广泛适用于制造业自动化、流程工业自动化等，具有开放性好、系统简单、可靠性高等特点，其完善的工艺参数检测和直观丰富的人机界面为工艺操作和监督提供了极大的方便，其远程诊断功能更方便了广大用户。因而在工业现场特别是陶瓷行业获得了广泛的应用。随着智能节点仪表的不断发展，现场总线必将成为工业过程现场控制领域的主流。
本产品为建筑陶瓷行业至关重要的设备,其电气控制系统采用目前最流行的工业控制装置—PLC,PLC控制系统的设计关键为动作的准确性和系统的可靠性.在掌握系统的工艺流程及动作原理的前提下，设计出控制系统的主电路图和控制原理图、PLC接线图。根据电路图确定控制系统所用电器元件的型号、数量,并列出详细元件明细表,校验所选电器元件。根据控制要求设计出系统各种工作方式下的功能表图和梯形图，并将梯形图转换成语句表，主要分析公用程序、顶出单步、横梁单步和自动循环程序。写出系统的操作步骤及注意事项并设计出系统可靠工作的硬件,软件保护措施，主要是输入输出点的保护和减少输入输出点的方法。
摘要:
陶瓷压砖机为建筑陶瓷行业至关重要的设备。电气控制系统是陶瓷压砖机中非常重要的部分。可编程逻辑控制器专为工业环境而设计，它能够适应现场的多粉尘环境、其抗干扰能力强、控制程序可随工艺参数灵活改变，通讯功能强，可扩展性强，便于设备转型，能满足多种瓷砖生产工艺的需要。本论文介绍了用可编程序控制器（PLC）技术实现陶瓷压砖机的电气控制系统。根据电气控制要求设计出包括主电路和控制电路的电气原理图，对照图纸选择和校验其中所用元器件的型号及数量，并列出详细元件明细表。依据系统压制曲线图设计了程序整体结构框图，对顶出单步 、横梁单步和自动循环等过程进行了重点分析，给出了操作调试说明、注意事项和系统的输入输出端硬件保护措施。本系统是一个实用的控制系统，采用PLC来实现陶瓷压砖机电气控制系统，很大程度上提高了陶瓷压砖机设备的稳定性和可靠性。
关键词:陶瓷压砖机；PLC；控制系统；元器件选择；抗干扰性措施
The Design of PLC in Electronic
Control System of Ceramic Punching Machine
Abstract: Ceramic Punching Machine is very important in the field of punching.
Electric control system is very important for the Ceramic Punching Machine. As a new generation instry controller specially designed for instry environment，logical programmable controller has so many strong points，it can adapt to the much sts environment at field，powerful resisting interference capability，the control procere can be adapted to the technology agile alteration of parameter，powerful communicating function，good extensibility，all the strong points make the mode of installation easy to be revised，thus it can meet various kinds of necessaries in the process of the glazed tile manufacturing. In this dissertation the design of electric control system of ceramic punching machine achieved by logical programmable controller（PLC）and the electric control demand of ceramic punching machine are introced. According to the electric control demand, the electric schematic diagram is designed, including main circuit and control circuit. The type and quantity of the components are selected and checked & listed. Based on the pressing curve ，the entire structure frame of programs is designed, the peak step and the crossbeam step and the automatic cycle are focused. In addition，the system commonly blocks are supplemented. This system is a pragmatic control system. Adopting PLC to achieve the ceramic punching machine electric control system greatly advances the stability and dependability of the ceramic punching machine.
Key words: Ceramic punching machine; PLC; Control system election of components ; the method of resisting interference
第一章 概述
1.1综述
全自动液压压砖机是建筑陶瓷行业中至关重要的设备，陶瓷粉料经压砖机压制成型，再烘干，施釉，烧成后即为日常用的瓷砖。旧式压砖机通常采用继电器式的自动控制柜，存在结构复杂，体积大，故障率高，通用性差且控制精度不高等问题，严重影响了瓷砖的生产效率和产品质量，由于可编程控制器具有控制功能强、可靠性好、控制程序可随工艺参数灵活改变等优点，因此，近年来，无论是进口压砖机还是国产压砖机均采用PLC控制。
液压自动压砖机是现代化墙地砖生产线中的关键设备，WL1700型液压自动压砖机能胜任墙地砖生产线对砖坯成型机械的严格要求，为生产线连续提供符合质量要求的砖坯。本机具有参数先进、性能稳定、调节容易、自动化程度高、生产效率高于同类型压机的优点，是建筑陶瓷行业理想的粉料压制成型设备。
WL1700型液压自动压砖机主机体为框架式三梁四柱结构，压制采用上置活塞，经活动横梁对模框内的粉料施加压力来实现。通过增压缸及压制管路对主缸上部输入不同压制力以达到每工作循环对制品二次或三次加压，以利于用户根据自己的砖坯工艺要求生产出高质量的半成品，活动横梁由高精度的立柱导向，因而该机可用于插模生产，也可用于盖模生产。砖坯脱模由液压缸带动顶出机构来实现。送料及推出砖坯采用液压马达直接驱动曲拐机构带动料车作往复运动来实现。液压马达由电磁比例阀，旋转编码器控制，从而可以使料车在不同位置实现不同的速度。砖坯厚度可以通过按钮转动下横梁前面的电机得以调节。电气控制系统采用了可靠性能高，使用维护简单的可编程序控制器（PLC）控制。压机工作过程各动作状态均可在触摸屏观察到。
本机具有参数先进，性能稳定，调节容易，自动化程度高，生产效率高于同类型压机的优点，是建筑陶瓷行业理想的粉料压制成型设备。
由于篇幅限制，请参考原文：
http://bbs.shejis.com/frame.php?frameon=yes&referer=http%3A//bbs.shejis.com/thread-1402309-1-1.html
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仅供参考，请自借鉴
希望对您有帮助
C. 求助自动送料机构设计及其cad图纸，越详细越好。
自动送料机有N种，，你说的是哪一种呢？
有气动和机械两种
你要的是哪种类型呢，具体些，这样没人能回答你，
D. 如何设计棒料自动送料机的上料装置
这个我们Chang就是搞这个的，棒料自动上料关键是在自动分料，根据料的直径和长短不同，要选择不同的结构方式，一般来说还是比较简单的好实现的。欢迎追问，可以网络上海岩回了解
E. 各位大神。。谁知道这个送料装置的结构原理
上面电机带动下面机构旋转，里面应该还有气缸上下压制
F. 自动送料装置设计难不难
自动送料装置设计上是不很难的。
G. 机械原理课程设计 冲压机构及送料机构设计
我们的是插床执行机构设计分析，有行家给指点一下，多谢
H. 压机送料机的控制系统设计 包括设计方案说明书，电气原理图，谢谢好心人帮忙
把你的工艺要求说的详细点吧