kzw4型空重车自动调整装置

Ⅰ 104阀空气分配阀充气时，主阀均衡部排气口产生漏泄的主要原因是什么

1、120型空气制动机缓解不良或缓解灵敏度差的原因有哪些？
产生的原因：（1）由于滑阀与滑阀座研磨不良，表面粗糙度差，润滑油不标准粘度太大，滑阀弹力太强；主活塞膜板太厚；缓解通孔有异物堵塞或缓解孔错位造成主活塞下移时阻力大，缓解通路开通较晚。（2）主活塞漏泄相当大，例如主活塞膜板漏泄、穿孔或主活塞密封圈不入槽、松动漏泄很大，使制动管压力空气通过漏泄处进入主活塞下侧，主活塞未下移或下移很小，所以制动缸压力空气无法排出或排出很慢。（3）列车制动管系统产生漏泄，例如局减阀套和局减阀杆密封圈漏泄；加速缓解阀套下端密封圈漏泄；紧急二段阀套和二段阀杆上圈漏泄都将致使列车制动管的压力上升减慢或不上升，主活塞两侧建立不起足够推动作用部移动的压力差，产生缓解不良或不缓解。
2、120型空气制动机不制动或制动灵敏度差的原因有哪些？
产生的原因：（1）主活塞漏泄。例如密封圈未装或未入槽、太松，主活塞膜板破损。因此，当制动管减压时，主活塞下侧副风缸压力空气通过漏缝处外流至上侧，副风缸压力随制动管压力下降，主活塞不上移或很晚才移动。（2）由于加工或组装方面的原因，致使主活塞上移时在滑阀与铜套滑阀槽之间，主活塞杆导向面与滑阀套导向槽之间以及滑阀弹簧销子与铜套之间发生别劲现象；或滑阀、节制阀严重缺油，润滑不良等原因，使主活塞与滑阀移动阻力过大，当制动管减压时主活塞不易上移，须到制动管压力减到相当程度时才上移。
3、120型空气制动机自然制动的原因有哪些？
产生的原因：（1）稳定弹簧过弱，主膜板老化，当列车制动管稍有漏泄，副风缸压力空气就经过充气限制孔向列车制动管逆流，在主活塞两侧形成足以压缩稳定弹簧并克服主活塞杆上移阻力的压力差，使主活塞上移，造成自然制动。（2）滑阀充气限制孔小或被异物堵塞，副风缸压力空气逆流到制动管受阻，则造成自然制动。
4、120阀试验时，充气缓解位局减排气口漏泄过大是由哪些原因造成的？
充气缓解位局减排气口漏泄过大主要有下列3项原因：（1）节制阀与滑阀顶面研磨不良或有拉伤，致使副风缸或列车制动管压力空气经第一阶段局减通路从局减排气口通向大气。（2）滑阀研磨不良，或被异物拉伤，压力空气窜入第一阶段局减通路，从局减排气口通向大气。（3）主阀体或滑阀套漏泄。
5、120阀试验时，紧急制动位主阀排气口漏泄由哪些原因造成？
紧急制动位主阀排气口漏泄主要有下列2项原因：（1）滑阀或滑阀座研磨不良或被异物拉伤，造成压力空气窜入主阀排气通路。（2）滑阀套或主阀体漏泄。
6、120阀副风缸充气快是由哪些原因造成的？
120阀副风缸充气快主要有以下4个原因：（1）滑阀充气限制孔偏大；（2）与Ф254mm制动缸配套的120阀的列车制动管充气缩孔堵孔径偏大。（3）加速缓解风缸充气孔被堵塞。（4）加速缓解阀的Ф38mm夹心阀与阀座不密贴。
7、120阀缓解不良是由哪些原因造成的？
120阀缓解不良主要有以下3个原因：（1）滑阀中的Ф0.2mm眼泪孔过大。（2）列车制动管通过堵塞。（3）主活塞存在漏泄。
8、120阀缓解阀不复位是由哪些原因造成的？
120阀缓解阀不复位主要有以下2个原因：（1）缓解阀活塞杆与上阀座不垂直、缓解阀弹簧太弱或活塞杆上的O形密封圈过紧，产生过大的阻力，使缓解阀弹簧不能推动缓解阀活塞杆下移复位；（2）缓解阀活塞杆套上的两个通制动上游通路的小孔被异物堵塞，使缓解活塞下腔的压力空气不能排出。
9、120阀紧急阀排气口漏泄是由哪些原因造成的？
120阀紧急阀排气口漏泄主要有以下6个原因：（1）放风阀与阀座密封不良。（2）放风阀座与阀体压装时拉伤。（3）先导阀顶杆内的O形密封圈与放风阀轴向内孔密封不良。（4）先导阀与位于放风阀杆内的先导阀座密封不良。（5）放风阀杆O形密封圈损伤或放风阀盖内套拉伤。（6）紧急阀体内壁有砂眼或放风阀盖内套压装时有拉伤。
10、120阀紧急室充气过慢是由哪些原因造成的？
120阀紧急室充气过慢主要有以下4个原因：（1）紧急活塞杆径向充气孔Ⅳ（Ф0.5mm）偏小，引起紧急室充气慢。（2）紧急活塞杆径向孔Ⅳ（Ф0.5mm）或轴向孔Ⅲ（Ф2.3mm）或滤尘套被异物堵塞。（3）紧急阀盖及放风阀盖结合部漏泄。（4）初充气过程排气口漏泄。
11、KZW-4G型货车空重车自动调整装置常见的故障及原因有哪些？
（1）空车时制动缸压力过高。原因：与降压风缸相连接的控制管路漏气。（2）空车时制动缸压力过低。原因:制动缸行程过大。（3）制动时传感阀触杆中心孔间歇排气。原因：制动管路漏气。（4）制动时传感阀触杆未伸出中心孔排气。原因：传感阀内部配合阻力增大。
12、TWG-1系列空重车自动调整装置常见故障及原因有哪些？
常见故障及原因有下列5项：（1）空车位或重车位制动时，制动缸不出闸。原因：阀体或阀座上制动缸气路的塑料堵未清除。（2）TWG-1A型或C型自动调整装置重车位制动时，制动缸压力只达到220kPa左右。原因：将TWG-1A型或C型自动调整装置错装成TWG-1B或D型。（3）空车位制动时降压气室压力过低。原因：与降压气室相连接的管路漏气。（4）空车位制动时制动缸压力过低。原因：制动缸活塞行程过大。（5）空车位或重车位制动时制动缸压力过低。原因：制动缸管路漏泄。
车辆发生抱闸及安定性能不良的技术原因
由于目前货车车辆多采用120制动阀，因此以此类阀件进行说明：
1、120型控制阀制动报闸原因：
（1）120控制阀主阀膜板穿孔。造成副风缸和列车管的通路在列车管少量减压量时，主阀主活塞两侧没有形成压力差，主阀不起制动作用，当常用制动时，由于列车管减压量较大，主阀主活塞两侧形成压力差，起制动作用，但制动机缓解时，由于列车管进风量较少（或者车辆在机车后部），不能推动滑阀到达缓解位置，造成制动机不缓解。如果列车在中途停车后，再施行缓解，没有确认全列车缓解而发车，就会造成制动报闸。
（2）主阀作用部主活塞的沟槽较浅或者装用了103主活塞。造成主活塞吸附在上盖上（由于主活塞与上盖比较密闭，列车管压力集中作用在膜板周围，当缓解时，压力空气对膜板造成破坏性拉伸）。
（3）作用部配件与阀体有别劲。当列车施行常用制动或者紧急制动后，控制阀不能缓解。
2、120型控制阀安定性不良的原因：
（1）120紧急阀紧急活塞杆轴向孔直径小于2.5mm。在施行常用制动时，紧急室压力空气不能及时向列车管逆流，紧急室压力空气压迫紧急活塞杆、安定弹簧下移，顶开放风阀，发生紧急制动作用。
（2）120紧急阀安定弹簧衰弱或处于极限挠度。
（3）紧急阀排风口大量漏风。如先导阀与座不平或者夹有杂物；先导阀弹簧衰弱；放风阀与座不平或者夹有杂物；放风阀弹簧衰弱等。
3、车辆抱闸其它重要因素：
（1）K2改车辆各级杠杆定位不准，产生顶抗，在运用过程中受震动造成卡死。
（2）冬季风雪较多，温度较低，制动阀内部润滑不良、进水上锈等造成制动阀动作不良。
（3）闸调器在车辆运用过程中存在故障，如外体不转、A推、A杠值超标、内部润滑不良，卡死别劲等。
（4）人力制动机由于车站防溜制动后，没有及时恢复。
（5）基础制动固定支点等处的圆销定位不准确，造成制动力过大，夜间极易产生火花导致车站外勤误报车辆抱闸。
（6）侧架三角孔内易燃杂物过多，由于制动高温导致自燃，被外勤误报车辆抱闸或燃轴。
解决途径：
1、要根据季节（如冬春相交阶段、冬季突降低温及各季节气温突变阶段）作业特点，加强列车队试风作业标准的落实，在进行制动机试验作业时，检车员必须认真确认制动机活塞行程和闸调器技术状态。发现活塞行程不符合规定要求或闸调器作业不良时，须认真查明原因，妥善处理。要加强对基础制动装置的检查，发现各制动杠杆变形、别劲；人力制动机轴链未松；同一制动粱闸瓦厚度差过限；闸瓦紧贴踏面等情况时，须认真处理。要认真落实送车制度，列车起动时必须安排人员送车，监控列车运行状态，特别是对感度试验不出闸的车辆、缓解大于45秒的车辆、K2改车辆基础制动各杠杆等安全重点进行认真把关，确保行车安全。
2、各检修车间制动室是制动阀检修的源头，严格落实检修工艺是消除车辆制动阀类故障的重要途径。定检车间的制动室要加强环境卫生管理，加强对阀内配件的清洗，提高阀内配件的清洁度，对各类弹簧挠度值处于上限或下限的妥善处理，重点针对120阀紧急部安定弹簧等进行专项质量控制，确保制动阀检修质量达标。
3、各站修作业场要保证单车试验质量，单车试验器需按规定进行定期检修和校验,同时要提醒使用人妥善使用设备，确保单车试验器不致于人为因素产生故障。单车试验时应严格进行闸瓦间隙自动调整器及空重车自动调整装置性能试验，试验过程中对基础制动装置是否别劲、变形进行检查；制动阀在装车前的搬运过程中，要加装防尘堵，做好防护，安装前须用压力空气将制动管系吹扫干净
单车试验120阀故障判断处理
单车试验120阀的故障判断和处理
一充气时主阀排风口大排风

滑阀弹簧过弱，滑阀与座接触不良或搬运时震动过大，使滑阀与座间夹有不洁物；</ol>2.油质老化或滑阀与座间夹有不洁物；

3.紧急二段阀密封圈漏泄，主管压力进入制动缸后从排气口排出；
4.加速缓解阀套或加速缓解阀顶杆不良；<<p>那一年,我惹生气的女孩 br />5.半自动缓解阀的加速缓解止回阀或付风缸止回阀漏泄的压力空气进入制动缸后，从主阀排气口排出；
6.也发现有120阀中间体沙眼造成排气；
处理办法：
更换120阀，如果联换几个故障仍然相同时，应考虑中间体有沙眼，更换中间体。
二不制动或制动灵敏度差

主活塞模板穿孔，或密封圈不良，当制动管减压时，付风缸风压经过模板穿孔处密封圈漏泻处倒流制动管，轻责造成制动灵敏度差，重责影响制动作用；</ol>2.主活塞合成抗力大，

处理办法：
更换120阀。
三制动后不缓解或缓解过慢

滑阀抗力大，油质不标准。滑阀弹簧过强，主活塞模板厚。</ol>2.主活塞漏泄严重，例如模板穿孔，密封圈不入槽，造成活塞两侧压差小或形不成压力差。

3.制动管系漏泄严重，局减阀套或局减阀杆密封圈漏泄，加速缓解阀下端密封圈漏泄，紧急二段套和紧急二段阀杆密封圈漏泄，都将造成制动缸压力上升减慢或不上升，影响压力差的形成。
处理方法：
首先检查制动管的漏泄量，确认制动管不漏泄后再更换120阀
四制动后保压时发生再制动

局减阀套、局减阀杆密封圈不良，使制动管的压力进入制动缸，产生再制动。</ol>2.节止阀研磨不良，关不住滑阀制动孔，付风缸压力空气进入制动缸。

3.紧急二段阀，或紧急二段阀杆密封圈不良，制动管压力漏入制动缸。
处理方法：
在保压时，如果制动管系部分漏泄严重，也能造成保压后的再制动，故应先检查制动管系的漏泄，在确定不漏时，再进行换阀处理。
五制动后保压时自然缓解

滑阀或截止阀研磨不良或有异物，使付风缸风压经漏泄处排出大气造成自然缓解。</ol>2.主阀后盖结合处有漏泄，使付风缸压力漏入大气，造成自然缓解。

3.加速缓解阀套上的密封圈或止回阀密封不良，加速缓解风缸的高压空气漏入制动管，造成自然缓解。
4.半自动缓解阀，付风缸止回阀密封不良使付风缸的风排出大气产生自然缓解。
处理方法：
付风缸堵，付风缸支管漏泄也会造成自然缓解，因此应先检查漏泄处所，再确定无漏泄时，再换阀。
六紧急制动不灵敏或不起紧急制动作用

紧急模板穿孔，当列车管急剧减压时，紧急室压力空气通过穿孔处流向紧急活塞下侧，因而形不成使紧急活塞下移的压力差，或形成压差较晚。</ol>2.紧急活塞中心限孔过大，使紧急活塞两测形成的压力差较小，难以推动先到阀顶杆。

3.安定弹簧过强，紧急活塞两侧压力差，虽然形成，但紧急活塞因安定弹簧过强而难以下移。
4.先导阀杆别劲，放风阀弹簧过强或导向杆卡位，虽然紧急活塞两侧的压力差大且紧急活塞也下移，但紧急活塞杆压不开或不易压开先导阀和放风阀，所以造成不起紧急制动作用或紧急制动灵敏度差。
处理方法：
更换紧急阀
七常用起紧急制动

安定弹簧弱，紧急活塞两侧形成的压力差极易压缩安定弹簧。</ol>2.紧急活塞轴向缩孔过小或被异物堵塞，当制动管减压时，紧急室的压力空气经活塞杆轴向孔向制动管逆流，但由于缩孔堵塞，很快就在紧急活塞两侧形成较大的压力差，使紧急活塞下移，产生紧急制动。

处理方法：
更换紧急阀
八无加速缓解作用

加速缓解止回阀的四爪圆弧滑有磨均匀，组装不正位或异物阻挡，影响加速缓解风缸的风进入制动管。造成加速缓解不明显或无加速缓解作用。</ol>2.加速缓解风路被蜡或异物堵塞，也会造成无加速缓解作用。

3.加速缓解弹簧过强，或加速缓解阀杆密封圈过紧，或部分主阀前盖的排气孔缩堵孔径偏大，造成打开加速缓解阀的阻力增大，造成加速缓解阀打不开。
4.加速缓解顶杆组装反向，当作用部缓解时，虽然制动缸压力能够推动加速缓解阀顶杆，打开加速缓解阀，但由于加速缓解阀顶杆密封圈向内侧超过最大形程，失去密封作用，则加速缓解风缸和制动管的压力空气就会从失去密封作用的轴孔经制动缸缓解通路从作用部排气口排出大气造成无加速缓解作用。
处理方法
更换120阀
120阀常见故障与分析
随着120型分配阀的普及与推广应用，120阀在我国铁道车辆上逐渐起着主导地位，货物列车向着高速重载方向发展。在运用上120阀可靠性能是列车再次提速的保证。因而保证120阀的正常运用，现显得比较重要。现就120阀在日常检修中常发现的故障进行说明，并对其做简要分析。
一、常见故障分析
1、主阀
a．自然缓解
原因分析：自然缓解是指120阀制动机减压40KPa后，保压不到1分钟就产生自动缓解。主要原因是各结合部、摩擦副、模板等漏泄造成的。
b.副风缸充气快
原因分析：（1）滑阀座充气孔（l1、l2）偏大；
（2）加速缓解风缸充气慢，也会使副风缸充气快；
（3）主活塞橡胶有穿孔，使得主活塞上部l9室的压力空气通过模板进入主活塞下部，进而进入副风缸；
（4）加速缓解阀的夹心阀ф38与阀座密切性不好，
C.加速缓解风缸充气过慢
充气通路：加速缓解风缸充气是由主阀作用部滑阀室内的副风缸压力空气经滑阀顶面的加速缓解风缸充气孔f2，再经滑阀座上的孔h1后通过中间体上的孔h至加速缓解风缸。
产生原因：（1）滑阀上的加速缓解风缸充气通路或充气孔f2（ф0.9）被堵塞；
（2）主阀体内加速缓解风缸充气通路堵塞。
c.加速缓解试验时，加速缓解风缸压力下降
产生原因：（1）半自动缓解阀的两个止回阀没有压到位。120阀的半自动缓解阀顶杆有两种，一种是铜质顶杆，另一种是工业塑料材质的顶杆。一般来说，铜质顶杆较好。而工业塑料材质的顶杆，在使用过程中易变形，会失去其正常功能；
（2）o形圈橡胶密封圈不密切；
（3）缓解阀膜板有漏风。
d.充气时，主阀部排气口漏泄
产生原因：（1）列车管压力空气经滑阀漏出；
（2）副风缸压力空气由滑阀漏出；
（3）列车管压力空气经紧急二段阀O形圈漏出。
一般来说，我们可以根据漏出空气的音响加以辨别，充气刚开始，列车管压力很快就上升，因此若列车管压力空气通过滑阀漏出，在充气一开始就会发出较高的音响，如果是副风缸的压力空气漏出，印象一定是渐渐增高，而且随着副风缸充气时间越长响声越来越长。
e.稳定性试验，稳定性不良
产生原因：（1）充气孔过小或被异物堵塞，如充气时间符合要求，一般不会是充气孔的问题。
（2）稳定弹簧过弱或主膜板老化。
f.紧急制动位时局减阀盖上的小孔有压力空气漏出
产生原因：制动位时，局减阀活塞两侧，一侧为制动缸压力空气，另一侧为大气。局减阀盖上的小孔处有压力空气漏出，表明局减活塞处有漏泄，其原因主要有：
（1）局减膜板紧固螺母松动；
（2）局减膜板有气孔；
（3）局减上活塞、下活塞有砂眼。
g.充气缓解位局减排气口漏泄过大
产生原因：与局减室相通的气路全部在主活塞滑阀部分，因此，造成漏泄的原因也集中于此，主要有：
（1）节制阀与滑阀顶面研磨不良或有拉伤，致使副风缸或列车管压力空气经第一阶段局减通路从局减排气口通向大气；
（2）滑阀研磨不良或被异物拉伤，压力空气窜入第一阶段局减通路，从局减排气口通向大气；
（3）主阀体或滑阀套漏泄。
2、紧急阀
a.不起紧急作用
原因分析：（1）紧急阀上盖泄露或紧急活塞漏泄；
（2）安定弹簧过硬。当实施紧急制动时，紧急活塞两侧产生的压力差不足克服安定弹簧的阻力，使弹簧压缩，紧急活塞起初虽下移，但未能顶开先导阀，紧急活塞杆的下端面与先导阀顶杆之间有一点间隙（3mm），再加安定弹簧的阻力，不能产生足够的压力差；
（3）先导阀顶杆活动不灵活。检查顶杆内的O形圈是否压力过大，或者O形圈四周有橡胶毛刺，致使顶杆运动阻力大。
b.安定试验起紧急制动
原因分析：（1）安定弹簧过弱。紧急活塞两侧有很小的压力差时就可以使活塞下移产生紧急制动作用。这是常见的故障。
（2）紧急活塞轴向限孔Ⅲ（Φ2.3）过小或被异物堵塞,列车管常见制动减压时，紧急室的压力空气经活塞杆轴向限孔向列车管逆流，使紧急活塞两侧不能产生大的压差，但如果限孔堵塞，紧急室压力将跟随列车管压力同步下降，从而在紧急活塞两侧形成较大压差，使紧急活塞下移，产生意外紧急制动作用。
C.紧急制动灵敏度差
产生原因:（1）紧急阀上盖漏泄或紧急活塞漏泄；
（2）紧急活塞杆中的限孔Ⅲ（Φ2.3）过大，使紧急活塞两侧难以形成必要的动作压差，因而无法下移推动先导阀顶杆；
（3）安定弹簧过硬。紧急活塞两侧的动作压力虽然形成，但因安定弹簧过硬，紧急活塞不易下移；
（4）先导阀顶杆别劲，顶杆内的О形圈压量过大或放风阀轴向内孔有拉伤或橡胶未清除干净，致使先导阀顶杆运动阻力大。
d.紧急室充风时间不合格
原因分析：（1）紧急室充气时间长：紧急活塞杆上的横向限孔Ⅴ（ф1.1）被杂质堵塞或接触部有漏风；
（2）紧急室充气时间短：紧急活塞杆上的横向限孔Ⅴ（ф1.1）偏大。
二、其他原因分析

在阀制造过程中，一是活塞杆上的О形圈与铜套的尺寸的形位公差未达到技术要求，活塞杆与铜套之间别劲；二是有时没有清除干净阀内的蜡，直接装车，在阀的运用中产生通路被堵塞，影响阀的正常使用。</ol>2.运用中，由于压缩空气中夹杂着粉尘、小颗粒与油脂等异物，对120阀的运用构成极大的威胁，尤其对滑阀、节制阀和夹心阀影响最大。

当压缩空气中较细的粉尘，进入滑阀与滑阀座之间时，它就相当于一种研磨剂，在滑阀长期作用下，就会使滑阀或滑阀座局部区域偏磨，从而造成漏泄。还有的粉尘能直接划伤滑阀或滑阀座而造成漏泄。
当压缩空气中的小颗粒，进入到滑阀体内时，有时会使滑阀上的作用孔堵塞，有时会使夹心阀漏泄。
3、在检修中，要保证所有的橡胶件不接触汽油等清洗剂。滑阀油脂的使用一般大多数人认为，硅油与硅脂涂抹得越多越好，以致多余的油脂粘到膜板上或被吹进阀体暗道中。有资料表明：油和脂的用量过多不仅对滑阀作用毫无益处，而且将降低橡胶件的耐寒性。

Ⅱ 制动钳工是什么意思

是负责火车制动系统装配、调试、维护、保养的工种。

Ⅲ 专用液化气的罐车车种代码是

GY95A型液化气罐车，1999年由西安厂设计生产，主要用于装运液化石油气、丙烷、丙烯等介质。装卸方式为上装上卸。


2016年8月。格尔木站。GY95AK型液化气罐车。（图/埃尔文的小猫咪）

车辆载重40.3t（液化石油气、丙烷）、41.3t（丙烯），自重38.5t，总容积96.0立方米。

车辆由罐体装配、底架装配、加排及安全附件装配、押运间、车钩缓冲装置、转向架、制动装置组成。

底架主要由中梁装配、枕梁装配、侧梁装配、端梁装配等组成。

罐体装配主要由封头、筒体、人孔颈法兰、安全阀座等组成。罐体长度16066mm ，罐体内径2800mm。押运间为钢结构，内铺保温材料，并设有人员休息的设施。

采用改进型120型控制阀、直径为356mm的整体旋压密封式制动缸、ST2-250 改进型双向闸瓦间隙自动调整器。采用直立链式手制动机。

采用13号上作用车钩、ST型缓冲器。转向架采用转8A型转向架。


2016年8月。格尔木站。GY95AK型液化气罐车。（图/埃尔文的小猫咪）

GY95AK型
2001年，西安厂在已有的GY95A型液化气罐车基础上，设计了装用转K2型转向架、KZW-A 型空重车自动调整装置，并采用工厂模块化的加排、内梯、侧梯、钩缓及手制动机装配的GY95AK型液化气罐车。

其中制动装置采用改进型120 控制阀、直径为254mm的旋压密封式制动缸、ST2-250型双向闸瓦间隙自动调整器、KZW-4GA型空重车自动调整装置。采用NSW型手制动机。

车钩采用13A 上作用车钩，MT-3型缓冲器。采用大自重货车专用的转K2型转向架。最高速度120km/h。

Ⅳ 铁路货车降压风缸的作用

调节空、重车制动缸压力。空车和重车制动缸所需压力不一样，空车所需压力小，重车所需压力大。通过比例阀、测重机构和降压风缸调节进入制动缸的压缩空气，空车时压缩空气进入降压风缸，降低制动缸的风压。重车时压缩空气全部进入制动缸，增大制动缸压力。

Ⅳ 作为铁路货车检车员新职工如何去防止车轮问题

21列车中车辆车钩连挂及摘解是怎样规定的？答：(1)车辆连挂：列车机车与第一辆车的连挂：利用本务机车甩挂作业时，由调车人员负责；本务机车无甩挂作业时由机乘人员负责；列车中车辆的连挂由调车人员负责。(2)车钩摘解：列车机车与第一辆车的车钩摘解：有列检作业的列车由列检人员负责；无列检作业的列车由机乘人员负责；利用本务机车甩挂作业时由调车人员负责；列车中车辆的车钩摘解由调车人员负责。
22列车车次的确定原则是什么？答：列车运行，原则上以开往北京方向为上行。列车须按有关规定编定车次。上行列车编为双数，下行列车编为单数。在个别区间，使用直通车次时，可与规定方向不符。
23技规中对列检作业提出了哪些要求？答：列检作业应按规定范围和技术作业过程进行，主要列检所的车辆检查与修理应有分工，并进行平行作业，积极开展不摘车修，减少摘车临修。充分利用技术检查时间，并在规定的时间内完成检修作业，保证发出的列车符合质量要求。
24KZW-4型空重车自动调整装置的组成及特点有哪些?答：KZW-4型空重车自动调整装置主要由横跨梁组成、抑制盘、C-4型传感阀、支架、降压风缸、B-4型比例阀、阀管座和连接法兰管路等8种零部件组成。KZW-4型空重车自动调整装置为无级调整装置，能根据车辆载荷的变化对制动缸压力在空车位到重车位压力范围内自动调整，以获得与载重相匹配的制动力，满足车辆运用要求。
25交叉支撑装置的主要作用有哪些？答：采用交叉支撑装置主要是用来提高转向架的抗菱刚度，减少轮对与转向架构架之间的蛇行运动，提高转向架的蛇行失稳临界速度；同时它可以有效地保持转向架在运行中的正位状态，改善转向架的运行性能，减少轮轨间的磨耗。
26车辆上应有哪些明显标记？答：路徽、车号(型号及号码)、制造厂名及日期标牌、定期修理的日期及处所、自重、载重、容积、换长等共同标记和特殊标记；货车应有车辆自动识别标签；客车及固定配属的货车上并应有所属局、段的简称；客车还应有车种、定员、速度标记；罐车还应有标明容量计算表的号码；电化区段运行的客车、机械冷藏车应有“电化区段严禁攀登”字样。

Ⅵ 请问没有经过改装的拨车机能否与C80的16号旋转车钩对接谢谢！！

用的是17号车钩 而C80是一个17号和16号就是一台车两个种车钩 具体的数据我也不太清楚 新疆么C80过不来
C80型敞车基本数据
载重：80吨//
自重：19.9 吨//
容积：87立方米（12.5X2.8)//
换长: 1.1
主要结构：由车体、转向架、制动装置、钩缓装置等组成。车体为双浴盆式、铝合金铆接结构，主要由底架、浴盆、侧墙、端墙
和撑杆等部件组成。其中：底架（中梁、枕梁、端梁）为全钢焊接结构；浴盆、侧墙和端墙均采用铝合金板材与铝合金挤压型材的
铆接结构；浴盆、侧墙、端墙与底架之间的连接采用铆接结构。采用转K6型转向架或转K5型转向架。制动装置采用空气制动装
置，同时设置了ECP电空制动系统的安装座。空气制动装置采用120型控制阀、203mm×254mm整体旋压密封式制动缸、ST2-250型双向闸瓦间隙自动调整器、KZW-4G型或TWG-1型无级空重车自动调整装置、高摩合成闸瓦，手制动装置采用NSW型手制动机。车钩缓冲装置采用E级钢16号联锁式转动车钩、E级钢17号固定车钩、MT-2型缓冲器。
主要用途：适用于大秦线2万吨重载列车煤炭运输，能与秦皇岛煤码头的三、四期翻车机及附属设备相匹配，实现不摘钩连续翻卸作业；并能适应环形装车、直进直出装车、解体装车作业及运行时机车动力集中牵引要求。
主要技术参数：
载重(t) 80
自重(t) ≤20
轴重(t) 25
自重系数 0.25
每延米重(t/m) 8.33
容积(m3) 87
比容(m3/t) 1.09
商业运营速度(km/h) 100
车辆长度(mm) 12000
车辆定距(mm) 8200
车辆最大高度(mm) 3793
车辆最大宽度(mm) 3184
限界： 符合GB146.1-1983《标准轨距铁路机车车辆限界》的要求

Ⅶ 棚车的新型的车型

值得一提的是P65型行包快运棚车，该车采用了大圆弧型车顶结构、新型结构车门、PVC内衬板等新结构、新材料。转向架采用引进美国下交叉支撑技术的转K2型转向架和我国自行研制的中交叉支撑技术的转K1型转向架。制动系统采用10英寸旋压密封制动缸、高摩合成闸瓦和KZW—4G型无级空重车调整装置。该车容积135立方米，当载重45吨时，运行时速120公里；当载重68吨时，运行时速100公里，最高试验时速达到138公里。
此外，还生产过P1、P3、P61、P70准轨棚车，P25、P30、P31米轨棚车。

Ⅷ 求1.铁路罐车体积、载重、内径、装载高度等计算公式 2.槽车车型后面的字母ABCDK...等表示什么意思

在轻油类罐车中，中国在20世纪50年代初期只能生产载重25t，有效容积仅为30．5m3的G3型轻油罐车。1953年设计制造了载重50t。

有效容积51m3的G50型全焊结构轻油罐车。1967年设计制造了有效容积60m3、载重52t的G60型轻油罐车，以及1965年开始制造的有效容积77m3、载重63t的G19型无底架轻油罐车。

在粘油类罐车中，有1951年生产的载重30t，总容积为37m3的G4型粘油罐车；1959年批量生产的G12型粘油罐车，载重50t，总容积52．5m3；1966年批量生产的G17型粘油罐车，载重52t，总容积62．1m3。

C——城际列车。D——动车组。

G——高速列车。Z——直达列车。

T——特快列车。K——快速列车。

L——临时旅客列车。

A——局管内临时旅客列车。Y——旅游列车。

(8)kzw4型空重车自动调整装置扩展阅读：

GB5600-1985 铁道货车通用技术条件。

GB5601-1985 铁道货车组装后的检查与试验规则。

GB5599-1985 铁道车辆动力学性能评定和试验鉴定规范。

GB1591-1994 低合金高强度结构钢。

GB/T8162-1999 结构用无缝钢管。

B/T 707-1988 热轧槽钢尺寸、外形、重量及允许偏差。

GB/T12237 石油、石化及相关工业用的钢制球阀铁标号。

TB/T2234-1999 铁道罐车通用技术条件。

TB/T1335-1996 铁道车辆强度设计及实验鉴定规范。

TB/T1901-1999 车辆制动装置组装技术条件。

TB/T1492-2002 铁道车辆制动机单车试验方法。

TB/T493-93 铁道车辆车钩缓冲装置组装技术条件。

TB/T1979-2003 铁道车辆用耐大气腐蚀钢。

TB/T1718-2003 铁道车辆轮对组装技术条件。

TB/T1580-1995 新造机车车辆焊接技术条件行业标准。

YB/T5182 乙字型。

Ⅸ 单元制动到底是一种什么样的制动方式

1.5.3.1空气制动装置空气制动装置主管压力满足500kPa和600kPa的要求；采用DAB-1或BAB-1型转向架集成制动装置，装用120-1空气控制阀或重载货车制动机,符合运装货车〔2005〕80号、运装货车〔2006〕262号文件、运装货车电〔2006〕2663号、运辆货车电（2013）1865号电报要求的KZW-A型空重车自动调整装置、符合运装货车〔2005〕333号和运装货车〔2011〕110号文件要求的货车脱轨自动制动装置等；采用B级钢手把的A型不锈钢球芯折角（直端）塞门和组合式集尘器；采用编织制动软管总成、E形密封圈、具有防盗功能的制动管吊；符合TB/T2403要求的高摩擦系数合成闸瓦；采用缸体上按规定模压有永久性标志的整体旋压密封式制动缸（不带复原装置）、不锈钢嵌入式储风缸；采用不锈钢制动管系及不锈钢法兰或压紧式快装接头。法兰体厚度须符合运装货车〔2010〕130号文件的要求。制动杠杆装用奥－贝球铁衬套。按运装货车电〔2009〕217号电报要求对螺栓螺母进行点焊固定。120-1型空气控制阀须符合运装货车〔2007〕612号文件要求。重载货车制动机中间体、风缸、测重机构的安装，基础制动装置应符合运装货车〔2010〕575号文件的要求。 图11 DAB-1型转向架集成制动装置