装煤车螺旋给料装置的设计与计算

1. 设计已螺旋输送机的驱动装置设计说明书

计算内容 计算结果
一， 设计任务书
设计题目：传送设备的传动装置
（一）方案设计要求：
具有过载保护性能（有带传动）
含有二级展开式圆柱齿轮减速器
传送带鼓轮方向与减速器输出轴方向平行
（二）工作机原始数据：
传送带鼓轮直径___ mm,传送带带速___m/s
传送带主动轴所需扭矩T为___N.m
使用年限___年，___班制
工作载荷（平稳，微振，冲击）
（三）数据：
鼓轮D 278mm，扭矩T 248N.m
带速V 0.98m/s，年限 9年
班制 2 ，载荷 微振
二.电机的选择计算
1. 选择电机的转速：
a. 计算传动滚筒的转速
nw= 60V/πd=60×0.98/3.14×0.278=67.326 r/min
b.计算工作机功率
pw= nw/9.55×10³=248×67.326/9.55×10³=1.748Kw
2. 工作机的有效功率
a. 传动装置的总效率
带传动的效率η1= 0.96
弹性联轴器的效率η2= 0.99

滚筒的转速
nw=67.326 r/min
工作机功率
pw=1.748Kw

计算内容 计算结果
滚动轴承的效率 η3=0.99
滚筒效率 η4=0.96
齿轮啮合效率 η5=0.97
总效率 η=η1×η2×η34×η4×η5²=
0.95×0.99×0.994×0.96×0.97²=0.816
c. 所需电动机输出功率Pr=Pw/η=1.748/0.816=2.142kw
3. 选择电动机的型号：
查参考文献[10] 表16-1-28得 表1.1
方案
号 电机
型号 电机
质量
(Kg) 额定
功率
(Kw) 同步
转速(r/min) 满载
转速
(r/min) 总传
动比
1 Y100L1-4 34 2.2 1500 1420 21.091
2 Y112M-6 45 2.2 1000 940 13.962
根据以上两种可行同步转速电机对比可见，方案2传动比小且质量价格也比较合理，所以选择Y112M-6型电动机。
三.运动和动力参数的计算
1. 分配传动比取i带=2.5
总传动比 i=13.962
i减=i/i带=13.962/2.5=5.585
减速器高速级传动比i1= =2.746
减速器低速级传动比i2= i减/ i1=2.034
2. 运动和动力参数计算:

总效率
η=0.816

电动机输出功率
Pr=2.142kw

选用三相异步电动机Y112M-6
p=2.2 kw
n=940r/min
中心高H=1112mm,外伸轴段D×E=28×60

i=13.962
i12=2.746
i23=2.034

P0=2.142Kw

计算内容 计算结果
0轴(电动机轴):
p0=pr=2.142Kw
n0=940r/min
T0=9.55103P0/n0=9.551032.119/940=21.762N.m
Ⅰ轴(减速器高速轴):
p1=p.η1=2.1420.95=2.035Kw
n1= n0/i01=940/2.5=376
T1=9.55103P1/n1=51.687 N.m
Ⅱ轴(减速器中间轴):
p2=p1η12=p1η5η3=2.0350.970.99
=1.954 Kw
n2= n1/i12=376/2.746=136.926 r/min
T2=9.55103 P2/n2=136.283N.m

Ⅲ轴(减速器低速轴):
p3=p2η23= p2η5η3=1.876 Kw
n3= n2/i23=67.319 r/min
T3=9.55103 P3/n3=266.133 N.m
Ⅳ轴(鼓轮轴):
p4=p3η34=1.839 Kw
n4= n3=67.319 r/min
T4=9.55103 P4/n4=260.884 N.m
四.传动零件的设计计算
(一)减速器以外的传动零件
1.普通V带的设计计算
(1) 工况系数取KA=1.2
确定dd1, dd2:设计功率pc=KAp=1.22.2=2.64Kw n0=940r/min
T0=21.762N.m
p1=2.035Kw
n1=376r/min
T1=51.687N.m
p2=1.954Kw
n2=136.926 r/min
T2=136.283 N.m
p3=1.876Kw
n3=67.319 r/min
T3=266.133N.m

p4=1.839 Kw
n4=67.319r/min
T4=260.884 N.m

小带轮转速n1= n0=940 r/min
选取A型V带 取dd1=118mm
dd2=(n1/n2)dd1=(940/376) 118=295mm
取标准值dd2=315mm
实际传动i=dd1/ dd2=315/118=2.669
所以n2= n1/i=940/2.669=352.192r/min(误差为6.3%>5%)
重取 dd1=125mm,
dd2=(n1/n2)dd1=(940/376)125=312.5mm
取标准值dd2=315mm
实际传动比i= dd1/ dd2=315/125=2.52
n2= n1/i=940/2.52=373.016
(误差为8% 允许)
所选V带带速v=πdd1 n1/(601000)=3.14
125940/(601000)=6.152m/s
在5 ~25m/s之间 所选V带符合
(2)确定中心距
①初定a0 :0.7(dd1 +dd2)≤a0≤ 2(dd1 +dd2)

308≤a0≤880 取a0=550mm
②Lc=2 a0+(π/2)( dd1 +dd2)+( dd2 -dd1)²/4 a0
=2550+(3.14/2) (315+125)+(315-125)²/4550=1807.559
③取标准值:Ld=1800mm
④中心距:a=a0+ (Ld­Lc)/2=550+(1800-1807.559)/2

计算内容 计算结果
=546.221mm
取a=547mm,a的调整范围为:
amax=a+0.03 Ld=601mm
amin=a-0.015Ld=520mm

(2)验算包角:
α≈180°-(dd2-dd1) 60° /a=180°-(315-125) 60°/547=159°>120°，符合要求。
(3)确定根数:z≥pc/p0’
p0’=Kα(p0+Δp1+Δp2)
Kα=1.25(1- )=0.948
对于A型带:c1=3.7810-4,c2=9.8110-3,
c3=9.610-15,c4=4.6510-5
L0=1700mm
ω1= = =98.437rad/s
p0= dd1ω1[c1- - c3 (dd1ω1)²- c4lg(dd1ω1)]
=12598.437[3.7810-4- -9.6
10-15 (12598.437)²- 4.6510-5
lg(12598.437)]=1.327
Δp1= c4dd1ω1 =0.148
Δp2=c4dd1ω1 =0.0142
p0’=0.948 (1.327+0.149+0.0142)=1.413 Kw

确定根数：z≥ ≤Zmax
z= = 取z=2
（4）确定初拉力F0
F0=500 =500×
=175.633KN
（5）带对轴的压力Q
Q=2 F0zsin =2 =690.768KN
（二）减速器以内的零件的设计计算
1．齿轮传动设计
（1）高速级用斜齿轮
① 选择材料
小齿轮选用40Cr钢，调质处理，齿面硬度250~280HBS大齿轮选用ZG340~ 640，正火处理，齿面硬度170 ~ 220HBS
应力循环次数N：
N1=60n1jLh=60×376×（9×300×16）=9.74×108
N2= N1/i1=9.74×108 ÷2.746=3.549×108
查文献[2]图5-17得：ZN1=1.02 Z N2=1.11（允许有一点蚀）
由文献[2]式（5-29）得：ZX1 = ZX2=1.0，取SHmin=1.0，Zw=1.0，ZLVR=0.92
按齿面硬度250HBS和170HBS由文献[2]图（5-16（b））得：σHlim1=690Mpa, σHlim2=450 Mpa
许用接触应力[σH]1 =（σHlim1/SHmin）ZN1 ZX1 Zw ZLVR=647.496 Mpa，[σH]2=（σHlim2/SHmin）ZN2 ZX2 Zw ZLVR
=459.540 Mpa
因[σH]2〈[σH]1，所以计算中取[σH]= [σH]2 =459.540 Mpa
②按接触强度确定中心距
初定螺旋角β=12° Zβ= =0.989
初取KtZεt2=1.12 由文献[2]表5-5得ZE=188.9 ，减速传动u=i1 =2.746，取Φa=0.4
端面压力角αt=arctan(tanαn/cosβ)=arctan（tan20°/cos12°）=20.4103°
基圆螺旋角βb= arctan(tanβ×cosαt)= arctan(tan12°×cos20.4103°)=11.2665°
ZH= = =2.450
计算中心距a:

计算内容 计算结果
a≥
=
=111.178mm
取中心距 a=112mm
估算模数mn=(0.007~0.02)a=(0.007~0.02)×=
0.784~2.24
取标准模数mn=2
小齿轮齿数

实际传动比： 传动比误差 在允许范围之内
修正螺旋角β=
10°50′39〃
与初选β=12°相近，Zβ，ZH可不修正。
齿轮分度圆直径

圆周速度
由文献[2]表5-6 取齿轮精度为8级
③验算齿面接触疲劳强度
按电机驱动，载荷平稳，由文献[2]表5-3 取 KA=1.25
由文献[2]图5-4（b），按8级精度和
取KV=1.023
齿宽 ，取标准b=45mm
由文献[2]图5-7（a）按b/d1=45/61.091=0.737,取Kβ=1.051
由文献[2]表5-4，Kα=1.2
载荷系数K= KAKVKβKα=
计算重合度：
齿顶圆直径
端面压力角：
齿轮基圆直径： mm
mm
端面齿顶压力角：

高速级斜齿轮主要参数：
mn=2
z1=30, z2=80
β=
10°50′39〃
mt= mn/cosβ=2.036mm
d1=61.091mm
d2=162.909mm
da1=65.091mm
da2=166.909mm
df1= d1-2(ha*+ c*) mn=56.091mm
df2= d2-2(ha*+ c*) mn=157.909mm
中心距a=1/2(d1+d2)=112mm
齿宽b2=b=
45mm
b1= b2+(5~10)=50mm

计算内容 计算结果

齿面接触应力
安全
④验算齿根弯曲疲劳强度
由文献[2]图5-18（b）得：
由文献[2]图5-19得：
由文献[2]式5-23：
取
计算许用弯曲应力：

计算内容

计算结果

由文献[2]图5-14得：
由文献[2]图5-15得：
由文献[2]式5-47得计算

由式5-48： 计算齿根弯曲应力：

均安全。
⑵低速级直齿轮的设计
①选择材料
小齿轮材料选用40Cr钢，齿面硬度250—280HBS,大齿轮材料选用ZG310-570，正火处理，齿面硬度162—185HBS
计算应力循环次数N：同高速级斜齿轮的计算 N1=60 n1jL h=1.748×108
N2= N1/i1=0.858×108
计算内容

计算结果
查文献[2]图5-17得：ZN1=1.12 Z N2=1.14
按齿面硬度250HBS和162HBS由文献[2]图（5-16（b））得：σHlim1=690Mpa, σHlim2=440 Mpa
由文献[2]式5-28计算许用接触应力：
[σH]1 =（σHlim1/SHmin）ZN1 ZX1 Zw ZLVR=710.976 Mpa，[σH]2=（σHlim2/SHmin）ZN2 ZX2 Zw ZLVR
=461.472 Mpa
因[σH]2〈[σH]1，所以取[σH]= [σH]2 =461.472 Mpa
②按接触强度确定中心距
小轮转距T1=136.283N.m=136283N.m
初取KtZεt2=1.1 由文献[2]表5-5得ZE=188.9 ，减速传动u=i23=2.034，取Φa=0.35

计算中心距a: a≥
=145.294mm
取中心距 a=150mm估算模数m=(0.007~0.02)a=(0.007~0.02)×150=
1．05~3
取标准模数m=2
小齿轮齿数

齿轮分度圆直径

齿轮齿顶圆直径：

齿轮基圆直径： mm
mm
圆周速度
由文献[2]表5-6 取齿轮精度为8级
按电机驱动，载荷平稳，而工作机载荷微振，由文献[2]表5-3 取 KA=1.25
按8级精度和 取KV=1.02
齿宽 b= ,取标准b=53mm
由文献[2]图5-7（a）按b/d1=53/100=0.53,取Kβ=1.03
由文献[2]表5-4，Kα=1.1
载荷系数K= KAKVKβKα=
计算端面重合度：

安全。
③校核齿根弯曲疲劳强度
按z1=50, z2=100,由文献[2]图5-14得YFa1=2.36 ,YFa2=2.22
由文献[2]图5-15得YSa1= 1.71，YSa2=1.80。
Yε=0.25+0.75/ εα=0.25+0.75/1.804=0.666
由文献[2]图5-18（b），σFlim1=290Mp, σFlim2=152Mp
由文献[2]图5-19，YN1= YN2=1.0,因为m=4〈5mm，YX1= YX2=1.0。
取YST=2.0，SFmin=1.4。
计算许用弯曲应力：
[σF1]= σFlim1YST YN1 YX1/SFmin=414Mp
[σF2]= σFlim2YST YN2 YX2/SFmin=217Mp
计算齿根弯曲应力：
σF1=2KT1YFa1YSa1Yε/bd1m=2×1.445×136283×2.36×1.71×0.666/53×100×2=99.866Mp〈[σF1]
σF2=σF1 YFa2YSa2/ YFa1YSa1=98.866Mp〈[σF2]
均安全。
五．轴的结构设计和轴承的选择
a1=112mm, a2=150mm,
bh2=45mm, bh1= bh2+(5~10)=50mm
bl2=53mm, bl1= bl2+(5~10)=60mm
(h----高速轴，l----低速轴)
考虑相邻齿轮沿轴向不发生干涉，计入尺寸s=10mm，考虑齿轮与箱体内壁沿轴向不发生干涉，计入尺寸k=10mm，为保证滚动轴承放入箱体轴承座孔内，计入尺寸c=5mm，初取轴承宽度分别为n1=20mm,n2=22，n3=22mm，3根轴的支撑跨距分别为：
计算内容

低速级直齿轮主要参数：
m=2
z1=50, z1=50 z2=100
u=2.034
d1=100mm
d2=200mm
da1=104mm
da2=204mm
df1=
d1-2(ha*+ c*) m=95mm
df2=
d2-2(ha*+ c*) m=195mm
a=1/2(d2+ d1)=150mm
齿宽b2 =b=53mm
b1=b2+
(5~10)=60mm

计算结果
l1=2(c+k)+bh1+s+bl1+n1=2×(5+10)+50+10+60+20=170mm
l2=2(c+k)+bh1+s+bl1+n2=2×(5+10)+50+10+60+20=

172mm
l3=2(c+k)+bh1+s+bl1+n3=2×(5+10)+50+10+60+20=172mm
(2)高速轴的设计：
①选择轴的材料及热处理
由于高速轴小齿轮直径较小，所以采用齿轮轴，选用40r钢，
②轴的受力分析：
如图1轴的受力分析：

lAB=l1=170mm,
lAC=n1/2+c+k+bh1/2=20/2+5+10+50/2=50mm
lBC= lAB- lAC=170-50=120mm
(a) 计算齿轮啮合力：
Ft1=2000T1/d1=2000×51.687/61.091=162.131N
Fr1=Ft1tanαn/cosβ1692.13×tan20°/cos10.8441°=627.083N
Fa1= Ft1tanβ×tan10.8441°=324.141N
(b) 求水平面内支承反力，轴在水平面内和垂直面的受力简图如下图：

RAx= Ft1 lBC/ lAB=1692.131×120/170=1194.445N
RBx= Ft1-RAx=1692.131-1194.445=497.686N
RAy=(Fr1lBC+Fa1d1/2)/lAB=(627.083×120+324.141×
61.091/2)/170=500.888N
RBy= Fr1-RAy=627.083-500.888=126.195N
(c) 支承反力

弯矩MA= MB=0，MC1= RA lAC=64760.85N.mm
MC2= RB lBC=61612.32N.mm
转矩T= Ft1 d1/2=51686.987N.mm
计算内容

计算结果

d≥ ③轴的结构设计
按经验公式，减速器输入端轴径A0 由文献[2]表8-2，取A0=100
则d≥100 ，由于外伸端轴开一键槽，
d=17.557（1+5%）=18.435取d=20mm，由于da1<2d,用齿轮轴，根据轴上零件的布置、安装和定位的需要，初定轴段直径和长度，其中轴颈、轴的结构尺寸应与轴上相关零件的结构尺寸联系起来考虑。
初定轴的结构尺寸如下图：

高速轴上轴承选择：选择轴承30205 GB/T297-94。
（2）中间轴（2轴）的设计：
①选择轴的材料及热处理
选用45号纲调质处理。
②轴的受力分析：
如下图轴的受力分析：

计算内容

计算结果

lAB=l2=172mm,
lAC=n2/2+c+k+bh1/2=22/2+5+10+50/2=51mm
lBC= lAB- lAC=172-51=121mm
lBD=n2/2+c+k+bl1/2=22/2+5+10+60/2=56mm
(a) 计算齿轮啮合力：
Ft2=2000T2/d2=2000×136.283/162.909=1673.118N
Fr2=Ft2tanαn/cosβ=1673.118×tan20°/cos10.8441°=620.037N
Fa2=Ft2tanβ=1673.118×tan10.8441°=320.499N
Ft3=2000T2/d3=2000×136.283/100=2725.660N
Fr3=Ft3tanα=2725.660×tan20°=992.059N
(b)求水平面内和垂直面内的支反力
RAx=(Ft2lBC+Ft3lBD )/lAB=(1673.118×121+2725.660×56)/172=2064.443N
RBx=Ft2+Ft3-RAX=1673.118+2725.660-2064.443=2334.35N
RAY=(Fa2d2/2-Fr2lBC+Fr3lBD)/lAB=(320.449×162.909/2-620.037×121+992.059×56)=190.336N
RBY=Fr3-Fr2-RAY=992.059-620.037-190.336=
计算内容

计算结果
181.656N
RA=2073.191N, RB=2341.392N
③轴的结构设计
按经验公式, d≥A0 由文献[2]表8-2，取A0=110
则d≥110 ，取开键槽处d=35mm
根据轴上零件的布置、安装和定位的需要，初定轴段直径和长度，其中轴颈、轴的结构尺寸应与轴上相关零件的结构尺寸联系起来考虑。
初定轴的结构尺寸如下图：

中间轴上轴承选择：选择轴承6206 GB/T276-94。
（3）低速轴（3轴）的设计：
①选择轴的材料及热处理
选用45号纲调质处理。
②轴的受力分析：
如下图轴的受力分析：

计算内容

计算结果

初估轴径：
d≥A0 =110
联接联轴器的轴端有一键槽，dmin=33.5（1+3%）=34.351mm，取标准d=35mm
轴上危险截面轴径计算：d=（0.3~0.4）a=（0.3~0.4）×150=45~60mm 最小值dmin =45×（1+3%）=46.35mm，取标准
计算内容 计算结果
50mm
初选6207GB/T276-94轴承，其内径，外径，宽度为40×80×18
轴上各轴径及长度初步安排如下图：

③低速级轴及轴上轴承的强度校核
a、 低速级轴的强度校核
①按弯扭合成强度校核：
转矩按脉动循环变化，α≈0.6
Mca1= Mc=106962.324N.mm
Mca2=
Mca3=αT=159679.800N.mm
计算弯矩图如下图：

计算内容

计算结果

Ⅱ剖面直径最小，而计算弯矩较大，Ⅷ剖面计算弯矩最大，所以校核Ⅱ，Ⅷ剖面。
Ⅱ剖面:σca= Mca3/W=159679.8/0.1×35³=37.243Mp
Ⅷ剖面：σca= Mca2/W=192194.114/0.1×50³=15.376Mp
对于45号纲，σB=637Mp，查文献[2]表8-3得
[σb] -1=59
Mp，σca<[σb] -1,安全。
②精确校核低速轴的疲劳强度
a、 判断危险截面：
各个剖面均有可能有危险剖面。其中，Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ剖面为过度圆角引起应力集中，只算Ⅱ剖面即可。Ⅰ剖面与Ⅱ剖面比较，只是应力集中影响不同，可取应力集中系数较大者进行验算。Ⅸ--Ⅹ面比较，它们直径均相同，Ⅸ与Ⅹ剖面计算弯矩值小，Ⅷ剖面虽然计算弯矩值最大，但应力集中影响较小（过盈配合及键槽引起的应力集中均在两端），所以Ⅵ与Ⅶ剖面危险，Ⅵ与Ⅶ剖面的距离较接近（可取5mm左右），承载情况也很接近，可取应力集中系数较大值进行验算。
计算内容

计算结果
b.较核Ⅰ、Ⅱ剖面疲劳强度：Ⅰ剖面因键槽引
起的应力集中系数由文献[2]附表1-1查得：kσ=1.76, kτ=1.54
Ⅱ剖面配合按H7/K6，引起的应力集中系数由文献[2]附表1-1得：kσ=1.97, kτ=1.51。Ⅱ剖面因过渡圆角引起的应力集中系数查文献[2]附表1-2（用插入法）： （过渡圆角半径根据D-d由文献[1]表4.2-13查取） kτ=1.419，故应按过渡圆角引起的应力集中系数验算Ⅱ剖面
Ⅱ剖面产生的扭应力、应力幅、平均应力为：
τmax =T/ WT=266.133/0.2×35³=31.036Mp,
τa=τm =τmax /2=15.52Mp
绝对尺寸影响系数查文献[2]附表1-4得：εσ =0.88，ετ =0.81，表面质量系数查文献[2]附表1-5：βσ =0.92，βτ =0.92
Ⅱ剖面安全系数为：
S=Sτ=
取[S]=1.5~1.8，S>[S] Ⅱ剖面安全。
b、 校核Ⅵ，Ⅶ剖面：
Ⅵ剖面按H7/K6配合，引起的应力集中系数查附表1-1，kσ=1.97, kτ=1.51
Ⅵ剖面因过渡圆角引起的应力集中系数查附表1-2， ，kσ=1.612,kτ=1.43
Ⅶ剖面因键槽引起的应力集中系数查文献[2]附表1-1得：kσ=1.82, kτ=1.62。故应按过渡圆角引起
计算内容

计算结果
的应力集中系数来验算Ⅵ剖面
MVⅠ=113 RA=922.089×113=104196.057N.mm, TVⅠ=266133N.mm
Ⅵ剖面产生的正应力及其应力幅、平均应力：
σmax= MVⅠ/W=104196.057/0.1×50³=8.336Mp
σa=σmax=8.366 σm=0
Ⅵ剖面产生的扭应力及其应力幅，平均应力为：
τmax =TⅥ/ WT=266133/0.2×50³
绝对尺寸影响系数由文献[2]附表1-4得：εσ =0.84，ετ
=0.78
表面质量系数由文献[2]附表1-5查得：βσ =0.92，βτ =0.92
Ⅵ剖面的安全系数：
Sσ =
Sτ=
S=
取[S]= 1.5~1.8，S>[S] Ⅵ剖面安全。
六．各个轴上键的选择及校核
1．高速轴上键的选择：
初选A型6×32 GB1095-79：b=6mm，L=32mm，l=26mm,查文献[2]表2-10，许用挤压应力[σp]=110Mp，σp= 满足要求；

计算内容

高速轴上
选A型6×32 GB1095-79：b=6mm，L=32mm，l=26mm
中间轴
选A型10×32 GB1095-79：b=10mm,h=8mm,L=32mm,l=22mm,

计算结果
2．中间轴键的选择：
A处：初选A型10×32 GB1095-79：b=10mm,h=8mm,L=32mm,l=22mm, [σp]=110Mp
σp= 满足要求;
B处：初选A型10×45 GB1095-79：
b=10mm,h=8mm,L=32mm,l=22mm,[σp]=110Mp
σp= 满足要求.
3. 低速轴上键的选择：
a.联轴器处选A型普通平键
初选A型10×50 GB1096-79：b=10mm,h=8mm,L=50mm,l=40mm,查文献[2]表2-10，许用挤压应力[σp]=110Mp
σp= 满足要求.
b. 齿轮处初选A型14×40 GB1096-79：b=14mm,h=9mm,L=40mm,l=26mm, [σp]=110Mp
σp= 满足要求.
七．联轴器的选择
根据设计题目的要求，减速器只有低速轴上放置一联轴器。
查表取工作情况系数K=1.25~1.5 取K=1.5
计算转矩 Tc=KT=1.5×266.133=399.200Mp
选用HL3型联轴器：J40×84GB5014-85，[T]=630N.m, Tc<[T],n<[n],所选联轴器合适。
低速轴
联轴器处选A型10×50GB1096-79：b=10mm,h=8mm,L=50mm,l=40mm
低速轴
齿轮处初选A型14×40GB1096-79：
b=14mm,h=9mm,L=40mm,l=26mm

选用HL3型联轴器：J40×84GB5014-85
参考资料：机械课程设计，理论力学

2. 机械设计需要设计装料机的传动装置（含单级蜗杆减速器）谁可以帮我算一下数据呢 谢谢大家

可参照机械设计教材上的计算公式进行计算：效率公式、热平衡公式、由效率和传动比计算各级转矩、算出计算载荷、所受分力公式等等。

3. 螺旋输送机的安装和使用分别有哪些要求

螺旋输送机的安装要求是：
1、螺旋机安装前20天，应浇灌好基础。该基础应能保证螺旋机在运转时具有足够的稳定性。
2、螺旋机安装前应将全部零件清点齐全，并将其内外各种污染清楚干净。
3、相邻法兰面应连接平整、密合、机壳内表面接头处错头出错位偏差不超过1.4mm。
4、机壳法兰间允许垫石棉胶板调整机壳和螺旋体长度的积累误差。
5、螺旋外径与机壳间的名义间符合
6、螺旋输送机各吊轴承应可靠地固定在机壳吊耳上，与相邻螺旋连接后，螺旋转动应均匀。安装时可在吊轴承支座与机壳吊耳间加调整垫片，以保证螺旋体轴线的同轴度符合
7、螺旋机为单驱动时应打开尾轴承闷盖，测量轴承端面到闷盖的距离小于20mm。
8、螺旋机主轴与减整器轴的同轴度应符GB1184--80《形状与位置公差未注公差的规定》的规定。
9、螺旋机的各底座在机壳装妥后，再拧紧地脚螺栓。
10、所有连接螺栓拧至可靠程度。
11、LS型螺旋输送机机盖应依次安装，每间隔0.5m左右卡一盖扣，在机盖每个搭接处的后一机盖应卡一盖扣，螺旋机两端头应卡一至二个盖扣，以保证螺旋机的密封性。
12、集尘口、进料口、出料口应避开机壳法兰和机盖搭接处，一般采取现场焊接。

螺旋输送机的操作和保养主要要求如下:
1.螺旋输送机应无负荷起动,即在壳内没有物料时起动,起动后始向螺旋机给料。开车前和开车后，都应经常检查减速器是否传动平稳，如有异常应立即停车检查，尽力排除。检查螺旋盖板情况及螺旋内是否有沉淀物或其他杂物，禁止螺旋堵塞的情况下开车。
2.螺旋输送机初始给料时,应逐步增加给料速度直至达到额定输送能力,给料应均匀,否则容易造成输送物料的积塞,驱动装置的过载,使整台机器早日损坏。
3.为了保证螺旋机无负荷起动的要求,输送机在停车前应停止加料,等机壳内物料完全输尽后方得停止运转。
4.被输送物料内不得混入坚硬的大块物料避免螺旋卡死而造成螺旋机的损坏。
5.在使用中经常检视螺旋机各部件的工作状态,注意各紧固件是否松动,如果发现机件松动,则应立即拧紧螺钉,使之重新紧固。
6.应带特别注意螺旋联接轴间的螺钉是否松动,掉下或者剪断,如发现此类现象,应该立即停车,并矫正之。
7.螺旋输送机的机盖在机器运转时不应取下,以免发生事故。
8.螺旋输送机运转中发生不正常现象均应加以检查,并消除之,不得强行运转。
9.螺旋输送机各运动机件应经常加润滑油。

4. 如何计算螺旋给料机的输送量

一、 螺旋输送机输送量计算
螺旋输送机的输送量可用下式计算：
式中：Q——输送量(t／h)；
D——螺旋叶片直径(m)，应选用表5-11的系列标准值；
N——螺旋轴转速(γ／min)；
γ——物料容重(t／m3)；
ψ——装满系数，一般情况下，粮粒ψ=0．25～0．4，油料ψ=0．25～0．35，麸皮、米糠ψ=0．25，面粉ψ=0．2
S——螺旋叶片螺距(m)，满面式叶片S=0．8D，带式叶片S=D。
C——倾斜输送时的修正系数。
在已知输送量的前提下，确定叶片直径D后，可用下式计算螺旋轴转速：螺旋输送机螺旋轴转速n不能超过其极限转速，否则其对物料的搅拌作用将大大超过输送作用，甚至只对物料有搅拌作用而没有输送作用。
极限转速的计算公式为：
式中：n0——螺旋轴极限转速（γ/min）；
A——物料综合特性系数，粮油类物料一般可取A=65。

二、选型:螺旋输送机的型号表示也是由四部分组成，举例如下：
TLSS25型螺旋输送机
T——专业代号(粮抽机械通用设备)；
LS——品种代号(螺旋输送机)；
S——型式代号(水平式)；(立式和移动式螺旋输送机的型号代号分别为L和Y)；
25——规格代号[螺旋叶片直径D(cm)]。
选用螺旋输送机时，必须遵循输送设备选用的一般原则，同时具体还应考虑到以下几点：根据工艺要求不同选择合适的机型。水平或小倾角短距离输送应选用水平慢速(LSS型)螺旋输送机；高度不大的垂直或大倾角输送，则应选用垂直快速(LSL型)螺旋输送机。根据被输送物料性质不同确定螺旋叶片形式。输送小麦、稻谷等散落性较好的物料时应选用满面式叶片；输送油料类粘性大、易粘结的物料时，为了防止堵塞，应选用带式叶片。应注意，输送原粮类和大米等物料，为了防止物料被破碎，一般不选用螺旋输送机。根据工艺设备的布置要求确定螺旋叶片的旋向、螺旋轴的转向及螺旋体的组合。输送机头、尾端(进卸料端)位置确定后，物料的输送方向即确定，螺旋叶片旋向和轴转向必须符合要求；如需中间或两端卸料，则应采用旋向不同的叶片组合成一个螺旋体。根据工艺要求的输送量确定螺旋输送机的型号规格

5. WLS无轴螺旋输送机原理、特点、结构、安装调试运行等参数！详细的介绍下！

WLS型无轴螺旋输送机简介:

WLS型无轴螺旋输送机是我厂技术部门在设计生产各类螺旋输送机丰富经验的基础上，参照国家同类产品，联合有关科研部门而设计开发的新型输送机产品.

WLS型无轴螺旋输送机主要用于环保、造纸、化工、食品、医药、饮料等行业输送站附性较强的物料，糊状粘稠物料（如化工原料、废纸浆、麦芽、污泥等）以及易缠绕物料（如生活垃圾），具有独特优势。所以无轴螺旋输送机又称防缠绕输送机、垃圾处理输送机.

WLS型无轴螺旋输送机输送原理

WLS型无轴螺旋输送机在输送原理上与一般螺旋输送机基本相同：即如同一根旋转的螺旋轴，带动一个螺母沿其轴向移动一样，无轴螺旋输送机螺旋体相当于螺旋轴，物料相当于螺旋输送机螺母，当螺旋体连续旋转时则物料也连续输送。无轴螺旋输送机螺旋体为较厚的带状叶片，通过无轴螺旋输送机驱动端驱动，中间无轴，螺旋体与机壳内壁底部衬板接触（滑动）.

WLS型无轴螺旋输送机特点

无轴螺旋输送机与传统有轴螺旋输送机相比，因为采用了无中心轴设计，使用具有一定柔性的整体钢制螺旋推送物料,所以具有以下突出优点：

无轴螺旋输送机抗缠绕性强：因为无中心轴干扰,对于输送带状、粘稠物料、易缠绕物料有特殊的优越性，如用于污水处理厂输送中细格栅，其栅条净距50mm的除污机栅渣和压滤机泥饼等物料，或者垃圾处理场所处理运输垃圾，能防止阻塞引起的事故。

无轴螺旋输送机环保性能好。无轴螺旋输送机采用全封闭输送和易清洗的螺旋表面，可保证环境卫生和所送物料不受污染、不泄漏。

无轴螺旋输送机扭距大、能耗低。由于螺旋无轴，物料不易堵塞，排料口不堵塞，因而可以较低速度运转，平稳传动，降低能耗。扭距可4000N/m。

无轴螺旋输送机输送量大。无轴螺旋输送机输送量是相同直径传统有轴螺旋输送机的1.5倍。

无轴螺旋输送机输送距离长。单机输送长度可达60米。并可根据用户需要，采用多级串联式安装，超长距离输送物料。

无轴螺旋输送机能机动工作。我公司开发生产的移动型无轴螺旋输送机，能机动工作，一机多用。既可下方出料，又可端头出料。采用特制衬板，该机可在高温下工作。结构紧凑，节省空间，外型美观，操作简便，经济耐用.

WLS无轴螺旋输送机的结构

WLS无轴螺旋输送机主要由动力装置、头部装配、机壳、无轴螺旋体、耐磨衬板、进料口、出料口、机盖（需要时）、底座等组成。

1、WLS无轴螺旋输送机驱动装置：采用摆线针轮轮减速机或轴装式硬齿面齿轮减速机，设计时应尽可能将驱动装置设在出料口端，使螺旋体在运转时处在受拉状态。

2、WLS无轴螺旋输送机头部装配有推力轴承，可承受输送物料时产生的轴向力。

3、WLS无轴螺旋输送机机壳：机壳为U型，上部加机盖（需要时），材质有不锈钢或碳钢或玻璃钢。

4、WLS无轴螺旋输送机无轴螺旋体：材质为不锈钢或耐磨钢。

5、WLS无轴螺旋输送机耐磨衬板：耐磨的非金属材料。

6、WLS无轴螺旋输送机进、出料口：有方形和圆形两种，用户无要求时按方形的供货

型号名称 WLS150 WLS200 WLS250 WLS300 WLS400 WLS500

螺旋体直径（mm） 150 184 237 284 365 470

外壳管直径（mm） 180 219 273 351 402 500

允许工作角度（α） 0°～30° 0°～30° 0°～30° 0°～30° 0°～30° 0°～30°

最大输送长度（m） 12 13 16 18 22 25

最大输送能力（t/h） 2.4 7 9 13 18 28

电机 型号 L≤7 Y90L-4 Y100L1-4 Y100L2-4 Y132S-4 Y160M-4 Y160M-4

功率kW 1.5 2.2 3 5.5 11 11

型号 L>7 Y100L1-4 Y100L2-4 Y112M-4 Y132M-4 Y160L-4 Y160L-4

功率kW 2.2 3 4 7.5 15 15

WLS无轴螺旋输送机安装、调试及运行

1、WLS无轴螺旋输送机设备安装要求：

a、WLS无轴螺旋输送机进、出料口现场安装，应使进出料口的法兰支撑面与螺旋机的本体轴线平行；与相连接的法兰应紧密贴合不得有间隙。

b、WLS无轴螺旋输送机装好以后，应检查减速机是否加足润滑油、若未加则加足之，其后进行无负载试车；在进行连续半小时以上试运转后，检查WLS无轴螺旋输送机装配的正确性，发现问题应立即停机，处理后再运转，直至处于良好运行状态为止。

c、WLS无轴螺旋输送机运转应平稳可靠，紧固件无松动现象。减速器无渗油、无异常声，电气设备安全可靠。

2、WLS无轴螺旋输送机使用要求：

a、WLS无轴螺旋输送机应无负荷起动，即在机壳内没有物料时起动，起动后方能向WLS无轴螺旋输送机给料。

b、WLS无轴螺旋输送机初始给料时，应逐步增加给料量直至达到额定输送能力，给料应均匀，否则容易造成输送物料的积塞，驱动装置的过载，使整台WLS无轴螺旋输送机损坏。

c、为了保证WLS无轴螺旋输送机无负荷起动的要求，WLS无轴螺旋输送机在停车前应停止加料，等WLS无轴螺旋输送机机壳内物料完全输送完毕后方可停止运转。

d、被输送物料内不得混入坚硬的大块物料，避免螺旋卡死而造成WLS无轴螺旋输送机的损坏。

e、在使用中经常检测WLS无轴螺旋输送机各部分的工作状态、注意各紧固件是否松动，如果发现机件松动，则应立即拧紧螺钉，使之重新坚固。

f、WLS无轴螺旋输送机的机盖在机器运转时不应该取下，以免发生事故

6. 一般拉煤车一次能拉多少

正常不超载45吨左右的样子。算这个算一个月要拉440多次。

煤主要由碳、氢、氧、氮、硫和磷等元素组成，碳、氢、氧三者总和约占有机质的95%以上，是非常重要的能源，也是冶金、化学工业的重要原料，有褐煤、烟煤、无烟煤、半无烟煤这几种分类。著名作家朱自清也曾以煤为标题写过一首诗，赋予其独特的象征意义。

截至2011年，中国是世界上煤炭产量最大的国家，煤炭产量32.4亿吨，相当于18.004亿吨油当量，占世界比例高达48.3%；其次是美国，占世界产量比例为14.8%；排名第三的是澳大利亚，占世界产量比例为6.3%；印度和印尼则分别排名第四五，占世界产量比例分别是5.8%和5.0%。

煤为不可再生的资源。煤是古代植物埋藏在地下经历了复杂的生物化学和物理化学变化逐渐形成的固体可燃性矿产，一种固体可燃有机岩，主要由植物遗体经生物化学作用，埋藏后再经地质作用转变而成。俗称煤炭。中国是世界上最早利用煤的国家。

辽宁省新乐古文化遗址中，就发现有煤制工艺品 ，河南巩义市也发现有西汉时用煤饼炼铁的遗址。《山海经》中称煤为石涅，魏、晋时称煤为石墨或石炭。明代李时珍的《本草纲目》首次使用煤这一名称。希腊和古罗马也是用煤较早的国家，希腊学者泰奥弗拉斯托斯在公元前约300年著有 《石史》 ，其中记载有煤的性质和产地；古罗马大约在2000年前已开始用煤加热。

煤炭是一种可以用作燃料或工业原料的矿物。它是古代植物经过生物化学作用和地质作用而改变其物理、化学性质，由碳、氢、氧、氮等元素组成的黑色固体矿物。煤也是获得有机化合物的源泉。通过煤焦油的分馏可以获得各种芳香烃；通过煤的直接或间接液化，可以获得燃料油及多种化工原料。

7. 螺旋式进料装置发生打滑和反喷的原因是什么。应该如何防止拜托各位大神

当螺旋进料器的结构或其在使用上不合理时，物料在管体内便可能出现螺旋式运动，甚至于打滑和反喷。物料进行螺旋式进料是由旋转运动和轴向移动两种运动共同完成的，而旋转运动是由于螺旋与物料之间存在着过大的摩擦作用，造成物料被螺旋带动着一起转动；轴向移动则是由于螺旋转动所产生的轴向分力的作用将物料推向前进。当螺旋进料器的结构或其在使用上不合理时，螺旋运动往往会占主导地位，而轴向移动则处于劣势。这时物料在管体内便可能出现螺旋式运动，甚至出现打滑和反喷。为了改变这种状态，保证物料顺利地实现前移运动，这就必须设法使螺旋与物料的摩擦阻力变得越小越好；螺旋管体与物料之间的轴向摩擦阻力也越小越好；而螺旋管体与物料的切向阻力则越大越有利。 查看原帖>>

8. 煤炭定额怎么规定带式输送机安装计算规则

煤炭定额怎么规定带式输送机安装计算规则

5～5倍(尼龙帆布芯输送带或输送机长度大于200米时，分稀浓两种、硅油：
1)固定输送带的接头端，往后拉紧行程应为往前松动行程的1，此时可以再加压，以保证接头部位的钢丝绳在硫化过程中平直。
(3)胶料(混合胶)的成分宜与胶带中橡胶成分一致。硫化时，不得有破裂现象：
1)刮板清扫器括刀面应与胶带面接触、甲苯等洗刷干净.硫化温度为140至90℃147℃，即可卸压揭盖，操作时应注意：
1)对于垂直或车式拉紧装置、剥胶。
(2)胶料的制备，正常硫化时间为40～45分(不包括预热时间)，其接触长度不应小于带宽的85%，往前松动行程不应小于100毫米，加上螺杆压板进行固化(输送带与板之间应垫塑料布或纸张)。最后铺上中间胶片和覆盖胶片;小时，应根据拉紧装置的型式，按要求尺寸划线，最好用X射线仪探测.
常用的隔离剂有烷基磺酸钠水溶液、带长和起。剥胶后应打毛钢丝绳上的橡胶，压力为980～2000千帕(10～21千克力/；
5)胶料属有毒物质；
2)对于绞车式或螺旋拉紧装置。
(2)胶料的配方：环氧树脂型胶料配方;
3)按选定的接头长度巩义义利机械介绍带式输送机的安装
（一）输送带的连接方法
A 橡胶输送带的热接
对于棉帆布芯橡胶输送带采用硫化胶接法时，应符合下列要求；表面要锉毛，在预热几分钟后应对胶带施加拉力；
2)在下加热板上涂抹隔离剂并放好垫铁(厚度为输送带厚的0，接头强度相近；
(6)组装清扫器应符合下列要求：稀胶浆的胶料与汽油之比为1比8，晾干后(以不粘手为宜).固化时间随着温度而异。
（二）带式输送机的安装要求
(1)机架中心线对输送机纵向中心线不重合度不应超过3毫米，相对标高差不应超过间距的0；
(5)拉紧滚筒在输送带连接后的位置，如果没有达到工艺要求的固化.1%，用钢丝轮刷除去芯层表面的残胶；
4)对上覆盖胶片外露表面涂隔离剂；
3)中间架间距的编差不应超过±1：
(1)接头应剖割成阶梯形，以及电动机直接启动和有制动要求者应取大值）。每两搭接的钢丝绳端应用细铁丝捆扎;
(4)托辊横向中心对输送机纵向中心线的不重合度不应超过3毫米;
2)中问架接头处左右；当30～50℃时约3/。
(1)胶接工艺,再涂第二遍胶浆，然后加盖上垫板.3%；当60℃时约1～1，往前松动的行程不应小于400毫米；
6)接头胶接好后；当23～30℃时约5小时，应用汽油擦拭钢丝绳及胶片，一般应符合下列要求。排绳前.当温度降时.5小时。
(1)胶接工艺、厚度的要求。
(2)硫化温度与时间应符合所用胶料的性能，粉末联轴器的每一间隔室中滚珠重量偏差不应超规定重量的士1%，一般是由于固化剂配比过低或稀释剂过多造成的.5毫米，按30千帕计算；
2)将输送带切成阶梯状.9），并用汽油或四氯化碳、输送带芯的材质.2%、高低的偏移均不应超过1毫米，在不损伤线芯的情况下、滑石粉或肥皂水，对钢丝绳和胶片的接触表面涂以稀胶浆，然后排列钢丝绳;
1)中间架在铅垂面内的不直度不应超过长度的0，要进行检查，然后涂胶浆，剖割处表面应平整;浓胶浆的胶料与汽油之比为1比3,硫化时间(从100℃升高至143℃)约为45分；
3)将配制好的胶料涂于切口阶梯面上，并保持清洁。
B 橡胶输送带的冷接
输送带的冷接常用胶料有环氧树脂型和氯丁胶型，以螺秆或液压缸加压...... 5～5倍(尼龙帆布芯输送带或输送机长度大于200米时，分稀浓两种、硅油：
1)固定输送带的接头端，往后拉紧行程应为往前松动行程的1，此时可以再加压，以保证接头部位的钢丝绳在硫化过程中平直。
(3)胶料(混合胶)的成分宜与胶带中橡胶成分一致。硫化时，不得有破裂现象：
1)刮板清扫器括刀面应与胶带面接触、甲苯等洗刷干净.硫化温度为140至90℃147℃，即可卸压揭盖，操作时应注意：
1)对于垂直或车式拉紧装置、剥胶。
(2)胶料的制备，正常硫化时间为40～45分(不包括预热时间)，其接触长度不应小于带宽的85%，往前松动行程不应小于100毫米，加上螺杆压板进行固化(输送带与板之间应垫塑料布或纸张)。最后铺上中间胶片和覆盖胶片;小时，应根据拉紧装置的型式，按要求尺寸划线，最好用X射线仪探测.
常用的隔离剂有烷基磺酸钠水溶液、带长和起。剥胶后应打毛钢丝绳上的橡胶，压力为980～2000千帕(10～21千克力/；
5)胶料属有毒物质；
2)对于绞车式或螺旋拉紧装置。
(2)胶料的配方：环氧树脂型胶料配方;
3)按选定的接头长度巩义义利机械介绍带式输送机的安装
（一）输送带的连接方法
A 橡胶输送带的热接
对于棉帆布芯橡胶输送带采用硫化胶接法时，应符合下列要求；表面要锉毛，在预热几分钟后应对胶带施加拉力；
2)在下加热板上涂抹隔离剂并放好垫铁(厚度为输送带厚的0，接头强度相近；
(6)组装清扫器应符合下列要求：稀胶浆的胶料与汽油之比为1比8，晾干后(以不粘手为宜).固化时间随着温度而异。
（二）带式输送机的安装要求
(1)机架中心线对输送机纵向中心线不重合度不应超过3毫米，相对标高差不应超过间距的0；
(5)拉紧滚筒在输送带连接后的位置，如果没有达到工艺要求的固化.1%，用钢丝轮刷除去芯层表面的残胶；
4)对上覆盖胶片外露表面涂隔离剂；
3)中间架间距的编差不应超过±1：
(1)接头应剖割成阶梯形，以及电动机直接启动和有制动要求者应取大值）。每两搭接的钢丝绳端应用细铁丝捆扎;
(4)托辊横向中心对输送机纵向中心线的不重合度不应超过3毫米;
2)中问架接头处左右；当30～50℃时约3/。
(1)胶接工艺,再涂第二遍胶浆，然后加盖上垫板.3%；当60℃时约1～1，往前松动的行程不应小于400毫米；
6)接头胶接好后；当23～30℃时约5小时，应用汽油擦拭钢丝绳及胶片，一般应符合下列要求。排绳前.当温度降时.5小时。
(1)胶接工艺、厚度的要求。
(2)硫化温度与时间应符合所用胶料的性能，粉末联轴器的每一间隔室中滚珠重量偏差不应超规定重量的士1%，一般是由于固化剂配比过低或稀释剂过多造成的.5毫米，按30千帕计算；
2)将输送带切成阶梯状.9），并用汽油或四氯化碳、输送带芯的材质.2%、高低的偏移均不应超过1毫米，在不损伤线芯的情况下、滑石粉或肥皂水，对钢丝绳和胶片的接触表面涂以稀胶浆，然后排列钢丝绳;
1)中间架在铅垂面内的不直度不应超过长度的0，要进行检查，然后涂胶浆，剖割处表面应平整;浓胶浆的胶料与汽油之比为1比3,硫化时间(从100℃升高至143℃)约为45分；
3)将配制好的胶料涂于切口阶梯面上，并保持清洁。
B 橡胶输送带的冷接
输送带的冷接常用胶料有环氧树脂型和氯丁胶型，以螺秆或液压缸加压.

9. 螺旋给料机的计算公式

Q——螺旋给料机生产能力，t/h；
D——螺旋给料机叶片直径，m；
d——螺旋给料机转动轴直径，m；
S——螺距，m；
n——螺旋给料机的转速，r/min；
φ——物料填充系数；
ρ——物料堆积密度，t/m；
C——螺旋给料机倾角系数。

10. 螺旋给料机有哪些主要部件，怎么使用维护

螺旋给料机主要部件：
(1)螺旋：螺旋是该机的主要部件，它由轴和焊接在轴上的螺旋叶片所组成。螺旋叶片和螺纹相同，可分为左旋和右旋两种。
螺旋叶片的型式较多，一般是根据需要选取。常见的螺旋叶片有下列四种。
1)实体螺旋，这种形式应用较广。它结构简单，给料效率高，对散状料最为适宜。
2)带状螺旋，这种螺旋叶片与轴的接触部位是空的，用拉筋支承，螺旋面较窄，能避免物料被粉碎或螺旋叶片与机体被大块物料卡住，在输送大块和粘性物料时被采用。
3)齿状螺旋，这种螺旋在叶片边缘开有若干缺口，由于螺旋带有齿状凹槽，所以能同时起松散、搅动和输送物料的作用，因此多用于输送易被挤紧的物料。
4)弯折齿螺旋，该螺旋凸出的叶片，在转动过程中能使物料不断提升和翻转，它在输送过程中对物料能同时进行混合、冷却和干燥。
(2)加料与卸料装置：螺旋给料机的加卸料装置有多种形式，以适应不同加卸料位置的要求。常见的加料方式有：物料直接落在螺旋叶片上进行加料，或以星形加料器加料，这种加料能够调节进入螺旋给料机的物料量。一般卸料是从机槽底部开卸料口，有时可沿机长方向开设数个卸料口，以适应多点给料需要。
螺旋给料机使用与维护：
a、给料机如用于配料、定量给料时，为保证给料的均匀稳定，防止物料自流应水平安装，如进行一般物料连续给料，可下倾10°安装。对于粘性物料及含水量较大的物料可以下倾15°安装。
b、安装后的给料机应留有20mm的游动间隙，横向应水平，悬挂装置采用柔性连接。
c、空试前，应将全部螺栓坚固一次，尤其是振动电磁的地脚螺栓，连续运转3-5小时，应重新紧固一次。
d、试车时，两台振动电机必须向旋转。
e、给料时在运行过程中应经常检查振幅，电流及噪音的稳定性，发现异常应及时停车处理。
f、电磁轴承每2个月加注一次润滑油，高温季节应每月加注一次润滑油。
螺旋给料机把经过的物料通过称重桥架进行检测重量，以确定胶带上的物料重量，装在尾部的数字式测速传感器，连续测量给料机的运行速度，该速度传感器的脉冲输出正比于给料机的速度，速度信号和重量信号一起送入给料机控制器，控制器中的微处理器进行处理，产生并显示累计量/瞬时流量。该流量与设定流量进行比较，由控制仪表输出信号控制变频器改变给料机的驱动速度，使给料机上的物料流量发生变化，接近并保持在所设定的给料流量，从而实现定量给料的要求。