① 高炉拆除工程施工方案，包括热风炉、布袋除尘、斜桥、TRT等附属设备全部拆除，可以提供全部完整方案的最好
环冷机拆除施工方案
一：工程概况
本次马钢第一炼铁总厂烧结机环冷拆除是由修建工程公司第二分公司承接的，本次拆除工程的重点在于风机，密封罩，台车及轨道，摩擦板和钢结构框架等的拆除。选用保护性拆除，拆除前必须做好各设备的编号以用来方便安装。此工程特点工期较短且工程量大，另外施工现场又存在交叉作业。所以本公司对于本次拆除工程非常的重视。
二：编制依据
根据甲方单位提供的图纸以及拆除要求编制此施工方案，另外依据物体的实际重量并结合主要起重工具的性能表来选用吊机等辅助工具。
三：工艺流程
本次拆除是保护性拆除，拆除前必须做好标记。采用的是由上至下拆除的方式，由此环冷机的结构和特点考虑首先拆除的是风机，然后是密封罩的拆除，从台车本体以上的拆除完毕以后是台车，轨道，摩擦板的拆除。再其次是传动部分的拆除，因为在台车拆除的工程之中需要转动台车来配合，故而传动部分的拆除放在后面。其后是散料系统和下料系统的拆除，最后是钢结构框架的拆除。在拆除的工程中可以有交叉拆除和分点拆除，在下面的施工网络计划图中有具体体现。
四：工机具准备
手拉葫芦1吨、2吨若干，5吨卷扬2台，吊机50吨7个台班、25吨10个台班、12吨10个台班，大车20个台班。
五：人员组织
由拆除的性质来决定拆除的过程之中不能有损坏，要求施工过程中必须要精细。然后根据现场的施工环境以及工期要求来安排施工人员，又由于是拆除工程，故焊工和起重工要求非常大，焊工12人、起重工10人、钳工4人、铆工4人。
六：具体施工方法
本次拆除工程选用由上至下保护性拆除，由于应甲方要求拆除过程中应妥善保管好各种装置。拆除下来以后应及时的进行修复和检修，并摆放到指定位置统一摆放，然后运送到合钢现场。具体的施工方法可以设为以下几点，按照施工要求为了方便安装拆除前做好标记，然后逐一的拆除。
6．1风机
风机设备的数量为三个，可以从进料口到出料口制订一个大的方向即分别
图一：风机标记及吊装示意图
选择风机1、风机2、风机3如图一所示。三台风机可以选用同时拆除的方式，从密封烟罩开始拆除，中间经叶轮、减速器、电机，选用50吨吊机，吊机的立足点和吊装示意图如图一所示，手拉葫芦配合进行拆除，拆除前须电控制系统和油路的拆除。
6．2密封罩
同风机一样，从进料口到出料口标记出密封罩的顺序，一个入口端密封罩和一个出口端密封罩，中间共5个 密封罩、11个 密封罩、2个 膨胀密封罩、2个 膨胀密封罩。另外三个风机上分别在左、右各一个密封罩，风机中间有两个密封罩。共计44个密封罩，可以用油漆从1到44数字编号（也可排除风机周围的密封罩而其他以各个形式来编号）。从现场图纸中看出，密封罩最重的为1320kg，故根据主要起重机械性能表可以选用25吨吊机，施工现场复杂吊装点较远的可以选用50吨吊机配合。所拆除下的密封罩为了方便运输，现场解体分为三块，及时的分割倒运，内部小系统做好标记，避免现场复杂。此拆除过程中必须注意在切割螺丝的过程中必须用吊机或手拉葫芦进行保护以防发生意外。
6．3台车
此编号和以上方法一样，共计45量台车。拆除过程之中请甲方配合转动，台车的重量为1437kg，可以选用25吨吊机配合吊装，吊装示意图如图二放台车的过程中用叉车配合及时的倒运到指定地点来进行台车的修复。另外此处注意一点，在拆除台车过程中一边的台车拿掉后另一边而没有拆除，可能能会出现整体一边偏重，从而使摩擦轮和摩擦板啮合过深，故而要求甲方配合转动，隔几辆拿一辆的方法，使拆除过程中台车能顺利的转动，放台车的过程中用叉车配合及时的倒运到指定地点来进行台车的修复。
图二：传动装置的标记及台车吊装示意图
6．4轨道和摩擦板
由于是拆除安装此环冷机，由于此前轨道和摩擦板运转过程中有过磨损，故必须按原装配来安装，不能顺序颠倒，否则可能会引起台车跑边以及托轮不转和挡轮啮合过大等不必要的情况，故而和上述方法一样从进料口开始编号直到出料口结束。轨道共有三条环绕环冷机一周，可以同时拆除，选用12吨吊机以及手拉葫芦等工具进行拆除，空间狭小部分用卷扬倒运出来，此部分的数量很小，不作详细说明，现场施工过程中根据实际情况来确定。
摩擦板是此环冷机的重要设备之一，拆除过程中必须要精细操作，不能有扭曲变形，二次倒运时也应注意保护，此摩擦板是有绞孔螺栓联结的，拆除时可以先割除螺栓（注意安装时备绞孔螺栓），环冷机一周共15
图三：摩擦板分布及吊装示意图 块摩擦板，单件重量560kg，可选用12吨吊机来吊装，吊机的位置站位选择合理如图三所示。
6．5传动部件
此环冷机传动装置是由两台传动系统组成的，对称分布在整个环冷系统的两侧，每台传动装置上各有上下两个摩擦轮，带动台车上连接的摩擦板，从而达到速度要求。同上述一样即可从进料口到出料口设订一个固定方向，从而标记出传动装置1和2,如图二。拆除过程中注意减速器和摩擦轮的保护，可以选用25吨吊机配合拆除，拆除下以后对减速器打开进行检修。
6．6平台以及钢结构框架
从以上的设备拆除完毕以后，剩余的是支架等一些地基平面的基础和平台的拆除，其中包括台车支架，风机支架，传动部分支架和一些爬梯、防护栏杆，风机支架和传动部分支架的标记可以分别按照风机的标记和传动装置的标记来确定，既风机支架1、2、3，传动部分支架1、2，台车支架也是按照从进料口到出料口的方向来确定。此部分拆除时应从风机支架和传动部分支架拆除开始，为了运输时方便应以面拆除的形式，即为一个四脚立柱的钢结构可以选择两根连在一起中间辅助架不必拆除。风机支架、传动部分支架拆除完毕以后在来拆除台车支架，可以多点拆除同时开工。拆除过程中应在内部小系统的做好标记，选用12吨吊机。
以上即为所有装置的标记和拆除工作，另外单一的装置如进料斗和散料系统等可以不用做标记，这里只是对大的方向进行的确定，如传动部分和风机部分等内部小的结构现场拆除时是分块进行拆除，所以必须内部小系统的标记必须做的也要精细防止混淆，给安装带来不必要的麻烦。各设备结构的拆除过程，从大的方面进行了阐述，具体根据现场的施工情况来确定小细节的划分。
七：质量管理点及安全控制措施
1.建立健全安全体系，进入现场前对施工人员进行安全教育，强化安全质量意识，认真做好各项准备工作，全面了解拆除工程的图纸和资料，进行施工现场堪察，对拆除施工人员进行安全技术交底。编制施工组织设计或安全专项施工方案以及制定安全事故应急救援预案。保证工程质量按期按质完成。
2. 拆除工程施工区域应设置硬质封闭围挡及醒目警示标志，非施工人员不得进入施工区，拆除下的物品及时整理修复，摆放到指定地点，集中保管。
4.电气焊设备设置明显标志，并有防火、防爆措施。
5.起重、吊拉设备机具由专人管理，确认安全方可使用。大件拆除吊装时使用的钢丝绳长度、直径要合理的选择，吊点在使用前要求确认，吊装过程中要有专人指挥信号明确。
6.施工人员明确作业中的各项安全事项，严格遵守安全技术规程和操作规定，当拆除工程对周围相邻建筑安全可能产生危险时，必须采取相应保护措施，对建筑内的人员进行撤离安置。
7.进入现场人员，为拆除作业人员准备齐全安全防护用品，严禁酒后作业，高温天气注意防温降暑。
8.施工停止，应切断电源，检查现场确认无不安全因素后，方可离开。
9.施工中发现不安全因素应及时排除，否则作业人员有权拒绝作业。当施工地点有架空线路或电缆线路时，应与甲方取得联系，采取防护措施，确认安全后方可施工。
10.在拆除作业前，施工单位应检查建筑内各类管线情况，确认全部切断后方可施工（传动装置预留）。在拆除工程作业中，发现不明物体，应停止施工，采取相应的应急措施，保护现场，及时向有关部门报告。
11.夜间施工时加强照明，上下交叉作业时打设防护平台，并派专人监护，互相协调，不得随意向下乱扔东西。
12.根据拆除工程施工现场作业环境，应制定相应的消防安全措施。施工现场应设置消防车通道，保证充足的消防水源。现场油污严重时，配备足够的灭火器材，做好防火防滑工作。
八：环保措施与文明施工
1.在施工段落范围内设置鲜明醒目标志、标牌及通告。
2.机具、材料应堆放整齐，余料及时清理。
3.进行拆除作业时，平台上严禁人员聚集或堆放材料，作业人员应站在稳定的结构或脚手架上操作，被拆除的构件应有安全的放置场所。
4.现场的废油废物不得随地乱排放，应集中到一起处理。
5.拆除完毕以后打扫现场做到工完、料尽、场地清。
供参考
② 机械设计课程设计---设计盘磨机传动装置！！！
我也在做这个题也 老兄
我只能提供样本给你哈 具体的还是得靠你自己啦
目 录
一 课程设计书 2
二 设计要求 2
三 设计步骤 2
1. 传动装置总体设计方案 3
2. 电动机的选择 4
3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比 5
4. 计算传动装置的运动和动力参数 5
6. 齿轮的设计 8
7. 滚动轴承和传动轴的设计 19
8. 键联接设计 26
9. 箱体结构的设计 27
10.润滑密封设计 30
11.联轴器设计 30
四 设计小结 31
五 参考资料 32
一. 课程设计书
设计课题:
设计一用于带式运输机上的两级齿轮减速器.运输机连续单向运转,载荷有轻微冲击，工作环境多尘，通风良好,空载起动,卷筒效率为0.96(包括其支承轴承效率的损失),减速器小批量生产,使用期限10年(300天/年),三班制工作,滚筒转速容许速度误差为5%,车间有三相交流,电压380/220V。
参数:
皮带有效拉力F（KN） 3.2
皮带运行速度V（m/s） 1.4
滚筒直径D（mm） 400
二. 设计要求
1.减速器装配图1张(0号)。
2.零件工作图2-3张(A2)。
3.设计计算说明书1份。
三. 设计步骤
1. 传动装置总体设计方案
2. 电动机的选择
3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比
4. 计算传动装置的运动和动力参数
5. 齿轮的设计
6. 滚动轴承和传动轴的设计
7. 键联接设计
8. 箱体结构设计
9. 润滑密封设计
10. 联轴器设计
1.传动装置总体设计方案:
1. 组成：传动装置由电机、减速器、工作机组成。
2. 特点：齿轮相对于轴承不对称分布，故沿轴向载荷分布不均匀，
要求轴有较大的刚度。
3. 确定传动方案：考虑到电机转速高，传动功率大，将V带设置在高速级。
其传动方案如下：
图一:(传动装置总体设计图)
初步确定传动系统总体方案如:传动装置总体设计图所示。
选择V带传动和二级圆柱斜齿轮减速器。
传动装置的总效率
为V带的传动效率, 为轴承的效率，
为对齿轮传动的效率，（齿轮为7级精度，油脂润滑）
为联轴器的效率， 为滚筒的效率
因是薄壁防护罩,采用开式效率计算。
取 =0.96 =0.98 =0.95 =0.99 =0.96
＝0.96× × ×0.99×0.96＝0.760；
2.电动机的选择
电动机所需工作功率为： P ＝P/η ＝3200×1.4/1000×0.760＝3.40kW
滚筒轴工作转速为n＝ = =66.88r/min，
经查表按推荐的传动比合理范围，V带传动的传动比i ＝2～4，二级圆柱斜齿轮减速器传动比i ＝8～40，
则总传动比合理范围为i ＝16～160，电动机转速的可选范围为n ＝i ×n＝（16～160）×66.88＝1070.08～10700.8r/min。
综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，
选定型号为Y112M—4的三相异步电动机，额定功率为4.0
额定电流8.8A，满载转速 1440 r/min，同步转速1500r/min。
方案 电动机型号 额定功 率
P
kw 电动机转速
电动机重量
N 参考价格
元 传动装置的传动比
同步转速 满载转速 总传动 比 V带传 动 减速器
1 Y112M-4 4 1500 1440 470 230 125.65 3.5 35.90
3.确定传动装置的总传动比和分配传动比
（1）总传动比
由选定的电动机满载转速n 和工作机主动轴转速n，可得传动装置总传动比为 ＝n /n＝1440/66.88＝17.05
（2）分配传动装置传动比
＝ ×
式中 分别为带传动和减速器的传动比。
为使V带传动外廓尺寸不致过大，初步取 ＝2.3（实际的传动比要在设计V带传动时，由所选大、小带轮的标准直径之比计算），则减速器传动比为
＝ ＝17.05/2.3＝7.41
根据展开式布置，考虑润滑条件，为使两级大齿轮直径相近，查图得高速级传动比为 ＝3.24，则 ＝ ＝2.29
4.计算传动装置的运动和动力参数
（1） 各轴转速
＝ ＝1440/2.3＝626.09r/min
＝ ＝626.09/3.24＝193.24r/min
＝ / ＝193.24/2.29=84.38 r/min
= =84.38 r/min
（2） 各轴输入功率
＝ × ＝3.40×0.96＝3.26kW
＝ ×η2× ＝3.26×0.98×0.95＝3.04kW
＝ ×η2× ＝3.04×0.98×0.95＝2.83kW
＝ ×η2×η4=2.83×0.98×0.99＝2.75kW
则各轴的输出功率：
＝ ×0.98=3.26×0.98=3.19 kW
＝ ×0.98=3.04×0.98=2.98 kW
＝ ×0.98=2.83×0.98=2.77kW
＝ ×0.98=2.75×0.98=2.70 kW
（3） 各轴输入转矩
= × × N•m
电动机轴的输出转矩 =9550 =9550×3.40/1440=22.55 N•m
所以: ＝ × × =22.55×2.3×0.96=49.79 N•m
＝ × × × =49.79×3.24×0.96×0.98=151.77 N•m
＝ × × × =151.77×2.29×0.98×0.95=326.98N•m
= × × =326.98×0.95×0.99=307.52 N•m
输出转矩： ＝ ×0.98=49.79×0.98=48.79 N•m
＝ ×0.98=151.77×0.98=148.73 N•m
＝ ×0.98=326.98×0.98=320.44N•m
＝ ×0.98=307.52×0.98=301.37 N•m
运动和动力参数结果如下表
轴名 功率P KW 转矩T Nm 转速r/min
输入 输出 输入 输出
电动机轴 3.40 22.55 1440
1轴 3.26 3.19 49.79 48.79 626.09
2轴 3.04 2.98 151.77 148.73 193.24
3轴 2.83 2.77 326.98 320.44 84.38
4轴 2.75 2.70 307.52 301.37 84.38
5.齿轮的设计
（一）高速级齿轮传动的设计计算
1． 齿轮材料，热处理及精度
考虑此减速器的功率及现场安装的限制，故大小齿轮都选用硬齿面渐开线斜齿轮
（1）齿轮材料及热处理
① 材料：高速级小齿轮选用45#钢调质，齿面硬度为小齿轮 280HBS 取小齿齿数 =24
高速级大齿轮选用45#钢正火，齿面硬度为大齿轮 240HBS Z = ×Z =3.24×24=77.76 取Z =78.
② 齿轮精度
按GB/T10095－1998，选择7级，齿根喷丸强化。
2．初步设计齿轮传动的主要尺寸
按齿面接触强度设计
确定各参数的值:
①试选 =1.6
查课本 图10-30 选取区域系数 Z =2.433
由课本 图10-26
则
②由课本 公式10-13计算应力值环数
N =60n j =60×626.09×1×（2×8×300×8）
=1.4425×10 h
N = =4.45×10 h #(3.25为齿数比,即3.25= )
③查课本 10-19图得：K =0.93 K =0.96
④齿轮的疲劳强度极限
取失效概率为1%,安全系数S=1,应用 公式10-12得:
[ ] = =0.93×550=511.5
[ ] = =0.96×450=432
许用接触应力
⑤查课本由 表10-6得： =189.8MP
由 表10-7得: =1
T=95.5×10 × =95.5×10 ×3.19/626.09
=4.86×10 N.m
3.设计计算
①小齿轮的分度圆直径d
=
②计算圆周速度
③计算齿宽b和模数
计算齿宽b
b= =49.53mm
计算摸数m
初选螺旋角 =14
=
④计算齿宽与高之比
齿高h=2.25 =2.25×2.00=4.50
= =11.01
⑤计算纵向重合度
=0.318 =1.903
⑥计算载荷系数K
使用系数 =1
根据 ,7级精度, 查课本由 表10-8得
动载系数K =1.07,
查课本由 表10-4得K 的计算公式:
K = +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6 1) ×1+0.23×10 ×49.53=1.42
查课本由 表10-13得: K =1.35
查课本由 表10-3 得: K = =1.2
故载荷系数:
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.42=1.82
⑦按实际载荷系数校正所算得的分度圆直径
d =d =49.53× =51.73
⑧计算模数
=
4. 齿根弯曲疲劳强度设计
由弯曲强度的设计公式
≥
⑴ 确定公式内各计算数值
① 小齿轮传递的转矩 ＝48.6kN•m
确定齿数z
因为是硬齿面，故取z ＝24，z ＝i z ＝3.24×24＝77.76
传动比误差 i＝u＝z / z ＝78/24＝3.25
Δi＝0.032％ 5％，允许
② 计算当量齿数
z ＝z /cos ＝24/ cos 14 ＝26.27
z ＝z /cos ＝78/ cos 14 ＝85.43
③ 初选齿宽系数
按对称布置，由表查得 ＝1
④ 初选螺旋角
初定螺旋角 ＝14
⑤ 载荷系数K
K＝K K K K =1×1.07×1.2×1.35＝1.73
⑥ 查取齿形系数Y 和应力校正系数Y
查课本由 表10-5得:
齿形系数Y ＝2.592 Y ＝2.211
应力校正系数Y ＝1.596 Y ＝1.774
⑦ 重合度系数Y
端面重合度近似为 ＝[1.88-3.2×（ ）] ＝[1.88－3.2×（1/24＋1/78）]×cos14 ＝1.655
＝arctg（tg /cos ）＝arctg（tg20 /cos14 ）＝20.64690
＝14.07609
因为 ＝ /cos ，则重合度系数为Y ＝0.25+0.75 cos / ＝0.673
⑧ 螺旋角系数Y
轴向重合度 ＝ ＝1.825,
Y ＝1－ ＝0.78
⑨ 计算大小齿轮的
安全系数由表查得S ＝1.25
工作寿命两班制，8年，每年工作300天
小齿轮应力循环次数N1＝60nkt ＝60×271.47×1×8×300×2×8＝6.255×10
大齿轮应力循环次数N2＝N1/u＝6.255×10 /3.24＝1.9305×10
查课本由 表10-20c得到弯曲疲劳强度极限
小齿轮 大齿轮
查课本由 表10-18得弯曲疲劳寿命系数:
K =0.86 K =0.93
取弯曲疲劳安全系数 S=1.4
[ ] =
[ ] =
大齿轮的数值大.选用.
⑵ 设计计算
① 计算模数
对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数m 大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，按GB/T1357-1987圆整为标准模数,取m =2mm但为了同时满足接触疲劳强度，需要按接触疲劳强度算得的分度圆直径d =51.73 来计算应有的齿数.于是由:
z = =25.097 取z =25
那么z =3.24×25=81
② 几何尺寸计算
计算中心距 a= = =109.25
将中心距圆整为110
按圆整后的中心距修正螺旋角
=arccos
因 值改变不多,故参数 , , 等不必修正.
计算大.小齿轮的分度圆直径
d = =51.53
d = =166.97
计算齿轮宽度
B=
圆整的
（二） 低速级齿轮传动的设计计算
⑴ 材料：低速级小齿轮选用45钢调质，齿面硬度为小齿轮 280HBS 取小齿齿数 =30
速级大齿轮选用45钢正火，齿面硬度为大齿轮 240HBS z =2.33×30=69.9 圆整取z =70.
⑵ 齿轮精度
按GB/T10095－1998，选择7级，齿根喷丸强化。
⑶ 按齿面接触强度设计
1. 确定公式内的各计算数值
①试选K =1.6
②查课本由 图10-30选取区域系数Z =2.45
③试选 ,查课本由 图10-26查得
=0.83 =0.88 =0.83+0.88=1.71
应力循环次数
N =60×n ×j×L =60×193.24×1×(2×8×300×8)
=4.45×10
N = 1.91×10
由课本 图10-19查得接触疲劳寿命系数
K =0.94 K = 0.97
查课本由 图10-21d
按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限 ,
大齿轮的接触疲劳强度极限
取失效概率为1%,安全系数S=1,则接触疲劳许用应力
[ ] = =
[ ] = =0.98×550/1=517
[ 540.5
查课本由 表10-6查材料的弹性影响系数Z =189.8MP
选取齿宽系数
T=95.5×10 × =95.5×10 ×2.90/193.24
=14.33×10 N.m
=65.71
2. 计算圆周速度
0.665
3. 计算齿宽
b= d =1×65.71=65.71
4. 计算齿宽与齿高之比
模数 m =
齿高 h=2.25×m =2.25×2.142=5.4621
=65.71/5.4621=12.03
5. 计算纵向重合度
6. 计算载荷系数K
K =1.12+0.18(1+0.6 +0.23×10 ×b
=1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10 ×65.71=1.4231
使用系数K =1
同高速齿轮的设计,查表选取各数值
=1.04 K =1.35 K =K =1.2
故载荷系数
K＝ =1×1.04×1.2×1.4231=1.776
7. 按实际载荷系数校正所算的分度圆直径
d =d =65.71×
计算模数
3. 按齿根弯曲强度设计
m≥
一确定公式内各计算数值
（1） 计算小齿轮传递的转矩 ＝143.3kN•m
（2） 确定齿数z
因为是硬齿面，故取z ＝30，z ＝i ×z ＝2.33×30＝69.9
传动比误差 i＝u＝z / z ＝69.9/30＝2.33
Δi＝0.032％ 5％，允许
（3） 初选齿宽系数
按对称布置，由表查得 ＝1
（4） 初选螺旋角
初定螺旋角 ＝12
（5） 载荷系数K
K＝K K K K =1×1.04×1.2×1.35＝1.6848
（6） 当量齿数
z ＝z /cos ＝30/ cos 12 ＝32.056
z ＝z /cos ＝70/ cos 12 ＝74.797
由课本 表10-5查得齿形系数Y 和应力修正系数Y
（7） 螺旋角系数Y
轴向重合度 ＝ ＝2.03
Y ＝1－ ＝0.797
（8） 计算大小齿轮的
查课本由 图10-20c得齿轮弯曲疲劳强度极限
查课本由 图10-18得弯曲疲劳寿命系数
K =0.90 K =0.93 S=1.4
[ ] =
[ ] =
计算大小齿轮的 ,并加以比较
大齿轮的数值大,选用大齿轮的尺寸设计计算.
① 计算模数
对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数m 大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，按GB/T1357-1987圆整为标准模数,取m =3mm但为了同时满足接触疲劳强度，需要按接触疲劳强度算得的分度圆直径d =72.91 来计算应有的齿数.
z = =27.77 取z =30
z =2.33×30=69.9 取z =70
② 初算主要尺寸
计算中心距 a= = =102.234
将中心距圆整为103
修正螺旋角
=arccos
因 值改变不多,故参数 , , 等不必修正
分度圆直径
d = =61.34
d = =143.12
计算齿轮宽度
圆整后取
低速级大齿轮如上图：
齿轮各设计参数附表
1. 各轴转速n
(r/min)
(r/min)
(r/min)
(r/min)
626.09 193.24 84.38 84.38
2. 各轴输入功率 P
（kw）
（kw）
（kw）
(kw)
3.26 3.04 2.83 2.75
3. 各轴输入转矩 T
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)
(kN•m)
49.79 151.77 326.98 307.52
6.传动轴承和传动轴的设计
1. 传动轴承的设计
⑴. 求输出轴上的功率P ，转速 ，转矩
P =2.83KW =84.38r/min
=326.98N．m
⑵. 求作用在齿轮上的力
已知低速级大齿轮的分度圆直径为
=143.21
而 F =
F = F
F = F tan =4348.16×0.246734=1072.84N
圆周力F ，径向力F 及轴向力F 的方向如图示:
⑶. 初步确定轴的最小直径
先按课本15-2初步估算轴的最小直径,选取轴的材料为45钢,调质处理,根据课本 取
输出轴的最小直径显然是安装联轴器处的直径 ,为了使所选的轴与联轴器吻合,故需同时选取联轴器的型号
查课本 ,选取
因为计算转矩小于联轴器公称转矩,所以
查《机械设计手册》
选取LT7型弹性套柱销联轴器其公称转矩为500Nm,半联轴器的孔径
⑷. 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度
① 为了满足半联轴器的要求的轴向定位要求,Ⅰ-Ⅱ轴段右端需要制出一轴肩,故取Ⅱ-Ⅲ的直径 ;左端用轴端挡圈定位,按轴端直径取挡圈直径 半联轴器与 为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴端上, 故Ⅰ-Ⅱ的长度应比 略短一些,现取
② 初步选择滚动轴承.因轴承同时受有径向力和轴向力的作用,故选用单列角接触球轴承.参照工作要求并根据 ,由轴承产品目录中初步选取0基本游隙组 标准精度级的单列角接触球轴承7010C型.
D B
轴承代号
45 85 19 58.8 73.2 7209AC
45 85 19 60.5 70.2 7209B
45 100 25 66.0 80.0 7309B
50 80 16 59.2 70.9 7010C
50 80 16 59.2 70.9 7010AC
50 90 20 62.4 77.7 7210C
2. 从动轴的设计
对于选取的单向角接触球轴承其尺寸为的 ,故 ;而 .
右端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位.由手册上查得7010C型轴承定位轴肩高度 mm,
③ 取安装齿轮处的轴段 ;齿轮的右端与左轴承之间采用套筒定位.已知齿轮 的宽度为75mm,为了使套筒端面可靠地压紧齿轮,此轴段应略短于轮毂宽度,故取 . 齿轮的左端采用轴肩定位,轴肩高3.5,取 .轴环宽度 ,取b=8mm.
④ 轴承端盖的总宽度为20mm(由减速器及轴承端盖的结构设计而定) .根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求,取端盖的外端面与半联轴器右端面间的距离 ,故取 .
⑤ 取齿轮距箱体内壁之距离a=16 ,两圆柱齿轮间的距离c=20 .考虑到箱体的铸造误差,在确定滚动轴承位置时,应距箱体内壁一段距离 s,取s=8 ,已知滚动轴承宽度T=16 ,
高速齿轮轮毂长L=50 ,则
至此,已初步确定了轴的各端直径和长度.
5. 求轴上的载荷
首先根据结构图作出轴的计算简图, 确定顶轴承的支点位置时,
查《机械设计手册》20-149表20.6-7.
对于7010C型的角接触球轴承,a=16.7mm,因此,做为简支梁的轴的支承跨距.
传动轴总体设计结构图:
(从动轴)
(中间轴)
(主动轴)
从动轴的载荷分析图:
6. 按弯曲扭转合成应力校核轴的强度
根据
= =
前已选轴材料为45钢，调质处理。
查表15-1得[ ]=60MP
〈 [ ] 此轴合理安全
7. 精确校核轴的疲劳强度.
⑴. 判断危险截面
截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B无需校核.从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看,截面Ⅵ和Ⅶ处过盈配合引起的应力集中最严重,从受载来看,截面C上的应力最大.截面Ⅵ的应力集中的影响和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同时轴径也较大,故不必做强度校核.截面C上虽然应力最大,但是应力集中不大,而且这里的直径最大,故C截面也不必做强度校核,截面Ⅳ和Ⅴ显然更加不必要做强度校核.由第3章的附录可知,键槽的应力集中较系数比过盈配合的小，因而,该轴只需胶合截面Ⅶ左右两侧需验证即可.
⑵. 截面Ⅶ左侧。
抗弯系数 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系数 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅶ的右侧的弯矩M为
截面Ⅳ上的扭矩 为 =311.35
截面上的弯曲应力
截面上的扭转应力
= =
轴的材料为45钢。调质处理。
由课本 表15-1查得：
因
经插入后得
2.0 =1.31
轴性系数为
=0.85
K =1+ =1.82
K =1+ （ -1）=1.26
所以
综合系数为： K =2.8
K =1.62
碳钢的特性系数 取0.1
取0.05
安全系数
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
截面Ⅳ右侧
抗弯系数 W=0.1 = 0.1 =12500
抗扭系数 =0.2 =0.2 =25000
截面Ⅳ左侧的弯矩M为 M=133560
截面Ⅳ上的扭矩 为 =295
截面上的弯曲应力
截面上的扭转应力
= = K =
K =
所以
综合系数为：
K =2.8 K =1.62
碳钢的特性系数
取0.1 取0.05
安全系数
S = 25.13
S 13.71
≥S=1.5 所以它是安全的
8.键的设计和计算
①选择键联接的类型和尺寸
一般8级以上精度的尺寸的齿轮有定心精度要求，应用平键.
根据 d =55 d =65
查表6-1取： 键宽 b =16 h =10 =36
b =20 h =12 =50
②校和键联接的强度
查表6-2得 [ ]=110MP
工作长度 36-16=20
50-20=30
③键与轮毂键槽的接触高度
K =0.5 h =5
K =0.5 h =6
由式（6-1）得：
＜[ ]
＜[ ]
两者都合适
取键标记为：
键2：16×36 A GB/T1096-1979
键3：20×50 A GB/T1096-1979
9.箱体结构的设计
减速器的箱体采用铸造（HT200）制成，采用剖分式结构为了保证齿轮佳合质量，
大端盖分机体采用 配合.
1. 机体有足够的刚度
在机体为加肋，外轮廓为长方形，增强了轴承座刚度
2. 考虑到机体内零件的润滑，密封散热。
因其传动件速度小于12m/s，故采用侵油润油，同时为了避免油搅得沉渣溅起，齿顶到油池底面的距离H为40mm
为保证机盖与机座连接处密封，联接凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗糙度为
3. 机体结构有良好的工艺性.
铸件壁厚为10，圆角半径为R=3。机体外型简单，拔模方便.
4. 对附件设计
A 视孔盖和窥视孔
在机盖顶部开有窥视孔，能看到 传动零件齿合区的位置，并有足够的空间，以便于能伸入进行操作，窥视孔有盖板，机体上开窥视孔与凸缘一块，有便于机械加工出支承盖板的表面并用垫片加强密封，盖板用铸铁制成，用M6紧固
B 油螺塞：
放油孔位于油池最底处，并安排在减速器不与其他部件靠近的一侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔处的机体外壁应凸起一块，由机械加工成螺塞头部的支承面，并加封油圈加以密封。
C 油标：
油标位在便于观察减速器油面及油面稳定之处。
油尺安置的部位不能太低，以防油进入油尺座孔而溢出.
D 通气孔：
由于减速器运转时，机体内温度升高，气压增大，为便于排气，在机盖顶部的窥视孔改上安装通气器，以便达到体内为压力平衡.
E 盖螺钉：
启盖螺钉上的螺纹长度要大于机盖联结凸缘的厚度。
钉杆端部要做成圆柱形，以免破坏螺纹.
F 位销：
为保证剖分式机体的轴承座孔的加工及装配精度，在机体联结凸缘的长度方向各安装一圆锥定位销，以提高定位精度.
G 吊钩：
在机盖上直接铸出吊钩和吊环，用以起吊或搬运较重的物体.
减速器机体结构尺寸如下：
名称 符号 计算公式 结果
箱座壁厚
10
箱盖壁厚
9
箱盖凸缘厚度
12
箱座凸缘厚度
15
箱座底凸缘厚度
25
地脚螺钉直径
M24
地脚螺钉数目
查手册 6
轴承旁联接螺栓直径
M12
机盖与机座联接螺栓直径
=（0.5~0.6）
M10
轴承端盖螺钉直径
=（0.4~0.5）
10
视孔盖螺钉直径
=（0.3~0.4）
8
定位销直径
=（0.7~0.8）
8
， ， 至外机壁距离
查机械课程设计指导书表4 34
22
18
， 至凸缘边缘距离
查机械课程设计指导书表4 28
16
外机壁至轴承座端面距离
= + +（8~12）
50
大齿轮顶圆与内机壁距离
>1.2
15
齿轮端面与内机壁距离
>
10
机盖，机座肋厚
9 8.5
轴承端盖外径
+（5~5.5）
120（1轴）125（2轴）
150（3轴）
轴承旁联结螺栓距离
120（1轴）125（2轴）
150（3轴）
10. 润滑密封设计
对于二级圆柱齿轮减速器，因为传动装置属于轻型的，且传速较低，所以其速度远远小于 ，所以采用脂润滑，箱体内选用SH0357-92中的50号润滑，装至规定高度.
油的深度为H+
H=30 =34
所以H+ =30+34=64
其中油的粘度大，化学合成油，润滑效果好。
密封性来讲为了保证机盖与机座联接处密封，联接
凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗度应为
密封的表面要经过刮研。而且，凸缘联接螺柱之间的距离不宜太
大，国150mm。并匀均布置，保证部分面处的密封性。
11.联轴器设计
1.类型选择.
为了隔离振动和冲击，选用弹性套柱销联轴器.
2.载荷计算.
公称转矩：T=9550 9550 333.5
查课本 ,选取
所以转矩
因为计算转矩小于联轴器公称转矩,所以
查《机械设计手册》
选取LT7型弹性套柱销联轴器其公称转矩为500Nm
③ 临电专项施工方案
临时用电施工方案
为贯彻国家安全生产的方针政策和法规，保障本施工现场用电安全，防止触电事故的发生，促进生产，提高效益，特制定施工临时用电方案。
—、用电管理
（一）临时用电的施工组织设计
1、根据施工用电平面图确定电源进线，总配电箱，分配电箱的位置及线路走向。
2.根据施工组织计划的负荷计算，确定导线截面和电 器的类型、规格。
根据施工需要，施工现场有两台电焊机进行作业，每台电焊机的功率为15kw，
（二）专业人员
在安装维修或拆除临时用电工程时，必须由电工完成,并且电工应持证上岗，电工必须掌握安全用电基本知识和所用设备性能。在使用设备前工作人员必须按规定戴好和配备相应的劳动防护用品，并检查电气装置利保护设施是否安好。严禁设备带“病”运转，停电的设备必须拉闸断电，锁好开关箱，发现问题，及时报告解决。搬迁或移动用电设备必须经电工切断电源并作妥善处理后进行。
（三）安全技术案
1.施工现场临时用电：必须建立安全技术档案，其内容有：
a、 技术交底资料；
b、 临时用电工程检查验收表；
c、 电气设备的试、检验凭单和调试记录；
d、 接地电阻测定记录表；
e、 定期检(复)查表；
f、 电工维修工作记录，并指定电工代管。
2、临时用电工程的定期检查时间，施工现场每月一次，并复查接地电阻值。检查工作应分部，分项进行，发现不安全因素，必须及时处理，并应有复查验收手续。
二、施工现场与周围环境
(一)、外电线路的安全距离
1、根据施工组织设计在高低压线路下方，不得搭设作业棚，建造生活设施，堆放构件、架具、材料其它杂物。
2、任何部位或被吊物边缘与架空线路边线最小平距离不得小于2米。
(二)、外电防护
对于建筑物外侧的电缆必须采取防护措施，增设屏障，遮栏和保护网。在架设防护设施时应有电气工程技术员或专职安全人员负责监护。
三、接地与防雷
（一）接地与防雷措施
1.在施工现场专用的中性点直接接地的电力线路中必须采用TN—S接零保护系统。电气设备的金属外壳必须与：专用保护零线连接。专用保护零线应由工作接地线，配电室的零线或第一级漏电保护器电源侧
的零线引出。(如图)
1、工作接地 L1、L2、L3－相线
2、重复接地 N－工作接地
3、电气设备外露导电部份 PE－保护零线
2.电气设备应根据当地的要求作保护接零或作保护接
地。不得一部分设备作保护接零另一部分设备作保
护接地。
3、作防雷接地的电气设备，必须同时作重复接地。同
一台电气设备的重复接地与防雷接地可使用同—个接地体，接地电阻应符合重复接地电阻值的要求。
4、施工现场的电力系统严禁利用大地作相线或零线。
5、保护零线不得装设开关或熔断器。
6、保护零线应单独敷设，不作它用。重复接地线应与
保护零线相连接。
(二)保护接零
正常情况时，下列电气设备不带电的外露导电部分，应做保护接零。
1、电机、电器、照明器具，手持电动工具的金属外壳。
2、电气设备传动装置的金属部件。
(三)接地与接地电阻
1、保护零线每一重复接地装置的接地电阻值应不大于
10々，不得用铝导体做接地体或地下接地线。垂直接地体宜采用角钢，钢管或圆钢，不宜采用螺纹钢材。
2、施工现场所有用电设备，除作保护接零外，设备负荷线的首端处必须设置漏电保护装置。
(四)防雷
1、在施工现场内的龙门架等机械设备，应安装防雷装置。
2、施工现场内所有防雷装置的接地电阻不得大于30Q。
3.机械设备上的避雷针长度应为1至2米。
四、配电线路—架空线路
1、架空线路必须采用绝缘铜线或绝缘铝线，设在专用电杆上，严禁架设在树木、脚手架上。
2、在同一横担架沿时，导线相序排列是，面向负荷从左侧起为L1，N，L2，L3，PE；
五、配电箱及开关箱
一、配电箱，开关箱
1、配电系统应实行：分级配电，动力与照明配电箱宜分别设置，如合置在同一配电箱内，动力和照明线路应分路设置.开关箱应由末级分配电箱配电。
2、总配电箱应设在靠近电源附近，分配电箱应装设在用电设备或负荷相对集中的地区。分配电箱与开关箱的距离不得超过30米，开关箱与其控制的固定式用电设备的水平距离不宜超过3米。
3、配电箱，开关箱周围应有足够二人同时工作的空间和通道。不得堆放任何妨碍操作，维修的物品。配电箱、开关箱采用铁板或优质绝缘材料制作，铁板的厚度应大于1.5 mm。配电箱，开关箱应装设端正、牢固，移动式配电箱，开关箱应装设在坚固的支架上，固定式配电箱，开关箱的下底与地面的垂直距离应大于1.3米，小于1.5米，移动式配电箱，开关箱的下底与地面的垂直距离宜大于0.6米，小于1.5米。配电箱内的电器应首先安装在金属或非木质的绝缘电器安装板上，然后整体紧固在配电箱体内，金属板与配电箱箱体应作电气连接，配电箱，开关箱内的开关、插座应按规定的位置紧固在电器安装板上，不得歪斜和松动。配电箱，开关箱的连接线，接头不得松动，不得有外露带电部分。配电箱，开关箱的金属箱体，金属电器安装板以及箱内电器的不应带电金属底座，外壳等必须作保护接零。保护零线应通过接线端子板连接，配电箱，开关箱必须防雨、防尘。
(二).电器装置的选择
1、配电箱，开关箱内的电器必须可靠完好，不准使用破损，不合格的电器。每台用电设备必须实行“一机一闸一漏一箱”，严禁用同一个开关电器直接控制二台及二台以上用电设备(含插座)。开关箱内的开关电器必须能在任何情况下都可以使用电器设备，实行电源隔离，漏电保护器应装设在配电箱电源隔离开关的负荷侧和开关箱电源隔离开关的负荷侧，各种开关电器的额定值应与其控制用电设备的额定值相适应。
2.配电箱、开关箱中导线的进线口和出线口应设在箱体下底面，严禁设在箱体的上顶面、侧面、后面或箱门处。进出线应加护套分路成束，并做防水弯，导线束不得于箱体进、出口直接接触。移动式配电箱和开关箱的进、出线必须采用橡皮绝缘电缆。进入开关箱的电源线，严禁用插销方式连接。
(三)使用与维护
1、所有配电箱均应标明其名称，用途并作出分路标记。所有配电箱门应配锁，并由专人负责。
2、所有配电箱、开关箱每月进行检查和维修。检查、检修人员必须是专业电工。检查、检修时必须按规定穿戴好绝缘鞋、手套，必须使用电工绝缘工具。维修时，必须
将其前一级相应的电源开关分闸断电,并悬挂停电标志牌，严禁带电作业。
3、送电操作顺序为：总配电箱～分配电箱～开关箱。停电操作顺序为：开关箱～分配电箱～总配电箱，出现电气故障的紧急情况除外。
注:L1、L2、L3－相线 1、工作接地
N－工作接地 2、重复接地
PE－保护零线 M－电动机
FQ－漏电保护器 H－灯
4、施工现场停电作业一小时以上，应将动力开关箱断电上锁。箱内不得放置任何杂物，并应经常保持整洁，箱内不得挂接其它临时用电设备，配电箱，开关箱进线和出线不得承受外力。严禁与金属尖锁断口和强腐蚀介质接触。
六、 电动建筑机械和手持电动工具
(一).规定措施
1、施工现场中一切电动建筑机械和手持电动工具的选
购，使用、检查和维修必须符合相应的国家标准，专业标唯和安全技术规程，并且有产品合格证和使用说明书。
2、建立专人专机负责制，并定期检查和维修保养。
3、电动建筑机械或手持电动工具的负荷线，必须按其
容量选用无接头的多股铜芯橡皮扩套软电缆。其性能应符合国标GB1169—74《通用橡套软电缆》的要求，其中绿、黄双色线在任何情况下只能用作保护零线或重复接地线。
（二）、夯土机械
夯土机机械必须装设漏电保护器，负荷线应采用气候型的橡皮套铜芯软电缆。电缆长度应不大于50米。严禁电缆缠绕，扭结和被夯土机械跨越，操作扶手必须采取绝缘措施。
（三）、焊接机械
焊接机械放置在防雨通风良好的地方，焊接现场不准堆放易燃易爆物品，应经常检查和维护。
七、 照明
(一).规定措施
现场照明采用高光效，长寿命的照明光源。对需要大面积照明的场所应采卤钨灯，钢筋加工房必须采用防爆灯，照明器具和器材的质量均应符合标准规定，不得使用绝缘老化或破损的器具和器材。
(二)照明装置
室外灯具距地面不得低于3米，室内灯具不得低于2．4米，灯头的绝缘外壳不得有损伤和漏电，灯具内的接线必须牢固，灯具外的接线必须做可靠的绝缘包扎。电器，灯具的相线必须经开关控制，不得将相线引入灯具。
（三）照明线路
照明线路引入生活，办公区进入室内必须穿管敷。
④ 1）试总结归纳机械传动系统设计的一般方法和步骤。 （2）说明传动系统方案是如何确定的，有何特点
第一部分为电动机选择及传动系统总的传动比分配;主要确定电动机类型和结构形式、工作机主动轴功率、电动输出功率及传动系统总的传动比分配。第二部分为传动装置的运动和动力参数计算,主要确定各轴转速、各轴的输入功率、及各轴转矩。第三部分为有关锥齿轮的计算,选择齿轮、材料、精度、等级、确定齿轮齿数、转矩、载荷系数、轮宽系数及齿根弯曲疲劳强度校核。第四部分为带轮的设计包括带轮类型的选择、带轮尺寸参数的确定。第五部分为联轴器类型的选择及联轴器尺寸（型号）的确定 。
该变速器主要由齿轮、轴、轴承、箱体等组成。为方便减速器的制造、装配及使用 ，还在减速器上设置一系列附件，如检查孔、透气孔、油标尺或油面指示器、吊钩及起盖螺钉等。在原动机于变速器间采用是机械设备中应用较多的传动装置带传动，主要有主动轮、从动轮和传动带组成。工作时靠带与带轮间的摩擦或啮合实现主、从动轮间运动和动力的传递,具有结构简单、传动平稳、价格低廉、缓冲吸振及过载打滑以保护其他零件的优点。
设计者以严谨务实的认真态度进行了此次设计，但由于知识水平与实际经验有限。在设计中难免会出现一些错误、缺点和疏漏，诚请位评审老师能给于批评和指正。
摘 要
这次毕业设计是由封闭在刚性壳内所有内容的齿轮传动是一独立完整的机构。通过这一次设计可以初步掌握一般简单机械的一套完整的设计及方法，构成减速器的通用零部件。
这次毕业设计主要介绍了减速器的类型作用及构成等，全方位的运用所学过的知识。如：机械制图，金属材料工艺学公差等已学过的理论知识。在实际生产中得以分析和解决。减速器的一般类型有：圆柱齿轮减速器、圆锥齿轮减速器、齿轮-蜗杆减速器，轴装式减速器、组装式减速器、联体式减速器。
在这次设计中进一步培养了工程设计的独立能力，树立正确的设计思想，掌握常用的机械零件，机械传动装置和简单机械设计的方法
和步骤，要求综合的考虑使用经济工艺性等方面的要求。确定合理的设计方案
⑤ 机械设计 带式输送机传动装置
机械设计课程设计 设计带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器_网络知道
仅供参考
一、传动方案拟定
第二组第三个数据：设计带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器
（1） 工作条件：使用年限10年，每年按300天计算，两班制工作，载荷平稳。
（2） 原始数据：滚筒圆周力F=1.7KN；带速V=1.4m/s；
滚筒直径D=220mm。
运动简图
二、电动机的选择
1、电动机类型和结构型式的选择：按已知的工作要求和 条件，选用 Y系列三相异步电动机。
2、确定电动机的功率：
（1）传动装置的总效率：
η总=η带×η2轴承×η齿轮×η联轴器×η滚筒
=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95
=0.86
(2)电机所需的工作功率：
Pd=FV/1000η总
=1700×1.4/1000×0.86
=2.76KW
3、确定电动机转速：
滚筒轴的工作转速：
Nw=60×1000V/πD
=60×1000×1.4/π×220
=121.5r/min
根据【2】表2.2中推荐的合理传动比范围，取V带传动比Iv=2~4，单级圆柱齿轮传动比范围Ic=3~5，则合理总传动比i的范围为i=6~20，故电动机转速的可选范围为nd=i×nw=（6~20）×121.5=729~2430r/min
符合这一范围的同步转速有960 r/min和1420r/min。由【2】表8.1查出有三种适用的电动机型号、如下表
方案 电动机型号 额定功率 电动机转速（r/min） 传动装置的传动比
KW 同转 满转 总传动比 带 齿轮
1 Y132s-6 3 1000 960 7.9 3 2.63
2 Y100l2-4 3 1500 1420 11.68 3 3.89
综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，比较两种方案可知：方案1因电动机转速低，传动装置尺寸较大，价格较高。方案2适中。故选择电动机型号Y100l2-4。
4、确定电动机型号
根据以上选用的电动机类型，所需的额定功率及同步转速，选定电动机型号为
Y100l2-4。
其主要性能：额定功率：3KW，满载转速1420r/min，额定转矩2.2。
三、计算总传动比及分配各级的传动比
1、总传动比：i总=n电动/n筒=1420/121.5=11.68
2、分配各级传动比
（1） 取i带=3
（2） ∵i总=i齿×i 带π
∴i齿=i总/i带=11.68/3=3.89
四、运动参数及动力参数计算
1、计算各轴转速（r/min）
nI=nm/i带=1420/3=473.33(r/min)
nII=nI/i齿=473.33/3.89=121.67(r/min)
滚筒nw=nII=473.33/3.89=121.67(r/min)
2、 计算各轴的功率（KW）
PI=Pd×η带=2.76×0.96=2.64KW
PII=PI×η轴承×η齿轮=2.64×0.99×0.97=2.53KW
3、 计算各轴转矩
Td=9.55Pd/nm=9550×2.76/1420=18.56N?m
TI=9.55p2入/n1 =9550x2.64/473.33=53.26N?m
TII =9.55p2入/n2=9550x2.53/121.67=198.58N?m
五、传动零件的设计计算
1、 皮带轮传动的设计计算
（1） 选择普通V带截型
由课本[1]P189表10-8得：kA=1.2 P=2.76KW
PC=KAP=1.2×2.76=3.3KW
据PC=3.3KW和n1=473.33r/min
由课本[1]P189图10-12得：选用A型V带
（2） 确定带轮基准直径，并验算带速
由[1]课本P190表10-9，取dd1=95mm>dmin=75
dd2=i带dd1(1-ε)=3×95×(1-0.02)=279.30 mm
由课本[1]P190表10-9，取dd2=280
带速V：V=πdd1n1/60×1000
=π×95×1420/60×1000
=7.06m/s
在5~25m/s范围内，带速合适。
（3） 确定带长和中心距
初定中心距a0=500mm
Ld=2a0+π(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0
=2×500+3.14(95+280)+(280-95)2/4×450
=1605.8mm
根据课本[1]表（10-6）选取相近的Ld=1600mm
确定中心距a≈a0+(Ld-Ld0)/2=500+(1600-1605.8)/2
=497mm
(4) 验算小带轮包角
α1=1800-57.30 ×(dd2-dd1)/a
=1800-57.30×(280-95)/497
=158.670>1200（适用）
（5） 确定带的根数
单根V带传递的额定功率.据dd1和n1，查课本图10-9得 P1=1.4KW
i≠1时单根V带的额定功率增量.据带型及i查[1]表10-2得 △P1=0.17KW
查[1]表10-3，得Kα=0.94；查[1]表10-4得 KL=0.99
Z= PC/[(P1+△P1)KαKL]
=3.3/[(1.4+0.17) ×0.94×0.99]
=2.26 (取3根)
(6) 计算轴上压力
由课本[1]表10-5查得q=0.1kg/m，由课本式（10-20）单根V带的初拉力：
F0=500PC/ZV[（2.5/Kα）-1]+qV2=500x3.3/[3x7.06(2.5/0.94-1)]+0.10x7.062 =134.3kN
则作用在轴承的压力FQ
FQ=2ZF0sin(α1/2)=2×3×134.3sin(158.67o/2)
=791.9N
2、齿轮传动的设计计算
（1）选择齿轮材料与热处理：所设计齿轮传动属于闭式传动，通常
齿轮采用软齿面。查阅表[1] 表6-8，选用价格便宜便于制造的材料，小齿轮材料为45钢，调质，齿面硬度260HBS；大齿轮材料也为45钢，正火处理，硬度为215HBS；
精度等级：运输机是一般机器，速度不高，故选8级精度。
(2)按齿面接触疲劳强度设计
由d1≥ (6712×kT1(u+1)/φ[σH]2)1/3
确定有关参数如下：传动比i齿=3.89
取小齿轮齿数Z1=20。则大齿轮齿数：Z2=iZ1= ×20=77.8取z2=78
由课本表6-12取φd=1.1
(3)转矩T1
T1=9.55×106×P1/n1=9.55×106×2.61/473.33=52660N?mm
(4)载荷系数k : 取k=1.2
(5)许用接触应力[σH]
[σH]= σHlim ZN/SHmin 由课本[1]图6-37查得：
σHlim1=610Mpa σHlim2=500Mpa
接触疲劳寿命系数Zn：按一年300个工作日，每天16h计算，由公式N=60njtn 计算
N1=60×473.33×10×300×18=1.36x109
N2=N/i=1.36x109 /3.89=3.4×108
查[1]课本图6-38中曲线1，得 ZN1=1 ZN2=1.05
按一般可靠度要求选取安全系数SHmin=1.0
[σH]1=σHlim1ZN1/SHmin=610x1/1=610 Mpa
[σH]2=σHlim2ZN2/SHmin=500x1.05/1=525Mpa
故得：
d1≥ (6712×kT1(u+1)/φ[σH]2)1/3
=49.04mm
模数：m=d1/Z1=49.04/20=2.45mm
取课本[1]P79标准模数第一数列上的值，m=2.5
(6)校核齿根弯曲疲劳强度
σ bb=2KT1YFS/bmd1
确定有关参数和系数
分度圆直径：d1=mZ1=2.5×20mm=50mm
d2=mZ2=2.5×78mm=195mm
齿宽：b=φdd1=1.1×50mm=55mm
取b2=55mm b1=60mm
(7)复合齿形因数YFs 由课本[1]图6-40得：YFS1=4.35,YFS2=3.95
(8)许用弯曲应力[σbb]
根据课本[1]P116：
[σbb]= σbblim YN/SFmin
由课本[1]图6-41得弯曲疲劳极限σbblim应为： σbblim1=490Mpa σbblim2 =410Mpa
由课本[1]图6-42得弯曲疲劳寿命系数YN：YN1=1 YN2=1
弯曲疲劳的最小安全系数SFmin ：按一般可靠性要求，取SFmin =1
计算得弯曲疲劳许用应力为
[σbb1]=σbblim1 YN1/SFmin=490×1/1=490Mpa
[σbb2]= σbblim2 YN2/SFmin =410×1/1=410Mpa
校核计算
σbb1=2kT1YFS1/ b1md1=71.86pa< [σbb1]
σbb2=2kT1YFS2/ b2md1=72.61Mpa< [σbb2]
故轮齿齿根弯曲疲劳强度足够
(9)计算齿轮传动的中心矩a
a=(d1+d2)/2= (50+195)/2=122.5mm
(10)计算齿轮的圆周速度V
计算圆周速度V=πn1d1/60×1000=3.14×473.33×50/60×1000=1.23m/s
因为V＜6m/s，故取8级精度合适．
六、轴的设计计算
从动轴设计
1、选择轴的材料 确定许用应力
选轴的材料为45号钢，调质处理。查[2]表13-1可知：
σb=650Mpa,σs=360Mpa,查[2]表13-6可知：[σb+1]bb=215Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=60Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴，输出端与联轴器相接，
从结构要求考虑，输出端轴径应最小，最小直径为：
d≥C
查[2]表13-5可得，45钢取C=118
则d≥118×(2.53/121.67)1/3mm=32.44mm
考虑键槽的影响以及联轴器孔径系列标准，取d=35mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.53/121.67=198582 N
齿轮作用力：
圆周力：Ft=2T/d=2×198582/195N=2036N
径向力：Fr=Fttan200=2036×tan200=741N
4、轴的结构设计
轴结构设计时，需要考虑轴系中相配零件的尺寸以及轴上零件的固定方式，按比例绘制轴系结构草图。
（1）、联轴器的选择
可采用弹性柱销联轴器，查[2]表9.4可得联轴器的型号为HL3联轴器：35×82 GB5014-85
（2）、确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中，可以将齿轮安排在箱体中央，轴承对称布置
在齿轮两边。轴外伸端安装联轴器，齿轮靠油环和套筒实现
轴向定位和固定，靠平键和过盈配合实现周向固定，两端轴
承靠套筒实现轴向定位，靠过盈配合实现周向固定 ，轴通
过两端轴承盖实现轴向定位，联轴器靠轴肩平键和过盈配合
分别实现轴向定位和周向定位
（3）、确定各段轴的直径
将估算轴d=35mm作为外伸端直径d1与联轴器相配（如图），
考虑联轴器用轴肩实现轴向定位，取第二段直径为d2=40mm
齿轮和左端轴承从左侧装入，考虑装拆方便以及零件固定的要求，装轴处d3应大于d2，取d3=4 5mm，为便于齿轮装拆与齿轮配合处轴径d4应大于d3，取d4=50mm。齿轮左端用用套筒固定,右端用轴环定位,轴环直径d5
满足齿轮定位的同时,还应满足右侧轴承的安装要求,根据选定轴承型号确定.右端轴承型号与左端轴承相同,取d6=45mm.
(4)选择轴承型号.由[1]P270初选深沟球轴承,代号为6209,查手册可得:轴承宽度B=19,安装尺寸D=52,故轴环直径d5=52mm.
(5）确定轴各段直径和长度
Ⅰ段：d1=35mm 长度取L1=50mm
II段:d2=40mm
初选用6209深沟球轴承，其内径为45mm,
宽度为19mm.考虑齿轮端面和箱体内壁，轴承端面和箱体内壁应有一定距离。取套筒长为20mm，通过密封盖轴段长应根据密封盖的宽度，并考虑联轴器和箱体外壁应有一定矩离而定，为此，取该段长为55mm，安装齿轮段长度应比轮毂宽度小2mm,故II段长：
L2=（2+20+19+55）=96mm
III段直径d3=45mm
L3=L1-L=50-2=48mm
Ⅳ段直径d4=50mm
长度与右面的套筒相同，即L4=20mm
Ⅴ段直径d5=52mm. 长度L5=19mm
由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L=96mm
(6)按弯矩复合强度计算
①求分度圆直径：已知d1=195mm
②求转矩：已知T2=198.58N?m
③求圆周力：Ft
根据课本P127（6-34）式得
Ft=2T2/d2=2×198.58/195=2.03N
④求径向力Fr
根据课本P127（6-35）式得
Fr=Ft?tanα=2.03×tan200=0.741N
⑤因为该轴两轴承对称，所以：LA=LB=48mm
(1)绘制轴受力简图（如图a）
（2）绘制垂直面弯矩图（如图b）
轴承支反力：
FAY=FBY=Fr/2=0.74/2=0.37N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.03/2=1.01N
由两边对称，知截面C的弯矩也对称。截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAyL/2=0.37×96÷2=17.76N?m
截面C在水平面上弯矩为：
MC2=FAZL/2=1.01×96÷2=48.48N?m
(4)绘制合弯矩图（如图d）
MC=(MC12+MC22)1/2=（17.762+48.482)1/2=51.63N?m
(5)绘制扭矩图（如图e）
转矩：T=9.55×（P2/n2）×106=198.58N?m
(6)绘制当量弯矩图（如图f）
转矩产生的扭剪文治武功力按脉动循环变化，取α=0.2，截面C处的当量弯矩：
Mec=[MC2+(αT)2]1/2
=[51.632+(0.2×198.58)2]1/2=65.13N?m
(7)校核危险截面C的强度
由式（6-3）
σe=65.13/0.1d33=65.13x1000/0.1×453
=7.14MPa< [σ-1]b=60MPa
∴该轴强度足够。
主动轴的设计
1、选择轴的材料 确定许用应力
选轴的材料为45号钢，调质处理。查[2]表13-1可知：
σb=650Mpa,σs=360Mpa,查[2]表13-6可知：[σb+1]bb=215Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=60Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴，输出端与联轴器相接，
从结构要求考虑，输出端轴径应最小，最小直径为：
d≥C
查[2]表13-5可得，45钢取C=118
则d≥118×(2.64/473.33)1/3mm=20.92mm
考虑键槽的影响以系列标准，取d=22mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.64/473.33=53265 N
齿轮作用力：
圆周力：Ft=2T/d=2×53265/50N=2130N
径向力：Fr=Fttan200=2130×tan200=775N
确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中，可以将齿轮安排在箱体中央，轴承对称布置
在齿轮两边。齿轮靠油环和套筒实现 轴向定位和固定
，靠平键和过盈配合实现周向固定，两端轴
承靠套筒实现轴向定位，靠过盈配合实现周向固定 ，轴通
过两端轴承盖实现轴向定位，
4 确定轴的各段直径和长度
初选用6206深沟球轴承，其内径为30mm,
宽度为16mm.。考虑齿轮端面和箱体内壁，轴承端面与箱体内壁应有一定矩离，则取套筒长为20mm，则该段长36mm，安装齿轮段长度为轮毂宽度为2mm。
(2)按弯扭复合强度计算
①求分度圆直径：已知d2=50mm
②求转矩：已知T=53.26N?m
③求圆周力Ft：根据课本P127（6-34）式得
Ft=2T3/d2=2×53.26/50=2.13N
④求径向力Fr根据课本P127（6-35）式得
Fr=Ft?tanα=2.13×0.36379=0.76N
⑤∵两轴承对称
∴LA=LB=50mm
(1)求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ
FAX=FBY=Fr/2=0.76/2=0.38N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.13/2=1.065N
(2) 截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAxL/2=0.38×100/2=19N?m
(3)截面C在水平面弯矩为
MC2=FAZL/2=1.065×100/2=52.5N?m
(4)计算合成弯矩
MC=（MC12+MC22）1/2
=（192+52.52）1/2
=55.83N?m
(5)计算当量弯矩：根据课本P235得α=0.4
Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[55.832+(0.4×53.26)2]1/2
=59.74N?m
(6)校核危险截面C的强度
由式（10-3）
σe=Mec/（0.1d3）=59.74x1000/(0.1×303)
=22.12Mpa<[σ-1]b=60Mpa
∴此轴强度足够
（7） 滚动轴承的选择及校核计算
一从动轴上的轴承
根据根据条件，轴承预计寿命
L'h=10×300×16=48000h
(1)由初选的轴承的型号为: 6209,
查[1]表14-19可知:d=55mm,外径D=85mm,宽度B=19mm,基本额定动载荷C=31.5KN, 基本静载荷CO=20.5KN,
查[2]表10.1可知极限转速9000r/min
（1）已知nII=121.67(r/min)
两轴承径向反力：FR1=FR2=1083N
根据课本P265（11-12）得轴承内部轴向力
FS=0.63FR 则FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N
(2) ∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端为压紧端，现取1端为压紧端
FA1=FS1=682N FA2=FS2=682N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=682N/1038N =0.63
FA2/FR2=682N/1038N =0.63
根据课本P265表（14-14）得e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本P264表（14-12）取f P=1.5
根据课本P264（14-7）式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1083+0)=1624N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)= 1.5×(1×1083+0)=1624N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2 故取P=1624N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6209型的Cr=31500N
由课本P264（14-5）式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h
∴预期寿命足够
二.主动轴上的轴承:
(1)由初选的轴承的型号为:6206
查[1]表14-19可知:d=30mm,外径D=62mm,宽度B=16mm,
基本额定动载荷C=19.5KN,基本静载荷CO=111.5KN,
查[2]表10.1可知极限转速13000r/min
根据根据条件，轴承预计寿命
L'h=10×300×16=48000h
（1）已知nI=473.33(r/min)
两轴承径向反力：FR1=FR2=1129N
根据课本P265（11-12）得轴承内部轴向力
FS=0.63FR 则FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N
(2) ∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端为压紧端，现取1端为压紧端
FA1=FS1=711.8N FA2=FS2=711.8N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=711.8N/711.8N =0.63
FA2/FR2=711.8N/711.8N =0.63
根据课本P265表（14-14）得e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本P264表（14-12）取f P=1.5
根据课本P264（14-7）式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1129+0)=1693.5N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×1129+0)= 1693.5N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2 故取P=1693.5N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6206型的Cr=19500N
由课本P264（14-5）式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h
∴预期寿命足够
七、键联接的选择及校核计算
1．根据轴径的尺寸，由[1]中表12-6
高速轴(主动轴)与V带轮联接的键为：键8×36 GB1096-79
大齿轮与轴连接的键为：键 14×45 GB1096-79
轴与联轴器的键为：键10×40 GB1096-79
2．键的强度校核
大齿轮与轴上的键 ：键14×45 GB1096-79
b×h=14×9,L=45,则Ls=L-b=31mm
圆周力：Fr=2TII/d=2×198580/50=7943.2N
挤压强度： =56.93<125~150MPa=[σp]
因此挤压强度足够
剪切强度： =36.60<120MPa=[ ]
因此剪切强度足够
键8×36 GB1096-79和键10×40 GB1096-79根据上面的步骤校核，并且符合要求。
八、减速器箱体、箱盖及附件的设计计算~
1、减速器附件的选择
通气器
由于在室内使用，选通气器（一次过滤），采用M18×1.5
油面指示器
选用游标尺M12
起吊装置
采用箱盖吊耳、箱座吊耳.
放油螺塞
选用外六角油塞及垫片M18×1.5
根据《机械设计基础课程设计》表5.3选择适当型号：
起盖螺钉型号：GB/T5780 M18×30,材料Q235
高速轴轴承盖上的螺钉：GB5783～86 M8X12,材料Q235
低速轴轴承盖上的螺钉：GB5783～86 M8×20,材料Q235
螺栓：GB5782～86 M14×100，材料Q235
箱体的主要尺寸：
：
(1)箱座壁厚z=0.025a+1=0.025×122.5+1= 4.0625 取z=8
(2)箱盖壁厚z1=0.02a+1=0.02×122.5+1= 3.45
取z1=8
(3)箱盖凸缘厚度b1=1.5z1=1.5×8=12
(4)箱座凸缘厚度b=1.5z=1.5×8=12
(5)箱座底凸缘厚度b2=2.5z=2.5×8=20
(6)地脚螺钉直径df =0.036a+12=
0.036×122.5+12=16.41(取18)
(7)地脚螺钉数目n=4 (因为a<250)
(8)轴承旁连接螺栓直径d1= 0.75df =0.75×18= 13.5 (取14)
(9)盖与座连接螺栓直径 d2=(0.5-0.6)df =0.55× 18=9.9 (取10)
(10)连接螺栓d2的间距L=150-200
(11)轴承端盖螺钉直d3=(0.4-0.5)df=0.4×18=7.2(取8)
(12)检查孔盖螺钉d4=(0.3-0.4)df=0.3×18=5.4 (取6)
(13)定位销直径d=(0.7-0.8)d2=0.8×10=8
(14)df.d1.d2至外箱壁距离C1
(15) Df.d2
(16)凸台高度：根据低速级轴承座外径确定，以便于扳手操作为准。
(17)外箱壁至轴承座端面的距离C1＋C2＋（5～10）
(18)齿轮顶圆与内箱壁间的距离：＞9.6 mm
(19)齿轮端面与内箱壁间的距离：=12 mm
(20)箱盖，箱座肋厚：m1=8 mm,m2=8 mm
(21)轴承端盖外径∶D＋（5～5．5）d3
D～轴承外径
(22)轴承旁连接螺栓距离：尽可能靠近，以Md1和Md3 互不干涉为准，一般取S＝D2.
九、润滑与密封
1.齿轮的润滑
采用浸油润滑，由于为单级圆柱齿轮减速器，速度ν<12m/s，当m<20 时，浸油深度h约为1个齿高，但不小于10mm，所以浸油高度约为36mm。
2.滚动轴承的润滑
由于轴承周向速度为，所以宜开设油沟、飞溅润滑。
3.润滑油的选择
齿轮与轴承用同种润滑油较为便利，考虑到该装置用于小型设备，选用GB443-89全损耗系统用油L-AN15润滑油。
4.密封方法的选取
选用凸缘式端盖易于调整，采用闷盖安装骨架式旋转轴唇型密封圈实现密封。密封圈型号按所装配轴的直径确定为GB894.1-86-25轴承盖结构尺寸按用其定位的轴承的外径决定。
十、设计小结
课程设计体会
课程设计都需要刻苦耐劳，努力钻研的精神。对于每一个事物都会有第一次的吧，而没一个第一次似乎都必须经历由感觉困难重重，挫折不断到一步一步克服，可能需要连续几个小时、十几个小时不停的工作进行攻关；最后出成果的瞬间是喜悦、是轻松、是舒了口气！
课程设计过程中出现的问题几乎都是过去所学的知识不牢固，许多计算方法、公式都忘光了，要不断的翻资料、看书，和同学们相互探讨。虽然过程很辛苦，有时还会有放弃的念头，但始终坚持下来，完成了设计，而且学到了，应该是补回了许多以前没学好的知识，同时巩固了这些知识，提高了运用所学知识的能力。
十一、参考资料目录
[1]《机械设计基础课程设计》，高等教育出版社，陈立德主编，2004年7月第2版；
[2] 《机械设计基础》，机械工业出版社 胡家秀主编 2007年7月第1版
⑥ 安装施工的临时用电施工方案
临时用电施工方案
一、线路布置
施工用电接自建设单位设在场地内东南侧的总配电柜，分五个回路输入二级配电箱对现场及用电设施进行供电，采用三相五线制即TN－S接零保护系统。
序号 配电箱
号 码 对应供电部位 备注
1 1号 1#塔吊用 专用
2 2号 2#塔吊用 专用
3 3号 对焊机等钢筋机械使用
4 4号 1#、2#、3#楼层使用
5 5号 4#、5#、6#楼层使用
二、负荷计算
1、 施工用电设备清单
序号 用电设备名称 规格型号 功率 单位 数量 备注
1 塔吊 F0/23C 60KW 台 1
2 塔吊 QTZ160 60KW 台 1
3 施工电梯 SCD200/200 33KW 台 3
4 施工电梯 S(1)200-200J 33KW 台 3
5 对焊机 UN1—100 100KVA 台 2 cosФ=0.8
J=65% 64.5KW
6 电焊机 BX2-500 38.6KVA 台 4 cosФ=0.8
J=65% 24.9KW
7 电渣压力焊设备 41.5KVA 台 4 cosФ=0.8
J=35% 19.6KW
8 卷扬机 JJK-1 3.5KW 台 2
9 弯钢机 GW-40 3KW 台 4
10 切断机 GQ-40 3KW 台 3
11 砼搅拌机 WS5-400 7.5KW 台 2
12 砼搅拌机 JZ350型 7.5KW 台 1
13 砂浆搅拌机 JZ250型 4KW 台 6
14 圆盘锯 3 KW 台 6
15 平板振动器 ZB-11 1.1KW 台 10
16 插入式振动器 ZX-50 1.1KW 台 10
2、负荷计算（根据所列设备清单计算如下：）
1)塔吊、电梯需用容量
(取需用系数K=0.3 功率因素cosФ=0.7)
S1=（60×2+33×6）×K/cosФ
=136.3 KVA
2)电焊机、对焊机需用容量
(取需用系数K=0.35 功率因素cosФ=0.8 )
S2=（64.5×2+24.9×4+19.6×4）×K/cosФ
=134.3 KVA
3)搅拌机、砂浆机需用容量
(取需用系数K=0.7 功率因素cosФ=0.8)
S3=（7.5×3+4×6）K/cosФ
=40.7 KVA
4)钢筋机械需用容量
(取需用系数K=0.6 功率因素cosФ=0.8)
S4=（3.5×2+3×4+3×3）×K/cosФ
=21 KVA
5)其他机械需用容量
(取需用系数K=0.4 功率因素cosФ=0.8)
S5=（3×6+1.1×10+1.1×10）×K/cosФ
=20 KVA
6)照明用电估计为动力设备总容量的10%
S6=(S1+S2+S3+S4+S5)×10%
=352.3×10%
=35.2 KVA
7)现场临时用电总容量为：取同时系数KX=0.9
S总=KX（S1+S2+S3+S4+S5+S6）
=348.8 KVA
选取安全系数0.8， 则 S= S总/0.8=436.0 KVA
现场已有一台315KVA的配电柜，不足电量由建设单位在地下室底板施工之前提供。
三、配电柜及配电导线选择
根据现场情况，选择导线截面和电器的类型、规格
电源由甲方提供，总进线选用YC3×150mm+1×95mm+1×35 mm重型软电缆，各个分路选用YC3×50mm+2×25mm重型软电缆。
用电设备导线选用如下：
F0/23C塔机 YC3×35mm+1×16mm
QTZ160塔机 YC3×35mm+1×16mm
SCD200/200施工电梯 YC3×25mm+2×16mm
S(1)200-200J施工电梯 YC3×25mm+2×16mm
UN1--100对焊机 YC3×50mm+1×25mm
电渣压力焊设备 YC3×10mm
BX2—500交流弧焊机 YC3×10mm
JJK—1卷扬机 YC3×4mm+1×2.5mm
GW-40弯钢机 YC3×4mm+1×2.5mm
GQ-40切断机 YC3×4mm+1×2.5mm
JZ350搅拌机 YC3×6mm+1×4mm
WS5-400搅拌机 YC3×6mm+1×4mm
JZ350砂浆搅拌机 YC3×4mm+1×1.25mm
室内照明 BLVV2×2.5 mm+1×1.5mm
食堂进线 YC3×16mm+2×6mm
镝灯 YC3×6mm
碘钨灯 YC3×1mm
总进电开关选用DW10—1000/3（500A）单刀双掷刀开关；各分路总电气开关选用DZ15L—600（500A）漏电断路器。
四、安全技术措施
1、 制定安全用电责任制，做好施工用电安全技术交底；
2、 按TN—S系统设计要求设置保护接零系统，实施三相五线制，杜绝疏漏。所有接零地处必须保证可靠的电气连接。保护线PE必须采用绿/黄双色线。严格与相线、工作零线相区别，严禁混用。
3、 在高低压线路下方，不得搭设作业棚，或堆放构件、架具、材料及其它杂物。
4、 设置总配电室，门向外开，配锁，并应符合下列要求：
1） 各级配电箱、开关箱应有防雨措施，加门锁，并有专人负责。安装位置周围不得有杂物，便于操作。
2） 配电装置的上端距天棚不小于0.5M
3） 配电（屏）（盘）正面的操作通道宽度，单列布置不小于1.5M，双列布置不小于2M。
5、 配电屏（盘）后的维修通道宽度不小于0.8M（个别地点有建筑物结构凸出的部分，则此点通道宽度可不小于0.6M）
6、 配电箱、天并箱在使用过程中的操作顺序。送操作：总配电屏——分配电箱——开关箱——用电设备。停电操作：用电设备——开关箱——分配电箱——总配电屏。
7、 各种电器应安装在绝缘电器安装板上。电器及熔断器的熔丝规格必须与电流量相一致。
8、 各级配电箱必须固定设置，配电箱、开关箱应统一编号，喷上电气标志和施工单位名称。箱底距地面不小于1.2M。
9、 配电箱或配电线路维修时，应悬挂停电标志牌，停送电必须由专业电工负责。
10、 设备与开关电箱间距不大于3M，与配电箱间距不大于30M。各级开关箱安装漏电保护器，单机所使用的漏电保护开关的额定漏电动作电流为30mA，额定漏动作时间应小于0.1S，特别潮湿场所，以及振动器、潜水泵、水磨石机及各种手持式电动工具应选用15MA漏电动作电流的防溅型产品。
11、 作防雷接地的电气设备，必须同时作重复接地，同一台电气设备的重复接地与防雷接地可并联于基础防雷接地网，所有接地电险值≤4Ω。
12、 保护零线的截面应不小于工作零线的截面，同时必须满足机械强度要求，保护零线不得装设开关或熔断器。
13、 与电气设备相连接的保护零线应为截面不小于2.5MM2的绝缘多股铜线，保护零线的统一标志为绿/黄双色，在任何情况下不准使用绿/黄双色线作负荷线。
14、 正常情况时，下列电气设备不带电的外露导电部分应作保护接零。
1） 电机、变压器、电器、照明器具、手持电动工具的金属外壳；
2） 电气设备的传动装置的金属部件；
3） 配电屏（箱）与控制屏的金属框架；
4） 电力线路的金属保护管，起重机的轨道两端各设一组接地装置；
15、 保护零线除必须在配电室或总配电箱处作重复接地外，还必须在配电线路的中间处和末端处做重复接地。
16、 总配电箱，应装设隔离开关和分路隔离开关，总熔断和分路熔断器（或总自动开关与分路自动天并），以及漏电保护器。若漏电保护器同时具备过负荷和短路保护功能，则可不设分路熔断器自动开关，总开关电器的额定值，动作整定值应与分路开关电器的额定值，动作整定值相适应。
17、 每台用电设备应有各自专用的开关箱，必须实行“一机、一闸、一漏、一箱”制。严禁用同一个开关电器直接控制二台及二台以上用设备（含插座）。
18、 配电箱、开关箱、中导线的进线和出线口应设在箱体的下底面，严禁设在箱体的上顶面、侧面、后面或门处。移动式配电箱的进、出线必须采用橡皮绝缘电缆。
19、 所有配电箱、开关箱应每月检修一次，维修人员必须是专业电工。检查维修时必须规定穿绝缘鞋、戴手套，使用电工绝缘工具。
20、 一般场所应选用II类手持电动工具，并应装额定动作电流不大于15MA，额定漏电动作时间小于0.1S的漏电保护器。若采用I类手持电动工具，还必须作保护接零。
21、 手持式电动工具的外壳、手柄、负荷线、插头、开关等，必须完好无损，使用前必须作空载检查，运转正常方可使用。
22、 水泵的负荷线必须采用YHS型防水橡皮护套电缆，不得承受任何外力。
23、 在潮湿和易触及带电体场所的照明电源电压不得大于36V。
24、 人工挖孔桩用电安全措施：
1） 潜水泵放入水中或提出水面时应先切断电源，严禁拉拽电缆或出水管。
2） 漏电保护器的额定动作电流为15mA，额定动作时间小于0.1S。
3） 孔桩上的电缆架空2.0米以上。
4） 每周应测定电机绝缘电阻，其值应无下降。
5） 使用行灯的电源电压不得超过36V，灯体与手柄应坚固，绝缘应良好。灯头与灯体结合牢固，灯头无开关，灯炮外部有保护网。
五、制定电气防火措施
1、 合理配置、整定、更换各种保护电器，对电路和设备的过载、短路故障进行可靠保护。
2、 在电气装置和线路周围不堆放易燃、易爆和强腐蚀介质，不使用火源。
3、 配电室应做到“四防一通”：防火、防雨季、防潮、防小动物、通风，室内应配配置砂箱和绝缘灭火器（干粉灭火器，）并严禁烟火。
4、 加强电气设备相间——地间绝缘，防止闪烁。
5、 合理设置防雷装置。
6、 建立电气防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制，并设置禁止烟火标志。
7、 建立电气防火检查制度，发现问题及时处理。
8、 设备不得超负荷工作，并避免出现高峰超负荷用电。
9、 生活用电不得使用电热设备、照明线路不得乱拉乱搭。
⑦ 哪位有皮带机安装施工方案，领导要的。急求！！！！多谢~~
如何安装皮带机？
皮带输送机是将物品从甲位连续输送到乙位，中间可以放置热收缩机和打包机等包装机械，完成一系列包装操作。它的安装主要是机架和传动两个部件的安装。
1、 安装机架
一般选用8mm螺丝把托板安装在皮带机机架上，在保证机架90度的情况下紧固螺丝，然后每段机架和支腿选用10mm螺丝连接，接下来将已装好的机架翻身，使机架平面向上，然后再安装皮带（在安装皮带的过程应拆下机架与支腿单边的连接螺丝，使皮带到位后重新安装支腿与机架的连接螺丝）。最好校直好机架的直线，一般选用8mm×20螺丝连接机与机架。在确保机架直线的状态下紧固已经所有安装的螺栓。
2、 安装传动部件
首先安装皮带机机架前后4套调偏装置和安装前后的改向辊筒；接下来安装驱动部分；
1） 一般选用10mm螺丝6只先安装单面的驱动板和装驱动辊筒
2） 把另一面驱动板装上
3） 安装驱动辊筒两端面轴承，轴承座及驱动辊筒链轮
4） 安装电机座（一般选用8mm×15螺丝8只）
5） 紧固所有螺丝，确保驱动辊筒运转自如
6） 安装电机和皮带机电机链条（电机链条型号08B）
7） 紧固电机底座螺栓，同时装紧链条
3、 安装支腿与支腿之间的下拉杆（选用6㎜×U形螺丝4只紧固）；调节支腿的高度，保证输送机的平面高度，符合客户的要求，然后再将1.5mm板围封
4、 接通电源试机并调整皮带走偏
5、 在装配轴承时应加好润滑脂
⑧ 设计带式输送机中的传动装置
给你做个参考
一、前言
(一)
设计目的：
通过本课程设计将学过的基础理论知识进行综合应用，培养结构设计，计算能力，熟悉一般的机械装置设计过程。
(二)
传动方案的分析
机器一般是由原动机、传动装置和工作装置组成。传动装置是用来传递原动机的运动和动力、变换其运动形式以满足工作装置的需要，是机器的重要组成部分。传动装置是否合理将直接影响机器的工作性能、重量和成本。合理的传动方案除满足工作装置的功能外，还要求结构简单、制造方便、成本低廉、传动效率高和使用维护方便。
本设计中原动机为电动机，工作机为皮带输送机。传动方案采用了两级传动，第一级传动为带传动，第二级传动为单级直齿圆柱齿轮减速器。
带传动承载能力较低，在传递相同转矩时，结构尺寸较其他形式大，但有过载保护的优点，还可缓和冲击和振动，故布置在传动的高速级，以降低传递的转矩，减小带传动的结构尺寸。
齿轮传动的传动效率高，适用的功率和速度范围广，使用寿命较长，是现代机器中应用最为广泛的机构之一。本设计采用的是单级直齿轮传动。
减速器的箱体采用水平剖分式结构，用HT200灰铸铁铸造而成。
二、传动系统的参数设计
原始数据：运输带的工作拉力F=0.2 KN；带速V=2.0m/s；滚筒直径D=400mm（滚筒效率为0.96）。
工作条件：预定使用寿命8年，工作为二班工作制，载荷轻。
工作环境：室内灰尘较大，环境最高温度35°。
动力来源：电力，三相交流380/220伏。
1
、电动机选择
（1）、电动机类型的选择： Y系列三相异步电动机
（2）、电动机功率选择：
①传动装置的总效率：
=0.98×0.99 ×0.96×0.99×0.96
②工作机所需的输入功率：
因为 F=0.2 KN=0.2 KN= 1908N
=FV/1000η
=1908×2/1000×0.96
=3.975KW
③电动机的输出功率：
=3.975/0.87=4.488KW
使电动机的额定功率P ＝（1～1.3）P ，由查表得电动机的额定功率P ＝ 5.5KW 。
⑶、确定电动机转速：
计算滚筒工作转速：
=（60×v）/（2π×D/2）
=（60×2）/（2π×0.2）
=96r/min
由推荐的传动比合理范围，取圆柱齿轮传动一级减速器传动比范围I’ =3~6。取V带传动比I’ =2~4，则总传动比理时范围为I’ =6~24。故电动机转速的可选范围为n’ =（6~24）×96=576~2304r/min
⑷、确定电动机型号
根据以上计算在这个范围内电动机的同步转速有1000r/min和1500r/min，综合考虑电动机和传动装置的情况，同时也要降低电动机的重量和成本，最终可确定同步转速为1500r/min ，根据所需的额定功率及同步转速确定电动机的型号为Y132S-4 ，满载转速 1440r/min 。
其主要性能：额定功率：5.5KW，满载转速1440r/min，额定转矩2.2，质量68kg。
2 、计算总传动比及分配各级的传动比
（1）、总传动比：i =1440/96=15
（2）、分配各级传动比：
根据指导书，取齿轮i =5（单级减速器i=3~6合理）
=15/5=3
3 、运动参数及动力参数计算
⑴、计算各轴转速（r/min）
=960r/min
=1440/3=480(r/min)
=480/5=96(r/min)
⑵计算各轴的功率（KW）
电动机的额定功率Pm=5.5KW
所以
P =5.5×0.98×0.99=4.354KW
=4.354×0.99×0.96 =4.138KW
=4.138×0.99×0.99=4.056KW
⑶计算各轴扭矩（N•mm）
TI=9550×PI/nI=9550×4.354/480=86.63N•m
=9550×4.138/96 =411.645N•m
=9550×4.056/96 =403.486N•m
三、传动零件的设计计算
（一）齿轮传动的设计计算
（1）选择齿轮材料及精度等级
考虑减速器传递功率不大，所以齿轮采用软齿面。小齿轮选用40Cr调质，齿面硬度为240~260HBS。大齿轮选用45#钢，调质，齿面硬度220HBS；根据指导书选7级精度。齿面精糙度R ≤1.6~3.2μm
（2）确定有关参数和系数如下：
传动比i
取小齿轮齿数Z =20。则大齿轮齿数：
=5×20=100 ，所以取Z
实际传动比
i =101/20=5.05
传动比误差：（i -i）/I=（5.05-5）/5=1%<2.5% 可用
齿数比： u=i
取模数：m=3 ；齿顶高系数h =1；径向间隙系数c =0.25；压力角 =20°；
则 h *m=3，h ）m=3.75
h=（2 h ）m=6.75，c= c
分度圆直径：d =×20mm=60mm
d =3×101mm=303mm
由指导书取 φ
齿宽： b=φ =0.9×60mm=54mm
=60mm ，
b
齿顶圆直径：d ）=66，
d
齿根圆直径：d ）=52.5，
d ）=295.5
基圆直径：
d cos =56.38，
d cos =284.73
(3)计算齿轮传动的中心矩a：
a=m/2(Z )=3/2(20+101)=181.5mm 液压绞车≈182mm
（二）轴的设计计算
1 、输入轴的设计计算
⑴、按扭矩初算轴径
选用45#调质，硬度217~255HBS
根据指导书并查表，取c=110
所以 d≥110 (4.354/480) 1/3mm=22.941mm
d=22.941×(1+5%)mm=24.08mm
∴选d=25mm
⑵、轴的结构设计
①轴上零件的定位，固定和装配
单级减速器中可将齿轮安排在箱体中央，相对两轴承对称分布，齿轮左面由轴肩定位，右面用套筒轴向固定，联接以平键作过渡配合固定，两轴承分别以轴肩和大筒定位，则采用过渡配合固定
②确定轴各段直径和长度
Ⅰ段：d =25mm
， L =（1.5～3）d ，所以长度取L
∵h=2c
c=1.5mm
+2h=25+2×2×1.5=31mm
考虑齿轮端面和箱体内壁，轴承端面和箱体内壁应有一定距离。取套筒长为20mm，通过密封盖轴段长应根据密封盖的宽度，并考虑联轴器和箱体外壁应有一定矩离而定，为此，取该段长为55mm，安装齿轮段长度应比轮毂宽度小2mm,故II段长：
L =（2+20+55）=77mm
III段直径：
初选用30207型角接触球轴承，其内径d为35mm,外径D为72mm，宽度T为18.25mm.
=d=35mm，L =T=18.25mm，取L
Ⅳ段直径：
由手册得：c=1.5
h=2c=2×1.5=3mm
此段左面的滚动轴承的定位轴肩考虑，应便于轴承的拆卸，应按标准查取由手册得安装尺寸h=3.该段直径应取：d =（35+3×2）=41mm
因此将Ⅳ段设计成阶梯形，左段直径为41mm
+2h=35+2×3=41mm
长度与右面的套筒相同，即L
Ⅴ段直径：d =50mm. ，长度L =60mm
取L
由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L=80mm
Ⅵ段直径：d =41mm， L
Ⅶ段直径：d =35mm， L ＜L3，取L
2 、输出轴的设计计算
⑴、按扭矩初算轴径
选用45#调质钢，硬度（217~255HBS）
根据课本P235页式（10-2），表（10-2）取c=110
=110× (2.168/76.4) =38.57mm
考虑有键槽，将直径增大5%，则
d=38.57×(1+5%)mm=40.4985mm
∴取d=42mm
⑵、轴的结构设计
①轴的零件定位，固定和装配
单级减速器中，可以将齿轮安排在箱体中央，相对两轴承对称分布，齿轮左面用轴肩定位，右面用套筒轴向定位，周向定位采用键和过渡配合，两轴承分别以轴承肩和套筒定位，周向定位则用过渡配合或过盈配合，轴呈阶状，左轴承从左面装入，齿轮套筒，右轴承和皮带轮依次从右面装入。
②确定轴的各段直径和长度
初选30211型角接球轴承，其内径d为55mm，外径D=100mm，宽度T为22.755mm。考虑齿轮端面和箱体内壁，轴承端面与箱体内壁应有一定矩离，则取套筒长为20mm，则该段长42.755mm，安装齿轮段长度为轮毂宽度为2mm。
则 d =42mm L = 50mm
L = 55mm
L = 60mm
L = 68mm
L =55mm
L
四、滚动轴承的选择
1 、计算输入轴承
选用30207型角接触球轴承，其内径d为35mm,外径D为72mm，宽度T为18.25mm.
2 、计算输出轴承
选30211型角接球轴承，其内径d为55mm，外径D=100mm，宽度T为22.755mm
五、键联接的选择
1 、输出轴与带轮联接采用平键联接
键的类型及其尺寸选择：
带轮传动要求带轮与轴的对中性好，故选择C型平键联接。
根据轴径d =42mm ，L =65mm
查手册得，选用C型平键，得： 卷扬机
装配图中22号零件选用GB1096-79系列的键12×56
则查得：键宽b=12，键高h=8，因轴长L ＝65，故取键长L=56
2 、输出轴与齿轮联接用平键联接
=60mm,L
查手册得，选用C型平键，得：
装配图中 赫格隆36号零件选用GB1096-79系列的键18×45
则查得：键宽b=18，键高h=11，因轴长L ＝53，故取键长L=45
3 、输入轴与带轮联接采用平键联接 =25mm L
查手册
选A型平键，得：
装配图中29号零件选用GB1096-79系列的键8×50
则查得：键宽b=8，键高h=7，因轴长L ＝62，故取键长L=50
4 、输出轴与齿轮联接用平键联接
=50mm
L
查手册
选A型平键，得：
装配图中26号零件选用GB1096-79系列的键14×49
则查得：键宽b=14，键高h=9，因轴长L ＝60，故取键长L=49
六、箱体、箱盖主要尺寸计算
箱体采用水平剖分式结构，采用HT200灰铸铁铸造而成。箱体主要尺寸计算如下：
七、轴承端盖
主要尺寸计算
轴承端盖：HT150 d3=8
n=6 b=10
八、减速器的
减速器的附件的设计
1
、挡圈 ：GB886-86
查得：内径d=55，外径D=65，挡圈厚H=5，右肩轴直径D1≥58
2
、油标 ：M12：d =6，h=28，a=10,b=6，c=4，D=20，D
3
、角螺塞
M18
×
1.5 ：JB/ZQ4450-86
九、
设计参考资料目录
1、吴宗泽、罗圣国主编.机械设计课程设计手册.北京：高等教育出版社，1999.6
2、解兰昌等编著.紧密仪器仪表机构设计.杭州：浙江大学出版社，1997.11