❶ 化工原理课程设计 分离丙酮-水混合液的填料精馏塔 有满意答案，追加100分
这个你要计算的，你可以在网络里面找个模板，文库里有，我是学化工的，上个月设计的，是填料塔，算估计要花两天吧，画图三四天就够了，豆丁文库也有
OPQ汇总的1000份机械课设毕设，都是别人做好的，给个采纳哦R
❸ 机械设计课程设计---设计带式输送机传动装置其中减速器是一级圆柱齿轮减速器!
发了。你看看吧
❹ 艺术留学平面设计专业留学去哪好
英国
1、中央圣马丁艺术与设计学院
纯艺氛围浓，概念先锋。
探索平面设计未来发展的全新可能，总能站在行业前沿的中央圣马丁，其教学的范围并不只局限在各种机械、摄影、数码创作，甚至能涵盖到古代洞穴壁画。纯艺术的创作氛围更加浓厚。作为信息记录、传递、宣传的媒介，中央圣马丁艺术设计学院将平面设计定义为21世纪信息传递的载体，希望通过平面设计重新定义人们看待事物和行为处事的习惯。
通过创新形式加深对平面设计的理解，启发思维。教学过程穿插技法学习和概念理论，让学生无论在社会实践还是职业发展中都做好准备。
2、金斯顿大学
鼓励融入多元文化的创作。
金斯顿大学对平面设计的诠释非常大胆、求新、求变，努力突破既有框架的束缚。学校非常支持学生表达自我想法，鼓励学生广泛涉猎与专业无关的知识，亦可专注于某个特定方向。
在2018年英国卫报最新出炉的大学排名中，金斯顿大学的设计与工艺类专业全英排名第8。到研究生阶段，金斯顿大学转而将学习重点放在当代视觉艺术传达上，深入培养学生平面设计的个人风格和表现方法。
除了建立清晰的思维方式外，金斯顿大学倡导学生对多元文化进行深入理解，认为在深刻理解文化的基础上进行的创作，才能激发人们的思维共鸣。
3、伦敦传媒学院
商业气息则更胜一筹。
伦敦传媒学院下设两个与平面设计相关的专业，分别是平面与媒体设计和品牌形象设计，两个专业都开设本科和研究生阶段课程。
1)平面与媒体设计专业：
更偏重于对视传技法本身的研究，结合平面媒体(graphic media)和多媒体(digital
media)应用两个方面的知识进行学习。学该专业的同学能接触到一系列成熟和新兴的专题课程，涉及的专业包括：插画、交互设计、服务设计、品牌和身份、广告、新闻学、摄影、出版、公共关系、声音艺术、剧本创作等。
2)品牌形象设计专业：
更侧重于以商业化的视角对品牌包装进行视觉设计，进而对品牌故事进行更为生动的转化和传达。该专业的目的是将学生培养成更符合商业化需求的branding
visual designer。所以品牌形象设计专业也更有针对性，主要就品牌设计展开一系列市场调研、客户体验、观众调研、企业核心价值调研等。
4、爱丁堡大学
重创意，强调突破。
爱丁堡大学认为平面设计应该挑战现状，超越框架束缚，不断反思，寻找全新创作方案。一直到研究生阶段，爱丁堡大学依然鼓励学生敢为人先，不断超越限制，突破自我的既定模式。如何实现既定项目参数与个性表达的平衡，是爱丁堡大学需要带领同学们思考的问题。
5、诺丁汉特伦特大学
与行业与时俱进，课程内容宽泛。
诺丁汉特伦特大学的平面设计专业与行业联系非常紧密，专业学习内容也非常广泛，像品牌、广告、插画、编辑设计、交互设计、动画、动态影像等都能涉及到。诺丁汉特伦特大学的平面设计专业还得到了Creative
Skillset Tick的认可。它是英国非常有权威的行业质量标志。
到研究生阶段，诺丁汉特伦特将平面设计专业的重点放在调研、开展、生产原创平面设计的方案上，尝试采用一系列印刷和数码媒介形式。
美国
1、罗德岛设计学院
注重社会话题性，主题要有深度、广度。
罗德岛设计学院作为一所世界顶级的艺术设计类院校，为同学们提供的是一个最为开放的创作平台，它在课程中教授同学们的是如何通过调研，从自身的视角出发，去发觉、捕捉、分析瞬息万变的社会迁延。并能从中提炼出自己创作的theme，凝练自己的concept，并从各式各样的传递媒介中选取最适合的媒介予以创作。
2、纽约视觉艺术学院
看重立体与平面的转化，偏商业化设计。
SVA从平面构成、字体、色彩、图文肌理、纹案图样、动态图像、3D设计、视觉传达原理等基础开始培养本科学生的扎实而个性鲜明的设计功底。并提供了丰富的课程让同学们接触到各式各样的平面创作类型(品牌设计、广告、包装、UI/UX等)。同时SVA秉承自身院校的传统优势，注重培养同学们的手绘能力(hand
& digital)，并将平面的设计原则与立体装置艺术表现进行最大化的尝试性探索。
3、加州艺术学院
日式风格的尾随者，偏扁平化设计。
加州艺术学院(CalArts)，是众多艺术学院中，受日本平面设计风格影响较深的一所，其学生作品整体偏向扁平化设计，相对注重平面作品的视觉化表达，追求后期展示的作品视觉张力与冲击性。其中，CalArts对于矛盾空间有相对侧重的研究，通过视觉误差引导受众对于平面空间中展示内容的好奇与关注。
❺ 大型成缆机有两个大小不同的圆盘在空心的主轴上三个盘架支撑在两个圆盘之间故
摘要 成缆机设备组成
❻ 化工原理课程设计
化工原理课程设计
题 目 乙醇-水溶液连续精馏塔优化设计
目 录
设计任务书………………………………………………………………3
英文摘要前言……………………………………………………………4
前言………………………………………………………………………4
精馏塔优化设计…………………………………………………………5
精馏塔优化设计计算……………………………………………………5
设计计算结果总表………………………………………………………22
参考文献…………………………………………………………………23
课程设计心得……………………………………………………………23
精馏塔优化设计任务书
一、设计题目
乙醇—水溶液连续精馏塔优化设计
二、设计条件
1．处理量： 15000 （吨/年）
2．料液浓度： 35 （wt%）
3．产品浓度： 93 （wt%）
4．易挥发组分回收率： 99%
5．每年实际生产时间：7200小时/年
6. 操作条件：①间接蒸汽加热；
②塔顶压强：1.03 atm（绝对压强）③进料热状况：泡点进料；
三、设计任务
a) 流程的确定与说明；
b) 塔板和塔径计算；
c) 塔盘结构设计
i. 浮阀塔盘工艺尺寸及布置简图；
ii. 流体力学验算；
iii. 塔板负荷性能图。 d) 其它
i. 加热蒸汽消耗量；
ii. 冷凝器的传热面积及冷却水的消耗量e) 有关附属设备的设计和选型，绘制精馏塔系统工艺流程图和精馏塔装配 图，编写设计说明书。
乙醇——水溶液连续精馏塔优化设计
（南华大学化学化工学院，湖南衡阳 421001）
摘要：设计一座连续浮阀塔，通过对原料，产品的要求和物性参数的确定及对主要尺寸的计算，工艺设计和附属设备结果选型设计，完成对乙醇-水精馏工艺流程和主题设备设计。
关键词：精馏塔，浮阀塔，精馏塔的附属设备。
（Department of Chemistry,University of South China,Hengyang 421001）
Abstract: The design of a continuous distillation valve column, in the material, proct requirements and the main physical parameters and to determine the size, process design and selection of equipment and design results, completion of the ethanol-water distillation process and equipment design theme.
Keywords: rectification column, valve tower, accessory equipment of the rectification column.
前 言
乙醇在工业、医药、民用等方面，都有很广泛的应用，是很重要的一种原料。在很多方面，要求乙醇有不同的纯度，有时要求纯度很高，甚至是无水乙醇，这是很有困难的，因为乙醇极具挥发性，也极具溶解性，所以，想要得到高纯度的乙醇很困难。
要想把低纯度的乙醇水溶液提升到高纯度，要用连续精馏的方法，因为乙醇和水的挥发度相差不大。精馏是多数分离过程，即同时进行多次部分汽化和部分冷凝的过程，因此可使混合液得到几乎完全的分离。化工厂中精馏操作是在直立圆形的精馏塔内进行的，塔内装有若干层塔板或充填一定高度的填料。为实现精馏分离操作，除精馏塔外，还必须从塔底引入上升蒸汽流和从塔顶引入下降液。可知，单有精馏塔还不能完成精馏操作，还必须有塔底再沸器和塔顶冷凝器，有时还要配原料液预热器、回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。
浮阀塔与20世纪50年代初期在工业上开始推广使用，由于它兼有泡罩塔和筛板塔的优点，已成为国内应用最广泛的塔型，特别是在石油、化学工业中使用最普遍。浮阀有很多种形式，但最常用的形式是F1型和V-4型。F1型浮阀的结果简单、制造方便、节省材料、性能良好，广泛应用在化工及炼油生产中，现已列入部颁标准（JB168-68）内，F1型浮阀又分轻阀和重阀两种，但一般情况下都采用重阀，只有处理量大且要求压强降很低的系统中，才用轻阀。浮阀塔具有下列优点：1、生产能力大。2、操作弹性大。3、塔板效率高。4、气体压强降及液面落差较小。5、塔的造价低。浮阀塔不宜处理易结焦或黏度大的系统，但对于黏度稍大及有一般聚合现象的系统，浮阀塔也能正常操作。
精馏塔优化设计计算
在常压连续浮阀精馏塔中精馏乙醇——水溶液，要求料液浓度为35%，产品浓度为93%，易挥发组分回收率99%。年生产能力15000吨/年
操作条件：①间接蒸汽加热
②塔顶压强：1.03atm（绝对压强）
③进料热状况：泡点进料
一 精馏流程的确定
乙醇——水溶液经预热至泡点后，用泵送入精馏塔。塔顶上升蒸气采用全冷凝后，部分回流，其余作为塔顶产品经冷却器冷却后送至贮槽。塔釜采用间接蒸汽再沸器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽。工艺流程图见图
二 塔的物料衡算
查阅文献，整理有关物性数据
⑴水和乙醇的物理性质
名称
分子式
相对分子质量
密度
20℃
沸 点
101.33kPa
℃
比热容
(20℃)
Kg/(kg.℃)
黏度
(20℃)
mPa.s
导热系数
(20℃)
/(m.℃) 表面
张力
(20℃)
N/m
水 18.02 998 100 4.183 1.005 0.599 72.8
乙醇 46.07 789 78.3 2.39 1.15 0.172 22.8
⑵常压下乙醇和水的气液平衡数据，见表
常压下乙醇—水系统t—x—y数据如表1—6所示。
表1—6 乙醇—水系统t—x—y数据
沸点t/℃ 乙醇摩尔数/% 沸点t/℃ 乙醇摩尔数/%
气相 液相 气相 液相
99.9 0.004 0.053 82 27.3 56.44
99.8 0.04 0.51 81.3 33.24 58.78
99.7 0.05 0.77 80.6 42.09 62.22
99.5 0.12 1.57 80.1 48.92 64.70
99.2 0.23 2.90 79.85 52.68 66.28
99.0 0.31 3.725 79.5 61.02 70.29
98.75 0.39 4.51 79.2 65.64 72.71
97.65 0.79 8.76 78.95 68.92 74.69
95.8 1.61 16.34 78.75 72.36 76.93
91.3 4.16 29.92 78.6 75.99 79.26
87.9 7.41 39.16 78.4 79.82 81.83
85.2 12.64 47.49 78.27 83.87 84.91
83.75 17.41 51.67 78.2 85.97 86.40
82.3 25.75 55.74 78.15 89.41 89.41
乙醇相对分子质量：46；水相对分子质量：18
25℃时的乙醇和水的混合液的表面张力与乙醇浓度之间的关系为：
式中 σ——25℃时的乙醇和水的混合液的表面张力，N／m；
x——乙醇质量分数，％。
其他温度下的表面张力可利用下式求得
式中 σ1——温度为T1时的表面张力；N／m；
σ2——温度为T2时的表面张力；N／m；
TC——混合物的临界温度，TC＝∑xiTci ，K；
xi——组分i的摩尔分数；
TCi——组分i的临界温度， K。
料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数
X==0.174
X==0.838
X==0.0039
平均摩尔质量
M=0.17446.07+（1-0.174）18.02=22.9 kg/kmol
M= 0.83846.07+ (1-0.838) 18.02=41.52kg/kmol
M=0.003946.07+（1-0.0039）18.02=18.12kg/kmol
物料衡算
已知：F==74.83
总物料衡算 F=D+W=74.83
易挥发组分物料衡算 0.838D+0.0039W=74.830.174
联立以上二式得：
D=15.25kg/kmol
W=59.57kg/kmol
三 塔板数的确定
理论塔板数的求取
⑴根据乙醇——水气液平衡表1-6，作图
⑵求最小回流比Rmin和操作回流比
因为乙醇-水物系的曲线是不正常的平衡曲线,当操作线与q线的交点尚未落到平衡线上之前,操作线已经与平衡线相切,如图g点所示. 此时恒浓区出现在g点附近, 对应的回流比为最小的回流比. 最小回流比的求法是由点a(,)向平衡线作切线，再由切线的斜率或截距求
作图可知 b=0.342 b==0.342 Rmin =1.45
由工艺条件决定 R=1.6R
故取操作回流比 R=2.32
⑶求理论板数
塔顶，进料，塔底条件下纯组分的饱和蒸气压
组分 饱和蒸气压/kpa
塔顶 进料 塔底
水 44.2 86.1 101.33
乙醇 101.3 188.5 220.0
①求平均相对挥发度
塔顶 ===2.29
进料 ==2.189
塔底 ==2.17
全塔平均相对挥发度为
===2.23
===2.17
②理论板数
由芬斯克方程式可知
N===7.96
且
由吉利兰图查的 即
解得 =14.2 （不包括再沸器）
③进料板
前已经查出 即
解得 N=6.42
故进料板为从塔顶往下的第7层理论板 即=7
总理论板层数 =14.2 （不包括再沸器）
进料板位置 =7
2、全塔效率
因为=0.17-0.616lg
根据塔顶、塔釜液组成，求塔的平均温度为，在该温度下进料液相平均粘计划经济为
=0.1740.41+（1-0.174）0.3206=0.336
=0.17-0.616lg0.336=0.462
3、实际塔板数
精馏段塔板数：
提馏段塔板数：
四、塔的工艺条件及物性数据计算
以精馏段为例：
操作压力为
塔顶压力： =1.04+103.3=104.34
若取每层塔板压强 =0.7
则进料板压力： =104.34+130.7=113.4kpa
精馏段平均操作压力 =kpa
2、温度
根据操作压力，通过泡点方程及安托因方程可得
塔顶 =78.36
进料板=95.5
=
3、平均摩尔质量
⑴ 塔顶==0.838 =0.825
= 0.83846.07+（1-0.838）18.02=41.52 kg/kmol
=0.82546.07+（1-0.825）18.02=41.15 kg/kmol
⑵ 进料板： = 0.445 =0.102
= 0.44546.07+（1-0.445）18.02=30.50 kg/kmol
=0.10246.07+（1-0.102）18.02=20.88 kg/kmol
精馏段的平均摩尔质量
= kg/kmol
= kg/kmol
4、平均密度
⑴液相密度
=
塔顶： = =796.7
进料板上 由进料板液相组成 =0.102
=
=
=924.2
故精馏段平均液相密度=
⑵气相密度
=
5、液体表面张力
=
=0.83817.8+(1-0.838)0.63=15.0
=0.10216.0+(1-0.102)0.62=2.20
=
6、液体粘度
=
=0.8380.55+(1-0.838)0.37=0.521
=0.1020.34+(1-0.102)0.29=0.295
=
以提馏段为例
平均摩尔质量
塔釜 = 0.050 =0.0039
=0.05046.07+(1-0.050)18.02=19.42 kg/kmol
=0.003946.07+(1-0.0039)18.02=18.12 kg/kmol
提馏段的平均摩尔质量
= kg/kmol
= kg/kmol
平均密度
塔釜，由塔釜液相组成 =0.0039
=0.01
=
∴ =961.5
故提馏段平均液相密度
=
⑵气相密度
==
五 精馏段气液负荷计算
V=（R+1）D=(2.32+1)15.25=50.63
== m
L=RD=2.3215.25=35.38
= m
六 提馏段气液负荷计算
V’=V=50.63
=0.382 m
L’=L+F=35.38+74.83=110.2
=0.0006 m
七 塔和塔板主要工艺尺寸计算
1塔径
首先考虑精馏段：
参考有关资料，初选板音距=0.45m
取板上液层高度=0.07m
故 -=0.45-0.07=0.38m
==0.0239
查图可得 =0.075
校核至物系表面张力为9.0mN/m时的C，即
C==0.075=0.064
=C=0.064=1.64 m/s
可取安全系数0.70，则
u=0.70=0.71.64=1.148 m/s
故 D==0.645 m
按标准，塔径圆整为0.7m，则空塔气速为0.975 m/s
2 精馏塔有效高度的计算
精馏段有效高度为
=(13-1)0.45=5.4m
提馏段有效高度为
=(20-1)0.45=8.55m
在进料孔上方在设一人孔，高为0.6m
故精馏塔有效高度为:5.4+8.55+0.6=14.55m
3 溢流装置
采用单溢流、弓形降液管
⑴ 堰长
取堰长 =0.75D
=0.750.7=0.525m
⑵ 出口堰高
=
选用平直堰，堰上液层高度由下式计算
=
近似取E=1.03,则
=0.017
故 =0.07-0.017=0.053m
⑶ 降液管的宽度与降液管的面积
由查《化工设计手册》
得 =0.17,=0.08
故 =0.17D=0.12 =0.08=0.031
停留时间 =39.9s (>5s符合要求)
⑷ 降液管底隙高度
=-0.006=0.053-0.006=0.047m
塔板布置及浮阀数目击者及排列
取阀孔动能因子 =9
孔速 ===8.07m
浮阀数 n===39(个)
取无效区宽度 =0.06m
安定区宽度 =0.07m
开孔区面积
R==0.29m
x==0.16m
故 ==0.175m
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排
取同一磺排的孔心距 a=75mm=0.075m
估算排间距h
h===0.06m
八 塔板流体力学校核
1、气相通过浮塔板的压力降，由下式
⑴ 干板阻力 ==0.027
⑵ 液层阻力 取充气系数数 =0.5,有
==0.50.07=0.035
⑶ 液体表面张力所造成阻力此项可以忽略不计。
故气体流经一层浮阀塔塔板的压力降的液柱高度为：
=0.027+0.035=0.062m
常板压降
=0.062860.59.81=523.4(<0.7K,符合设计要求)。
淹塔
为了防止淹塔现象了生，要求控制降液管中清液层高度符合，其中
由前计算知 =0.061m,按下式计算
=0.153=0.153=0.00002m
板上液层高度 =0.07m,得：
=0.062+0.07+0.00002=0.132m
取=0.5,板间距今为0.45m,=0.053m,有
=0.5(0.45+0.053)=0.252m
由此可见：<，符合要求。
雾沫夹带
由下式可知 <0.1kg液/kg气
===0.069
浮阀塔也可以考虑泛点率，参考化学工程手册。
泛点率=100%
=D-2=0.7-20.12=0.46
=-2=0.3875-20.031=0.325
式中——板上液体流经长度，m;
——板上液流面积，；
——泛点负荷系数，取0.126;
K——特性系数，取1.0.
泛点率=
=36.2% (<80%,符合要求)
九 塔板负荷性能图
1、雾沫夹带线
按泛点率=80%计
100%=80%
将上式整理得
0.039+0.626=0.0328
与分别取值获得一条直线，数据如下表。
0.00035 0.00085
0.835 0.827
2、泛液线
通过式以及式得
=
由此确定液泛线方程。
=
简化上式得关系如下
计算数据如下表。
0.00035 0.00055 0.00065 0.00085
0.8215 0.8139 0.8105 0.8040
3、液相负荷上限线
求出上限液体流量值（常数）
以降液管内停留时间=5s
则
4、漏夜线
对于型重阀，由，计算得
则
5、液相负荷下限线
去堰上液层高度=0.006m
根据计算式求的下限值
取E=1.03
经过以上流体力学性能的校核可以将精馏段塔板负荷性能图划出。如图
由塔板负荷性能图可以看出：
① 在任务规定的气液负荷下的操作点
P（0.00083，0.630）（设计点），处在适宜的操作区内。
② 塔板的气相负荷上限完全有雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。
③ 按固定的液气比，即气相上限=0.630 ，气相下限=0.209 ，求出操作弹性K，即
K==3.01
十 精馏塔的主要附属设备
1 冷凝器
（1）冷凝器的选择：强制循环式冷凝器
冷凝器置于塔下部适当位置，用泵向塔顶送回流冷凝水，在冷凝器和泵之间需设回流罐，这样可以减少台架，且便于维修、安装，造价不高。
（2）冷凝器的传热面积和冷却水的消耗量
热流体为78.36℃的93%的乙醇蒸汽，冷流体为20℃的水
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—单位时间内的传热量，J/s或W；
qm1, qm2—热、冷流体的质量流量，kg/s;
r1 ,r2—热，冷流体的汽化潜热，J/kg
r1=600 kJ/㎏ r2=775 kJ/㎏ qm1=0.153kg/s
Q=qm1r1=0.153×600000=91800J/s
Q=qm2r2=775000 qm2=91800
∴ qm2=0.12 kg/s
传热面积：
A=
==21.2
K取700W·m-2/℃
∴ A=
2 再沸器
（1）再沸器的选择：釜式再沸器
对直径较大的塔，一般将再沸器置于踏外。其管束可抽出，为保证管束浸于沸腾器液中，管束末端设溢流堰，堰外空间为出料液的缓冲区。其液面以上空间为气液分离空间。釜式再沸器的优点是气化率高，可大80%以上。
（2）加热蒸汽消耗量
Q=qm1r1 Q=qm2r2
Q—单位时间内的传热量，J/s或W；
qm1, qm2—热、冷流体的质量流量，kg/s;
r1 ,r2—热，冷流体的汽化潜热，J/kg
∵ r1=2257 kJ/㎏ r2=1333 kJ/㎏ qm2=0.43kg/s
∴ Q=qm2r1=0.43×1333=573.2 kJ/s=2257 qm1
∴ 蒸汽消耗量qm1为0.254 kg/s
表 浮阀塔板工艺设计计算结果
序号 项目 数值
1 平均温度tm，℃ 86.93
2 平均压力Pm，kPa 108.89
3 液相流量LS，m 3/s 0.00035
4 气相流量VS，m 3/s 0.375
5 实际塔板数 33
6 塔径，m 0.70
7 板间距,m 0.45
8 溢流形式 单溢流
9 堰长，m 0.525
10 堰高，m 0.053
11 板上液层高度，m 0.07
12 堰上液层高度，m 0.047
13 安定区宽度，m 0.07
14 无效区宽度，m 0.06
15 开孔区面积，m2 0.175
16 阀孔直径，m 0.039
17 浮阀数 39
18 孔中心距，m 0.075
19 开孔率 0.147
20 空塔气速，m/s 0.8
21 阀孔气速，m/s 8.07
22 每层塔板压降，Pa 700
23 液沫夹带，（kg液/kg气） 0.069
24 气相负荷上限，m 3/s 0.00356
25 液相负荷上限，m 3/s 0.00028
26 操作弹性 3.01
参考文献
[1]陈英男、刘玉兰.常用华工单元设备的设计[M].上海：华东理工大学出版社，2005、4
[2]刘雪暖、汤景凝.化工原理课程设计[M].山东：石油大学出版社，2001、5
[3]贾绍义、柴诚敬.化工原理课程设计[M].天津：天津大学出版社，2002、8
[4]路秀林、王者相.塔设备[M].北京：化学工业出版社，2004、1
[5]王明辉.化工单元过程课程设计[M].北京：化学工业出版社，2002、6
[6]夏清、陈常贵.化工原理（上册）[M].天津：天津大学出版社，2005、1
[7]夏清、陈常贵.化工原理（下册）[M].天津：天津大学出版社，2005、1
[8]《化学工程手册》编辑委员会.化学工程手册—气液传质设备[M]。北京：化学工业出版社，1989、7
[9]刘光启、马连湘.化学化工物性参数手册[M].北京：化学工业出版社，2002
[10]贺匡国.化工容器及设备简明设计手册[M].北京：化学工业出版社，2002
课程设计心得
通过这次课程设计使我充分理解到化工原理课程的重要性和实用性，更特别是对精馏原理及其操作各方面的了解和设计，对实际单元操作设计中所涉及的个方面要注意问题都有所了解。通过这次对精馏塔的设计，不仅让我将所学的知识应用到实际中，而且对知识也是一种巩固和提升充实。在老师和同学的帮助下，及时的按要求完成了设计任务，通过这次课程设计，使我获得了很多重要的知识，同时也提高了自己的实际动手和知识的灵活运用能力。
❼ 别克05年老凯越燃油箱压力13.92，正常值-32 10。怎么办
一、基本检查
电喷发动机起动难故障出现后，应通过以下检查来确定故障的大概部位。
1.观察发动机电控系统故障警告灯，如有报警，说明电控系统有故障，应读取故障码并按其指示内容排除故障。通常影响发动机起动性能的主要部件有:曲轴位置传感器故障、冷却液温度传感器故障、空气流量传感器故障等。根据经验，当故障指示某传感器故障时，在检查中，应特别注意传感器线路及连接器的导通是否良好。因为此类问题要比真正传感器故障的概率大。
2.观察燃油表或油量警告灯，若燃油箱内燃油不足，应将燃油加满后再起动发动机。
3.检查点火系统。拔下火花塞端高压引线并使其端头距气缸体5-7mm，用起动机带动发动机运转。若高压火花弱或无火，则应检查点火系的线路连接状况以及分电器盖、点火线圈、点火控制器等部件的技术状况。若高压火花正常，可先检查火花塞是否良好，在确保火花塞正常时，应进行下列检查。
二、检查电动燃油泵的工作状况
电动燃油泵不工作是造成发动机起动难的常见原因，其一般检查方法为:
1.打开油箱盖，接通点火开关(不起动发动机)，在油箱口处听燃油泵的工作声音。如燃油泵工作3-5s后又停止，说明控制系统工作正常。因电喷发动机的类型不同，有些发动机如丰田皇冠3.0轿车的电动燃油泵，除受点火开关的控制外，还受发动机电脑的控制。只有在发动机起动时或正常工作中进气歧管内有空气流动时，电脑才将电动燃油泵的电路导通。对于此类发动机则应进行以下检查。
2.取一根导线，将发动机故障检查插座内的两个检测电动燃油泵的插孔（丰田车系为+B插孔和FP插孔）短接，再接通点火开关。若电动燃油泵开始工作，说明电脑外部的燃油泵控制电路正常，故障在电脑内部或电动燃油泵继电器有问题，应逐一进行检修。若电动燃油泵仍不工作，说明电脑外部的控制电路有故障，应检查保险丝及电路是否良好；若这些都正常，则说明故障在燃油泵，应予检修或更换燃油泵。
三、检查燃油系统的燃油压力
经检查电动燃油泵能工作，应检查燃油压力。燃油压力过低会造成喷油量太少而导致发动机起动困难。
1.经验检查。在电动燃油泵工作时，用手捏住输油软管，通过其张力的大小来判断燃油压力是否过低。经验检查虽简单，但准确性稍差。
2.油压表检查。先安装燃油压力表，方法是:拆下蓄电池搭铁线，再拆掉冷起动喷油器的油管接头螺拴(防止燃油喷溅伤人)，将压力表装在冷起动喷油器的油管接头上。此外，油压表还可安装在燃油滤清器油管接头、分配油管接头等合适部位，然后装复蓄电池搭铁线。让电动燃油泵工作，油压表应指示265kPa-304kPa的油压。如果压力过低，可用钳子夹住油压调节器的回油软管(为防损伤，应垫些软布)，阻断回油通路。若油压上升到正常值，说明油压调节器漏油，应检修或更换油压调节器；若油压不上升或上升不到正常值，说明油路有堵塞或电动燃油泵有故障。应先检查燃油滤清器，若正常再检修或更换燃油泵。
四、检查喷油器的工作状况
在点火系和电动燃油泵工作正常的情况下，应检查喷油器。
1.在起动机带动发动机转动时，用长柄起子或听诊器听喷油器是否有“嗒嗒、嗒嗒”的工作声音，若因其它噪声的影响而不易判断时，可在听诊的同时，采用拔下再插上喷油器线束插头的方法来鉴别喷油器是否工作。
2.如果喷油器不工作，可用一试灯接在喷油器的线束插头上再起动发动机。若试灯闪烁，说明喷油器控制系统工作正常，故障在喷油器。喷油器的检查，应使用万用表测量其电磁线圈的电阻值。电阻值正常，说明喷油器堵塞(受燃烧时产生的积炭和燃油中胶质的影响。此现象最为常见)、针阀卡死等，应检修、清洗或更换喷油器；电阻值不正常，则必须更换喷油器。
3.如果试灯不亮，说明喷油器的控制系统或线路有故障。对此，应先检查喷油器相关线路是否完好，在确保外部线路良好的情况下，方可判断为电脑有故障。
五、检查发动机机械方面
导致电喷发动机起动难的机械故障与化油器发动机一样，其故障检查也基本相同，主要有:气缸压缩压力过低、点火不正时、正时齿带过松所造成跳齿等，应分别予以检查。