设计钢丝剪切装置

1. 钢丝剪切力计算公式是什么φ8的35钢丝能最小承重是多少

引用“牌号=30 ；材料状态=退火钢 ，σb\Mpa=≥490 ，σs\Mpa=≥295 ，δ5\%=≥21 。回答者： moonf - 江湖新秀 四级 ”
参考30钢的屈服强度295Mpa（=30.1Kg、mm^2)，则8mm粗的钢丝可承重
30.1*3.14*(8/2)^2=1512.3Kg。35钢的屈服强度会更高点，也就是能承受1.5吨以上的重量。当然工程应用中还要考虑安全系数。“^2”表示。平方仅作参考

2. 有没有能将全钢钢丝帘布取片的装置

子午线轮胎(radial tire)：子午线轮胎是轮胎的一种结构形式，区别于斜交轮胎，拱形轮胎，调压轮胎等。子午线轮胎的国际代号是“R”， 俗称为“钢丝轮胎”。特点：子午线轮胎的帘线不是相互交叉排列的，而是与外胎断面接近平行，像地球子午线排列，帘线角度小，一般为0°，胎体帘线之间没有维系交点，当轮胎在行驶过程中，冠部周围应力增大，会造成周向伸张，胎体成辐射状裂口。因此子午线轮胎的缓冲层采用接近周向排列的打交道帘线层，与胎体帘线角度成90°相交，一般为70°到78°，形成一条几乎不能伸张的刚性环形带，把整个轮胎固定，限制轮胎的周向变形，这个缓冲层承受整个轮胎60%到70%的内应力，成为子午线轮胎的主要受力部件，故称之为子午线轮胎的带束层。斜交胎的主要受力部件不在缓冲层上，其80%到90%的内应力均由胎体的帘布层承担。由此可见，子午线轮胎带束层设计很重要，必须具有良好的刚性，可采用多层大角度，高强度而且不易拉伸的纤维材料，如钢丝或者芳纶纤维等。斜交轮胎：可以简单的称之为尼龙胎。这个概念是相对于子午线轮胎即所谓的钢丝胎而言的特点： 斜交轮胎的胎体帘布层是由数层挂胶帘布组成，相邻的帘布层帘线角度相同，相互交叉排列,帘布层数一般为偶数，这样能使胎体帘布层负荷均匀分布。斜交轮胎胎冠帘线角度通常取48度到55度之间，胎冠帘线角度是指帘线与胎冠中心垂直线的夹角。帘布层分为内帘布层和外帘布层两部分。内帘布层是胎体主要的骨架层，其特点是层数多，帘线密度较密，使胎体强度增大。外帘布层位于内帘布层与缓冲层之间起过度作用，又称之为胎体的辅助层，其特点是层数少，通常只有两层，帘线密度较内帘线稀疏，附胶量较多，捏着强度较高，缓冲层位于外帘布层与胎面胶之间，其结构由胶片或两层以上挂胶帘线组成，布层的上，下或中间加贴缓冲胶层。缓冲层帘布比外帘布层的密度稀疏，挂胶厚度较厚，帘线角度等于或稍大于帘布层帘线角度，相邻布层相互交叉排列，起宽度一般稍大或稍窄于胎冠宽度。通常载重轮胎的缓冲层采用挂胶帘布与胶片组合结构，轿车轮胎也可采用缓冲胶片作为缓冲层。现在，斜交轮胎为了在制作工艺上的简化，提高使用效能和经济效益，已趋于轻量化减层化。国家限制超载的方案实施以后，像双喜等这样的大型斜交轮胎生产商逐渐减少了高层级斜交胎的产量，低层级的轮胎载重效果不是十分乐观，所以，小型轮胎也正逐渐走向子午化。斜交轮胎是一种传统结构的轮胎，虽然沿用的时间很长，使用的范围很广，生产技术也有了一定的基础，但由于其结构上的不合理，影响了发展，逐渐将被子午化的大潮所取代！子午线轮胎与斜交轮胎的差异帘线排列方向的区别 ? 斜交胎：胎体帘线各层间排列彼此交叉呈网状，并与胎冠中心线周向形成一定角度35o~45o。 ? 子午胎： 胎体帘线各层间排列是相互平行呈径向排列，与胎冠中心线周向成90o夹角。子午胎带束层帘线由内压引起的应力，在带束层宽度范围内是不均匀的。由于带束层边端线未固定，此部初始应力等于零，而中心部分则达最大值。随着带束层对胎体箍紧程度的增大，胎体帘线应力减少，冠中心最小。冠部区别 ? 斜交胎：缓冲层仅起分散外来冲击的缓冲做用，好的路面如高速路等都可以不用。只承受10%~20%应力。（常用纤维材料做缓冲层） ? 子午胎：带束层的作用是束缚胎体周向变形的。钢丝帘线的角度接近周向，与胎冠中心线周向形成约12o~25o夹角。 由于带束层帘线几乎呈周向排列，其长度实际是保持不变的，因此，带束层可决定轮胎形状及轮胎部件中由内压引起的初始应力。承受应力60%~75%。

3. 如何对钢丝网的焊接点做剪切试验

：为既保持钢丝网砂浆或小直径钢筋网砂浆加固混凝土构件的优点，又能大幅度提高被加固构件的承载力，
提出钢筋(大直径)钢丝网砂浆加固钢筋混凝土梁的思路。进行了7 根钢筋钢丝网砂浆加固梁和1 根对比梁的抗弯
试验研究，探讨了加固方式和加载方式对钢筋钢丝网砂浆加固梁抗弯性能的影响。试验研究表明，钢筋钢丝网砂
浆加固能大幅度提高被加固梁的抗弯承载力；即使在钢丝网用量很少的情况下(施工方便)，加固梁仍具有优异的
裂缝控制和位移延性。研究还显示，加载至屈服后卸载、再加固梁的极限承载力与一次受力梁差别很小。该文还
给出了加固梁的抗弯极限承载力的计算公式，与试验结果吻合良好。
钢筋混凝土梁的常用加固方法有三种：一是加
大截面法，该法费用低，但需要支模等复杂工序，
工期长，被加固构件截面积增加较大；二是粘钢法，
该法可大幅提高承载能腐蚀，粘贴质量也难以保证；三是碳纤维复合材料
(CFRP)加固，该法由于轻质高强、施工简便，近年
应用较为广泛，但由于碳纤维是脆性材料，延伸率
(≤1.5%)远小于钢筋(≥10%)，使得加固构件的延性
较差，加固成本很高。而粘贴钢板及碳纤维复合材
料所用的环氧树脂为有机材料，其耐久性及耐热耐
火性能均较差。
近年国内外学者提出并探讨了钢丝网(直径
≤1.5mm，网丝间距≤15mm)砂浆加固混凝土构件的
方法[1―5]，与上述3 种加固方法相比具有明显的优
势。与加大截面法相比，该法直接将砂浆压抹到被
加固构件表面、无需支模和大型施工机具、施工简
便快捷、工期短、加固层薄、截面尺寸增加有限；
与粘钢法相比，该方法成本低廉，具有更好的耐热
耐火与耐久性能；与纤维复合材料(FRP)加固法比
较，在施工简易程度相近的前提下，钢丝网砂浆使
被加固构件的延性、耐久性和耐热耐火性能明显提
高，并显著降低加固成本。需特别指出的是，由于
混凝土的抗渗性能随其骨料粒径的减小成指数关
系增加，砂浆的耐久性远高于混凝土[6]，加之钢丝
网优越的配筋分散性，可对大面积砂浆形成有效约
束，因此钢丝网砂浆的耐久性和抗裂性突出。ACI
规定在腐蚀环境中(包括河海船舶)钢丝网的砂浆保
护层厚度≥5mm 即可[7―8]，又由于在受荷时钢丝网
砂浆表面的裂缝又细又密(裂缝间距≈网丝间距)，
可大量消耗能量，因而其延性很好。但因钢丝截面
积小(如36 根φ1 钢丝的截面积与1 根φ6 钢筋相等)，
故采用钢丝网砂浆加固混凝土梁的承载能力提高
有限，只适合加固受力较小的梁。
湖南大学尚守平等学者提出小直径钢筋网(d≤
8mm)砂浆加固混凝土构件的方法[9]。该方法具有钢
丝网砂浆加固的部分优点，同时可部分地克服钢丝
网的局限。但因截面积仍不大(如7 根φ6 钢筋的截
面积才接近1 根φ16 钢筋)，故被加固构件的承载能
力提高幅度仍然不大；此外由于小直径钢筋网在砂
浆中的配筋分散性显著低于钢丝网，使钢筋网砂浆
的抗裂性和耐久性低于钢丝网砂浆(由于钢筋网砂
浆的耐久性尚缺少细致研究，故钢筋网砂浆的最小
保护层厚度暂取15mm[10])。
为既保持钢丝网或小直径钢筋网砂浆加固的
优点，同时又能大幅度提高被加固梁的承载力，本
文提出并探讨钢筋(大直径)钢丝网砂浆加固混凝土
梁的新方法。采用大直径钢筋可大幅度提高被加固
构件的承载力；钢丝网砂浆薄层则既保证与大直径
钢筋很好地共同工作，又使被加固构件具有优越的
耐久性和延性；施工也保持相对简易。本文用对比
试验的方法探讨钢筋钢丝网砂浆加固梁的抗弯性
能，共进行了7 根钢筋钢丝网砂浆加固梁和1 根对
比梁的抗弯试验。
1 试件制作与试验设备
1.1 实验材料
受拉主筋为 12，屈服强度380.9MPa，极限强
度512.8MPa，弹性模量为2.08×105MPa；受压筋和
箍筋为φ6。混凝土配合比为：水泥∶砂∶石子∶水=
1∶1.5∶2.41∶0.44，其立方体抗压强度38.8MPa。
砂浆配合比为：水泥∶砂∶水=1∶2∶0.4，实测砂
浆立方体抗压强度25.7MPa。选用镀锌焊接钢丝网，
直径1.2mm，网丝间距11mm，钢丝屈服强度
350.2MPa，极限强度471.9MPa，弹性模量1.80×
105MPa。
1.2 试件制作与分组
共浇钢筋混凝土梁8 根。其设计尺寸为150mm×
250mm×2300mm，截面尺寸，配筋等如图1 所示，
梁加固方式见表1。P 为未加固的对比梁，其余为
钢筋钢丝网砂浆加固梁，养护3 个月后进行第一批
加固，包括A1 梁、A2 梁和A4 梁，其它梁为养护
6 个月后再加固。A 组为一次受力梁，B 组为加固
前先预加载开裂再卸载加固的梁。
表1 梁的加固方式
Table 1 Strengthening method of RC beams
试件加固钢筋 底面钢丝网
分组类型截面积/mm2 层数截面积/mm2
加固前措施
加固钢筋
端头处理
P ― ― ― ― ― ―
A1 2 12 226 4 63.3 ―
与主筋
焊接
A2 2 12 226 2 31.7 ―
与主筋
焊接
A3 2 12 226 2 31.7 ― 与主筋焊接
A4 2 12 226 2 31.7 ― 无焊接
B1 2 12 226 2 31.7
预载至
30kN，卸载
与主筋焊接
B2 2 12 226 2 31.7
预载至
30kN，卸载
无焊接
B3 2 12 226 2 31.7
预载至钢筋
屈服，卸载
与主筋焊接
为保证加固砂浆与原混凝土粘接牢固，不发生
滑移采取了两个措施：首先将梁的底面及两侧面凿
毛并清洗浮尘，在凿毛的梁表面涂一道素水泥浆作力，但用钢量大，钢板易受
界面剂；其次在梁底面及两侧面间隔400mm 打入
M6 内迫壁虎膨胀螺栓起剪切销钉的作用，同时可
用于定位压紧加固用钢丝网(图1(b))。剪裁“L”型
钢丝网片贴于梁上(图1(b))，其中A1 梁为双层“L”
型钢丝网片(即梁侧面两层，底面4 层钢丝网)，其
它构件为单层“L”型钢丝网片，然后压抹砂浆。
加固后梁跨中的截面尺寸为170mm×290mm。
如图1(c)所示，A1 梁、A2 梁、A3 梁、B1 梁
和B3 梁在距支座50mm处用12mm×40mm×150mm
的钢板将加固用钢筋与原有纵筋焊接。
12
6＠120
100
2300
700 700 700 100
(a) 加固梁及其加载实验示意图
压抹砂浆
钢丝网
10 150 10
40
40 250
25
M6内迫
膨胀螺栓
间距400mm
原纵筋
加固钢筋
(b) 加固梁横截面
原纵筋
25
50
40
焊接钢板
加固钢筋
(c) 加固钢筋端头处理方式
图1 钢筋钢丝网砂浆加固梁图 /mm
Fig.1 RC beams strengthened with steel bar/wire mesh mortar
1.3 试验加载与数据采集
采用MTS电液伺服加载系统进行三分点对称
加载。用电阻应变片测跨中截面的混凝土、原受
拉主筋和加固钢筋的应变(图2(a))；用位移计测梁
跨中位移。加载初期为力控制，荷载超过100kN(P
梁为20kN)后改为位移控制加载。上述数据均用
IMP 数据采集系统以每秒一次的采样速度自动
采 集。
梁中
(a) 梁试件应变片布置图
截面高度
应变（μ ε）
(b) A1 梁跨中截面应变图
应变（ μ ε ）
截面高度
(c) A4 梁跨中截面应变图
截面高度
应变（μ ε）
(d) B2 梁跨中截面应变图
图2 梁试件应变片布置及典型跨中截面应变图
Fig.2 Strain gauge arrangement diagram of RC beams and
strain diagram of typical mid-span section
2 试验结果与讨论
2.1 梁的荷载-挠度关系和破坏过程
梁的加载试验结果和荷载-跨中挠度曲线分别
见表2 和图3。表2 中Pcr、Py 和Pu 分别为出现可
见裂缝时的开裂荷载、屈服荷载和极限荷载；αcr、
αy、αu 分别为加固梁与对比梁3 种荷载的相对比值；
Δy、Δu 分别为屈服荷载及荷载值下降到极限荷载的
85%时跨中的挠度值。β=Δu / Δy 为位移延性比[11]。
图4 所示是B1 梁破坏后的梁底的裂缝分布情况。
表2 试件的试验结果
Table 2 Summary of test results
试件分组 Pcr / kN αcr Py
＃
/ kN αy Δy / mm Pu / kN αu Δu / mm β 纯弯段裂缝数*
P 12.9 1.0 47.5 1.00 6.01 57.6 1.00 65.0 10.8 8
A1 101.0 7.8 144.0 3.03 8.20 149.9 2.60 92.0 11.2 28
A2 60.5 4.7 128.2 2.70 7.20 140.1 2.43 83.8 11.6 16
A3 68.5 5.3 126.2 2.66 5.71 134.1 2.33 82.9 14.5 16
A4 60.2 4.7 125.5 2.64 5.68 132.1 2.29 54.5 9.6 20
B1 47.9 3.7 124.1 2.61 4.67 131.8 2.29 60.1 12.9 15
B2 39.4 3.1 124.6 2.62 5.85 132.2 2.30 65.7 11.2 17
B3 45.0 3.5 123.9 2.61 7.51 135.2 2.35 74.9 10.0 22
注：#屈服荷载的选取按照文献[11]确定；*此处指贯穿梁宽，宽度大于0.2mm 的裂缝数(参见图4(b))。
图3 荷载-跨中挠度( p-f )曲线汇总
Fig.3 Summary of load-deflection curves
(a) B1 梁底跨中裂缝
(b) 图(a)中B1 梁底A 处的特写图
图4 典型试件裂缝图
Fig.4 Cracking modality of typical beam
抗弯承载力提高幅度较大，在实际应用时尚应注意
提高抗剪承载力，以保证加固梁仍然为强剪弱弯
构 件。
4 结论
(1) 将大直径钢筋和少量钢丝网配合的钢筋钢
丝网砂浆加固混凝土梁，大直径钢筋可较大幅度提
高构件的屈服荷载和极限抗弯承载力，钢丝网良好
的配筋分散性保证了加固梁具有优异的抗裂性能，
两者综合作用使得加固梁保持了良好的位移延性，
该方法施工方便。本次实验的加固梁的开裂荷载比
对比梁提高了2 倍以上，同时加固梁位移延性比达
到10 左右。
(2) 对经加载屈服再卸载过程的原梁进行加固,
加固后梁的开裂荷载比一次受力加固梁低30%左
右，但两者的极限抗弯承载力无明显差别。
(3) 实验结果表明加固层与原构件没有发生剥
离或滑移，加固梁跨中变形基本符合平截面假定。
(4) 尚需进一步进行试验研究探讨加固钢筋端
头处理方法对加固梁性能的影响。
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(in Chinese)

4. 剪切钢丝的刀具

钢绞线也是冷拉优质高碳钢丝捻制而成的，切割钢绞线，10毫米直径以下可以使用长度600-900毫米大剪子，大直径的钢绞线应当使用砂轮无齿锯。刀片材质可以用9CrSi、HTYG20等

5. 剪钢丝绳用什么剪刀

可以用钢丝钳剪钢丝绳。

钢丝钳可以用于掰弯及扭曲圆柱形金属零件专及切断金属丝，其旁刃口也可用于切断细属金属丝。表面发黑或镀铬和带塑料套两种。

它在工艺，工业，生活中都很常用到。

一般的钢丝钳种类比较多，大致可以分为：专业日式钢丝钳、VDE耐高压钢丝钳（VDE就是钳类的一级德国专业认证）、镍铁合金欧式钢丝钳、精抛美式钢丝钳、镍铁合金德式钢丝钳等。

使用钳子要量力而行，不可以超负荷的使用。切忌不可在切不断的情况下扭动钳子，容易崩牙与损坏。

(5)设计钢丝剪切装置扩展阅读

注意事项：

1、在使用钢丝钳过程中切勿将绝缘手柄碰伤、损伤或烧伤，并且要注意防潮；

2、为防止生锈，钳轴要经常加油；

3、带电操作时，手与钢丝钳的金属部分保持2cm以上的距离；

4、根据不同用途，选用不同规格的钢丝钳；

5、不能当榔头使用。

安全知识

1、在使用电工钢丝钳之前，必须检查绝缘柄的绝缘是否完好，绝缘如果损坏，进行带电作业时非常危险，会发生触电事故；

2、用电工钢丝钳剪切带电导线时，切勿用刀口同时剪切火线和零线，以免发生短路故障；

3、带电工作时注意钳头金属部分与带电体的安全距离。

6. 先张法张拉端和固定端的放张方法相同吗

摘要 在确定预应力筋张拉顺序时，应考虑尽可能减少台座的倾覆力矩和偏心力，先张拉靠近台座截面重心处的预应力筋。此外，在施工中为了提高构件的抗裂性能或为了部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力筋与张拉台座之间温度因素产生的预应力损失，张拉应力可按设计值提高5%。

7. 没有钢丝钳怎么剪断钢丝

如果手边确实连锤子、凿子、锯子、石块、乙炔气、砂轮等等工具，那末你就用双手将钢丝连续快速向相反方向不断折曲，直到发烫，最后断裂。

然后用钳子前口的齿夹紧钢丝，轻轻的上抬或者下压钢丝，就可以掰断钢丝，不但省力，而且对钳子没有损坏，可以有效的延长使用寿命。另外钢丝钳子分绝缘和不绝缘的，在带电操作时应该注意区分，以免被强电伤到！

用于掰弯及扭曲圆柱形金属零件及切断金属丝，其旁刃口也可用于切断细金属丝。表面发黑或镀铬和带塑料套两种。长度(mm)：160、180、200。

一般市场上的钢丝钳分中和高两个档次，所谓档次的划分不是因为其质量的好坏问题，而在于制造钢丝钳的材质问题，而出现的档次不同。

一般钢丝钳可以用铬钒钢、镍铬钢、高碳钢和球墨铸铁4种材料制作。铬钒钢和镍铬钢的硬度高，质量好，一般用这种材质制造的钢丝钳可列为高档次钢丝钳，高碳钢的相对就是档次低了点，球墨铸铁做的钢丝钳质量最次，价格最便宜。

8. 钢丝绳怎样正确的剪切

用细铁丝把钢丝绳准备切口的位置进行捆绑，捆绑两道，切口在两道捆绑铁丝的中间，使用无齿锯切割，边切割边给切口部位喷水降温，高温会造成钢丝绳强度急剧降低，仅供参考。
国内生产钢丝绳品种如下：
1.磷化涂层钢丝绳（中国专利），钢丝经锰系、锌锰系磷化处理，钢丝表面的耐磨性、耐蚀性全面跃升，不易磨损、不易锈蚀使钢丝绳疲劳寿命超大幅度提高，是同结构光面钢丝绳3倍（试验室可比条件下），通过疲劳试验可以验证，全面取代各类光面钢丝绳，也可替代先镀后拔薄锌层镀锌钢丝绳使用（可通过盐雾试验检验耐蚀能力），使用寿命超长，单位使用成本更低，质量稳定性更佳。
2.镀锌钢丝绳，包括热镀锌和电镀锌两种，一般热镀锌锌层厚，电镀锌锌层薄
3.不锈钢丝绳，以304或316不锈钢为主，防腐蚀效果非常优秀但是价格昂贵
4.涂塑钢丝绳，碳素钢丝绳基础上，外层涂覆聚乙烯、聚丙烯或尼龙
5.光面钢丝绳，使用寿命短，市场需求剧减，将被磷化涂层钢丝绳全面淘汰。
6.海洋工程系泊用钢丝绳
7.缆索钢丝绳
大气环境中使用的起重机械，优选锰系磷化涂层钢丝绳，重腐蚀环境优选热镀锌—磷化双涂层钢丝绳，海水中优先海工钢丝绳。采购时请注意，在购货发票必须注明钢丝绳名称，如磷化涂层钢丝绳或316不锈钢丝绳，防范不法企业侵害自身合法权益，另外，专利产品一般在钢丝绳外包装上有专利号喷涂标注，质保书应有主要技术指标，如磷化膜种类和膜重（磷化膜膜重大小、耐磨性、耐蚀性等对钢丝绳使用寿命有重要影响），仅供参考。

9. 机械设计制造及其自动化专业 毕业设计题目 汽车

★免耕精量播种机设计

★流体播种穴播排种器建模与仿真

★大棚除尘（除雪）机设计

★蔬菜播种机设计

★无人飞行喷雾机设计

★种绳捻制机设计研究

★培养料翻料搅拌机的研制

★草坪清理机理研究及清理机部件的设计

★小型玉米授粉机的设计

★饲料粉碎机设计

★折叠式接种箱的研制

★种绳捻制机仿真设计

★芦苇收割机设计

★大枣采摘机的设计

★多物料动态精确定位仿真研究

★纸载体种绳播种技术所需原料物理机械特性研究

★免耕播种机开沟播种装置的设计

★桥式起重机生产不安全因素发生部位及其相关信号采集的研究

★矩形熔炼炉钢结构总体设计

★盘元钢筋矫直机设计

★推块式分拣机分拣系统道岔执行机构的设计

★塑料注射机液压系统的改造

★垃圾焚烧发电设备选型数据库及推理方法研究

★钢坯剪切定尺机设计

★50T
精炼炉液压系统设计

★基于微波干燥方法的水分测量仪器的设计

★ZJ50ZPD
钻机模拟实验台气控系统设计

★工业固体废物回转焚烧炉窑装置设计

★4063m3
炼铁高炉气动开口机设计

★炼铁厂带式输送机设计

★球塞气举往复式投球装置设计

★钢坯回转台设计

★连铸坯定尺火焰切割机设计

★摩托车减振特性的有限元分析

★塑料注射机液压系统的改造

★翻板机设计

★基于
PLC
和变频技术的恒压供水系统设计

★300t
炼钢转炉倾动及抗扭装置设计

★钻井液振动筛设计及关键零部件疲劳设计研究

★发动机水泵轴承液压机设计

★垃圾焚烧发电设备选型设计系统研究

★摩托车发动机
156FMI
摇臂制造工艺及工装设计

★滚动轴承噪声测量与研究

★ZJ50ZPD
钻机模拟实验台设计

★卡车大梁钻孔翻转台传动系统设计

★基于微波衰减方法的水分测量仪器的设计

★高粘度采出液井口动态旋流除砂器设计

★转炉设备生产不安全因素发生部位及其信号采集的研究

★多参量便携式电梯性能检测仪

★4.5
吨齿条式推钢机设计

★1.5×4.5
热矿振动筛设计

★气举提升装置的设计

★洗轮机设计

★专用圆形剪切机的设计与分析

★振动实验台隔振系统分析与设计

★自控循环采油装置—井下捞油组件设计

★振动实验台综合性能测试系统设计

★自动捞油绞车滚筒自动排绳器设计

★基于
VB
的平面连杆机构运动分析软件开发

★折叠波导慢波结构的设计

★关于企业设备安全运转体系建立的初步研究

★钢坯推入机设计

★自动刮蜡装置设计

★机械横移式加热炉出钢机设计

★基于
VB
的平面连杆机构运动分析软件开发

★连铸机设备生产不安全因素信号分析处理与预报的研究

★全功能保护控制天然气灶设计研究

★往复回转式全平衡抽油机设计

★液压泥炮液压系统的改造

★铅阳极立模铸造系统设计

★600T
垃圾焚烧炉液压系统设计

★绞车传动轴扭矩仪设计

★长冲程抽汲作业井口钢丝绳旋转密封装置设计

★球塞气举回转式投球装置设计

★ZJ50ZPD
钻机模拟实验台设计

★地下储气井安全装置设计与分析

★窄带钢轧机
AGC
性能研究与设计

★基于自组网的
CA
系统模型研究

★连铸机液压系统油液污染的状态监测与故障诊断

★农用喷雾器水泵性能测试台控制系统设计

★基于
PLC
和变频技术的恒压供水系统设计

★捞油绞车滚筒自动排绳器设计

★洗轮机设计

★转炉设备生产不安全因素信号分析处理与预报的研究

★洗碗机的开发与设计

★凸轮形线参数测量仪的研究

★冷床下料装置设计

★球团矿
CX
—
1
型圆盘造球机设计

10. 求个微调钢丝绳长度的装置结构

绳根据提升高度计算得出钢丝绳长度应为945m，钢丝绳质量1．38kg／m。因此，选择6×19—21．5—1770一I光面交右型钢丝绳。钢丝绳数据如下：直径d／mm公称抗拉强度／MPa钢丝直径d／mm破断拉力总和Q／kN21．5l7701．4328．254钢丝绳单位质量M。／kg·m。。1．754通过计算钢丝绳安全系数为8．3，满足《煤矿安全规程》的要求。2．2计算选择提升机(1)计算滚筒直径D=80d=80×21．5=1720mmo(2)计算作用在提升机主轴上的最大静张力。在计算提升机主轴所受的最大静张力时，一般是重车组处于斜井最下方时静张力为最大，在计算时发现，由于该斜井井筒倾角有变化，且悬殊较大，实际最大静张力出现在重车组处于上段井筒的最下方，即井筒倾角为23。与9。交叉处的上方，通过计算其最大静张力Fj=39344kN。根据以上计算选择JK一2／20型单滚筒提升机。主要参数如下：滚筒直径D／m滚筒宽度L／m最大静张力[Fj]／kN速度／m·S减速比绞车质量M；／kg2．3计算选择电动机(1)估算电机功率21．558．83．7205876N=Fj／(1O00r／j)=188．4kW(2)估算电机转速n=60vi／rtD=707r／rain根据计算结果选择YR138—8型绕线式电动机。其中：额定功率N。=240kw，额定电压U。=660V，转速n：735r／min。，根据电机转速计算出绞车实际最大运行速度tI=3．85m／s。(3)根据以上计算结果，计算绞车中心与井筒的相对位置：井架高度H，=4m，钢丝绳弦长L=18mm，滚筒中心至天轮中心距离L。=18m，钢丝绳内外偏角口=1．4。。(4)系统变位质量的计算
∑tO,=n(+)+pZp+tO,t+tO,i+tO,d=26685kg(5)运动学、动力学计算计算结果如图1所示。‘＼．＼_}77等2：{．煞l3舯lg／_，，s12a7．4：fmI9J5’】．：I3扼IlFF一-’～，～’-—～i—＼～—～‘～图1提升速度图及力图Fig．1Promoting叩leeddialal-ddintdia傩 FI=15675NFl=15665NF2=7659NF2=7656NF3=36611NF3=36436NF4I=23094NF4I=l8390NF42=41706NF42=40786NF5=27443NF5=27304NF6=1565NF6=1519NF7= 一 6187NF7=一6193N(6)电机容量验算通过验算电机容量及过负荷能力均能满足使用要求。3结语煤矿斜井提升绞车的选型设计直接影响到提升系统的安全运行，虽然选型计算有固定的公式，但在计算时应根据实际情况进行。如本例若按照重车组在斜井最下端计算，则最大静张力F；一=10278N，比实际最大静张力F一=39344N小3倍之多，如根据Fj一=10278N选择钢丝绳、提升机及电机，在实际应用中将无法运行，钢丝绳安全系数及电机功率等都不能满足要求。参考文献：[1]周乃荣，严万生．煤矿固定机械手册[K]．北京：煤炭工业出版社．1986．[2]牛树仁，陈滋平．煤矿固定机械与运输设备[M]．北京：煤炭工业出版社，1988．[3]陈维建，齐秀丽．矿井运输及提升设备[M]．北京：中国矿业大学出版社．1989．作者简介：沈统谦(1965一)．江苏徐州人．助理工程师．主要从事煤矿机电技术与管理工作，Tel：0516—891590339．E—mail：shtq~@163．COIl1．收稿日期：2006—08—