密封油装置设计规范

① 沥青路面的封油层、透油层、粘油层有什么区别，先后施工顺序怎样

一、封油层、透油层、粘油层的区别

1、原材料不同

粘油层一般适合采用的是快裂型的改性乳化沥青，具体的沥青用量要根据乳化沥青的含量，也就是乳化沥青的浓度来调整决定。

透油层的材料主要有三类，包括乳化沥青、稀释沥青和高渗透乳化沥青。其中高渗透乳化沥青同时具有前两者的优缺点，是乳化沥青和稀释沥青的技术结合。

封油层的材料既可以是单独的沥青，如乳化沥青、轻质沥青、热沥青等，或者是其他的封层剂，也可以是沥青与其他集料、矿粉组成的混合料。

2、用途不同

位于最下方透油层的主要作用是为了沥青路面和基层能更高的粘结在一起。另外，透油层还能帮助提高基层的养生质量，以减少其养生费用。

位于中间粘油层主要作用是为了增强沥青面层上和层下的粘结强度的，也就是说，粘油层是为了使沥青面层与非沥青材料基层结合良好而铺筑的。

位于最上面的封油层主要是为了封闭表面的空隙，防止水分侵入面层或基层而铺垫的沥青层。除了放水作用外，封油层还在基层和沥青的表面层之间起着连接的作用。

二、施工的先后顺序

施工的先后顺序是根据每个油层的位置进行的，位于最下方透油层最先施工，随后进行作为结构层的粘油层，位于最上面的封油层最后施工。

(1)密封油装置设计规范扩展阅读

道路沥青施工的技术要求

道路沥青由原油经常减压蒸馏或残余物经氧化及调合而制得，也可由溶剂脱沥青工艺及调合方法而制得。也可作为乳化沥青和稀释沥青的原料。产品按针入度分为60#、100#、140#、180#、200#五个牌号。道路沥青施工的技术要求主要有以下几个方面：

1、针入度：一般根据道路交通等级、气候分区（温度、雨量）；

2、软化点：根据公路等级选择沥青等级（不同道路等级对应A、B、C三个沥青等级），并根据沥青标号选择该沥青等级下对应的软化点；

3、60度动力粘度：只对沥青等级A的石油沥青有要求，根据沥青标号选择标准，可作为选择性指标；

4、10度延度：对A、B等级沥青有要求，根据沥青标号选择标准，可作为选择性指标；

5、15度延度：与软化点相同，根据道路等级选择沥青等级，根据沥青标号选择该沥青等级下对应的延度要求。

② 液压油缸缸径的不同对密封和沟槽有什么要求，它的相关因素是什么或怎么样设计沟槽

缸径的影响并不大,沟槽的尺寸完全取决于密封

首先要按照油缸的工作压力,速度,温度,耐久性和可靠性设计,决定使用哪种密封圈.例如低速低压缸可以直接用O型圈,中压低速也可以用Y型圈(唇形圈),高压可以用格来圈.高压高速可以用金属活塞环.等等
确定密封圈的种类之后,再按照密封样本的要求,设计沟槽.每个密封都有专门的沟槽尺寸

③ 液压缸标准密封间隙是多少

液压缸是将液压能转变为机械能的、做直线往复运动（或摆动运动）的液压执行元件。用它来实现往复运动时，可免去减速装置，并且没有传动间隙，运动平稳，液压缸输出力和活塞有效面积及其两边的压差成正比；液压缸基本上由缸筒和缸盖、活塞和活塞杆、密封装置、缓冲装置与排气装置组成。缓冲装置与排气装置视具体应用场合而定，其他装置则必不可少。

一． YHG型冶金设备标准液压缸：
1．压力：
本标准缸分为E、G两种压力级。
E级适用于＞6.3-16MPa压力范围的液压缸(简称E级缸)。
G级适用于＞16-25MPa压力范围的液压缸（简称G级缸）。
2．密封：E级封缸采用结构简单，耐磨性好的Yx型密封圈。G级缸采用耐高压，密封可型组合密封圈。
3．防尘：本液压缸均采用聚胺脂或丁腈橡胶无骨架式防尘圈。
4．适用介质：液压油、机械油、乳化液。不适用于磷酸脂。
5．适用温度：-40℃～+80℃，不适用于低于-40℃低温或超过+80℃高温。
6．结构：本标准缸备有17种缸径（40、50、63、80、90、100、110、125、140、、150、160、180、200、220、250、280、320）按两种速比（1.46、2）组成
34种规格。分成带间隙缓冲和不带缓冲两种结构，与上述34种规格组成68个品种，便于用户任意选用。
缸头、缸尾均设有单向放气阀，既可作带间隙缓冲液压缸的快速启动用，
又可作放气用。杆部防尘密封采用可换式结构，便于现场维修。活塞杆镀保护性硬铬，具有防尘、防锈、防腐、耐磨等特性。
缸径≤220mm的液压缸油口采用公制细牙螺纹。
缸径≥250mm的液压缸油口采用对开式法兰。
7．安装连接：符合国际标准中系列液压缸安装接尺寸。不同缸径均有基本型，
前、后长方法兰，前、后圆法兰，前、中、后销轴，头部单耳环，轴向、径
向脚架共
13种安装型式。除轴向脚架型外，安装连接尺寸符合标准。杆端螺纹亦符合BG2350-80。

④ 用电检查技师技能题库急需

为什么要采用高压输送电能?
答：发电机的额定电压一般不超过10kV，如用此电压将电能远距离输送时，由于电压较低，电流较大，而线路的电能损耗与电流的平方成正比，因此，当输送电流较大时，则在线路上将损耗大量的电能。若为了把线路损耗减小到最小而增大导线截面，就将耗用大量的金属材料，大大增加了线路的投资费用。所以，为了使损耗最小、投资最少，就只有采用提高电压、减小输送电流的办法。对同样截面的导线，电压越高，输送功率越大，输送的距离越远。所以，远距离输送大功率电能时，要采用高压输送。

防雷保护装置出现哪些问题应停止运行?
答：如有下列情况时，应属重大缺陷，防雷保护装置应停运检修。(1)避雷器经试验不合格或使用年限超过15年以上。(2)避雷针、避雷器接地线断脱或接地线不合要求。(3)避雷器瓷件有破损或严重脏污、支架不牢固。(4)接地电阻不合格。

高压真空断路器有何优缺点?
答：真空断路器的缺点是一次性投资较高，维护费用也高；而它的优点有如下几点。(1)结构简单，维护检修工作量少。(2)使用寿命长，运行可靠。(3)能频繁操作，无噪声。(4)真空熄弧效果好，电弧不外露。(5)无爆炸危险。

高电压的大型变压器防止绝缘油劣化有何措施?作用如何?
答：其措施和作用如下。(1)充氮：在变压器油枕内上部的空间充以氮气，使油与空气隔绝，可防止油的劣化。(2)加抗氧化剂：可减缓油的氧化作用。(3)装置热虹吸净油器：净油器中的硅胶或活性氧化物可吸收油内所含游离酸、潮气等物， 可减缓油的劣化。(4)安装密封橡胶囊：把它加在油枕中，使油与空气隔绝，防止劣化。

季节性反事故措施有哪些内容?
答：有如下内容。(1)冬春严寒季节：以防寒、防冻及防小动物为主要内容的大检查、大清扫。对室内外注油设备查看是否渗漏、缺油及清洁状况；对室内门窗、电缆沟查看是否完好、密封；对所有瓷绝缘进行一次清扫。(2)雷雨夏秋季节：防雷防漏和迎高峰的设备大检查。对防雷和接地装置进行检查、试验；对高压设备的绝缘状况进行分析，是否按周期试验；对设备缺陷是否处理完毕。(3)以上内容工作完后，都应做好记载

变压器安装有载调压有何意义?
答：这种变压器用于电压质量要求较严的处所，还可加装自动调整、检测控制部分，它可随时保证电压质量合格。
它的意义在于能带负荷调整电压，调整范围大，可减少电压的波动，减少高峰低谷的电压差；如安装有电容器时，还可充分发挥电容器的作用。

阀型避雷器特性数据有哪些?
答：以10kV为例，其特性数据如下。(1)额定电压：10kV。(2)灭弧电压：12.7kV。
(3)工频放电电压：其下限为26kV、上限为31kV (4)冲击放电电压：不大于56kV。(5)残压：不大于47kV。

电力系统中出现内过电压的类型和原因是什么?
答：内过电压的种类不少，其产生的基本原因是电弧引起和谐振造成的。
电弧引起的过电压如下：(1)中性点绝缘系统中，单相间隙接地引起。(2)切断空载长线路和电容负荷时，开关电弧重燃引起。(3)切断空载变压器，由电弧强制熄灭引起的。
谐振引起的过电压如下：(1)不对称开、断负载，引起基波谐振过电压。(2)中性点绝缘系统中，电磁式电压互感器引起的铁磁谐振过电压。(3)由空载变压器和空载线路，引起的高次谐波铁磁谐振过电压。(4)采用电容串联和并联补尝时，所产生的分频谐振过电压。(5)中性点直接接地系统中非全相运行时，电压互感器引起的分频谐振过电压。

电力系统中限制短路电流的方法有哪些?
答：一般用以下方法和措施。(1)合理选择主接线和运行方式，以增大系统中阻抗，减小短路电流。(2)加装限流电抗器限制短路电流。(3)采用分裂低压绕组变压器，由于分裂低压绕组变压器在正常工作和低压侧短路时，电抗值不同，从而限制短路电流。

中性点非直接接地系统中，电压互感器二次绕组三角开口处并接一个电阻的作用是什么?
答：电磁式电压互感器接在非直接接地系统中，由于某种原因可能造成系统中感抗等于容抗，使系统发生铁磁谐振，将危及系统安全。在其绕组三角开口处并接一个电阻是限制铁磁谐振的有效措施，因为谐振的电流幅值大小与谐振回路中负荷的有功分量有关，当有功分量一定时，就可起到阻尼作用，有效的限制了谐振，所以规定在开口三角处并接一个电阻。

自备电厂申请并入电网应具备哪些条件?
答：应具备以下条件。(1)发电机组因不并网不能稳定运行的。(2)在技术和供电可靠性方面，自备机组并网有显著作用，经供电部门认可者。(3)并网采取准同期方式，并设置同期检定和非同期闭锁装置。(4)对电网输送电能的，应在其联络线上分别装设单向输出、输入的有功及无功电能表

谐波对电网有何危害?
答：电网中有了谐波电流，会造成电压正弦波畸变，使电压质量下降，给发、供、用电设备、用电计量、继电保护等带来危害，成为污染电网的公害。谐波还会使电网中感性负载产生过电压、容性负载产生过电流，对安全运行带来危害。

高次谐波对并联电容器有什么影响?
答：高次谐波电压叠加在基波电压上，不仅使电容器的运行电压有效值增大，而且使其峰值电压增加更多，致使电容器因过负荷而发热，导致电容器过热损坏，同时电容器对高次谐波电流有放大作用，可将5～7次谐波放大2～5倍，有时甚至高达10～20倍，因此，不仅要考虑谐波对电容器的影响，还需考虑被电容器放大的谐波，会影响电网安全。

1.> 变压器容量为800kVA，
答案：解：已知P＝480kW，cosф=0.8 ，ΔPCu＝11.75kW，PFe＝1.67kW， 则其视在功率S=P/ cosф=480/0.8=600(kVA) 变压器的利用率η=S/ST=600/800=75（％）600kVA时的短路损耗 ΔWCu＝ΔPCu×η2×t＝11.75×0.752×8760＝57898.13(kWh) 空载损耗 ΔWFe＝ΔPFe×t＝1.67×8760＝14629.2(kWh) ∴变压器的年有功电能损耗 ΔW＝ΔWCu＋ΔWFe＝22527.33(kWh) 答：变压器的年有功电能损耗为22527.33kWh。

2.一三相四线电能计算装置，经查其A、B、C答案：解：以计量装置二次侧功率来看，正确的功率Pcor和错误的功率Pinc分别为 Pcor=3×UI cosф×5/150 Pinc= UI cosф×5/150+ UI cosф×5/150- UI cosф×5/200=（7/120）UI cosф K＝(Pcor－Pinc)／Pinc×100% ＝〔(1／10)－(7／120)〕／(7／120)×100% 因K为正，所以应补电量为 ΔW＝K×Winc＝210000×5／7＝150000(kWh) 答：该计量装置应补电量150000kWh。

3.某工业用户采用三相四线制低压供电，抄表时答案：解：根据万用表测量结果得该用户实际视在功率为 S＝220×5×30×3＝99000VA＝99(kVA) 根据电能表计算得该用户有功功率为 P＝(1234.4－1234.2)×30÷0.1＝60(kW) 无功功率为 Q＝(301.2－301.1)×30÷0.1＝30(kvar)
总视在功率为S∑=√602+302=67.08(kVA)≈99×2/3(kVA) 答：由于电能表表码与万用表测量数据大约相差1／3，因此可判断电能表不准，可能故障为1相断线。

4.>某工业用户采用10kV专线供电，解：在该线路上损失的有功功率为：△P=I2RL=P2+Q2/U2×R×L=2002+1602/102×1×5=3125(W)=3.125(kW) 该导线上的线损率为：△P/P=3.125/200=1.5625(％)
答：该导线上的线损率为1.5625%。

5.>某线路电压为380V，采用钢芯铝绞线，解：400m的导线直流电阻:R＝R0L＝0.0854×0.4＝0.03416Ω I=P/√3U cosф=200×103/√3×380×0.85=357.5(A) ∴400m导线月损耗电能为
ΔW＝I2Rt×10－3＝357.52×0.03416×30×24×10－3 ＝3143.41(kWh) 答：线路月损耗为3143.41kWh。

6.某抄表员在一次抄表时答案：解：因一相电流线圈接反，所以电量更正率为200%。
应追补高峰电费＝30000×200%×0.40×150%＝36000(元) 低谷电费＝20000×200%×0.40×50%＝8000(元) 平段电费＝(80000－30000－20000)×200%×0.4
＝24000(元) 应补交电费＝36000＋8000＋24000＝68000(元) 答：该用户应补交电费68000元。

7.某工厂用电三相负荷平衡，答案：解：已知P＝50kW，Up－p＝380V，I＝300A。
因为三相负荷平衡，则三相有功功率为 P＝50×3＝150kW 三相视在功率为
S=√3UI=√3×0.38×300≈197.45(kVA) cosф=P/S=150/197.45≈0.76 无功功率为:Q=√S2-P2=√197.452-1502=128.4(kvar) 答：该厂的功率因数为0.76，无功功率为128.4kvar。

8.有两台100kVA变压器并列运行答案：解：由题设可知 S1n＝S2n＝100kVA，U1k%＝4%，U2k%＝5%
第一台变压器分担的负荷:S1=｛( S1n+S2n)/(S1n/U1k%+S2n/U2k%)｝×S1n/U1k%=｛200/(200/4+100/5)｝×100/4=111.11(kVA) 第二台变压器分担的负荷:S2=｛( S1n+S2n)/(S1n/U1k%+S2n/U2k%)｝×S2n/U2k%=｛200/(100/4+100/5)｝×100/5=88.89(kVA) 答：第一台变压器因短路电压小而过负荷，而第二台变压器则因短路电压大却负荷不足。

9.两支等高避雷针，解：已知两支针高均为h＝25m，两支针距离D＝20m，被保护设备高度hx＝7m
当h≤30m时，取P＝1，则两针保护范围上边缘的最低高度为h0=h-D/7P=25-20/7≈25-3=22(m)
∴两针中间7m高度平面上保护范围一侧最小宽度为 bx＝1.5(h0－hx)＝1.5(22－7)＝22.5(m) 答：最小宽度是22.5m。
10.有一三相对称负荷答案：解：负荷接成星形时，每相负荷两端的电压，即相电压为
U人ph=U人p-p/√3=380/√3=220(V) 负荷阻抗为:Z=√R2+XL2=√162+122=20(Ω) ∴每相电流(或线电流)为:I人
每相负荷两端的电压为电源线电压，即 U△ph＝U△p－p＝380(V) 流过每相负荷的相电流为: I△ph= U△ph/Z=380/20=19(A)

1.>要大力推广使用电热锅炉、蓄冰(冷)式集中型电力空调。( √ )
4.>分级绝缘变压器用熔断器保护时，其中性点必须直接接地。( √ )
7.>独立避雷针与电气设备在空中的距离必须不小于5m。( √ )
9.>负载为500kW，可选择额定电流为1000A的封闭式母线。( √ )
10.>在进行高压试验时，应采用负极性接线。( √ )
11.>管型避雷器开断续流的上限，考虑非周期分量；开断续流的下限，不考虑非周期分量。( √ )
15.>居民用户的家用电器损坏后，超过7日还没提出索赔要求的，供电企业不再负赔偿责任。( √ )
18.>继电保护装置所用电流互感器的电流误差，不允许超过10%。( √ )
19.>绝缘鞋是防止跨步电压触电的基本安全用具。( √ )
二、选择题（请将正确答案的代号填入括号内，每题2分，共32分）
1.准确测量电气设备导电回路的直流电阻方法是(电压降法 )。2.在预防性试验中，用QS型高压交流电桥测量35kV及以上电力变压器介质损失时，其值应小于(2% )。
3.并联电力电容器的补偿方式按安装地点可分为( 集中补偿、分散补偿、个别补偿 )。 4.高压配电线路与35kV线路同杆架设时，两线路导线间的垂直距离不宜小于(2.0 )m。5.电动机的定子绕组应作三角形连接而误接成星形连接送电，其输出功率为三角形接线的(50% )左右。6.采用A级绝缘的调相机铁芯，允许温升为(65℃ )。
7.在RLC串联电路中，增大电阻R，将带来以下哪种影响( 谐振曲线变钝)。8.R、X和|Z|是阻抗三角形的三个边，所以，在RLC串联电路中有功功率因数等于( R／|Z| )。 9.过流保护加装复合电压闭锁可以( 提高保护灵敏度 )。 10.计算线损的电流为(视在电流 )。11.几个试品并联在一起进行工频交流耐压试验时，试验电压应按各试品试验电压的(最小值 )选择。12.三相变压器铭牌上所标的容量是指额定三相的(视在功率 )。
13.判断电流产生磁场的方向是用( 楞次定律 )。
14.把空载变压器从电网中切除，将引起(过电压 )。 15.在串联电路中( 流过各电阻元件的电流相同 )。16.应用右手定则时，姆指所指的是( 导线切割磁力线的运动方向 )。17、避雷线的主要作用是（防止直接雷击电力设备 ）。
18、对于单侧电源的双绕组变压器，常采用带制动线圈的差动继电器构成差动保护。其制动线圈应装在（负荷侧）。19、采用直流操作电源（可用定时限过电流保护，也可用反时限过电流保护）。20、电磁式操作机构的断路器大修后，其跳、合闸线圈的绝缘电阻不应小于（1MΩ）。21、断路器液压操作机构的贮压装置充氮气后（必须直立放置）。22、将有效长度为50㎝的导线与磁场成30°角放入一磁感应强度为0.5Wb/㎡的均匀磁场中，若导线中的电流为20A，则电磁力为（2.5N）。
23、理想变压器的一次绕组匝数1500，二次绕组匝数为300。当在其二次侧接入200Ω的纯电阻作负载时，反射到一次侧的阻抗是（5000）Ω。
24、中性点不直接地系统中35kV的避雷器最大允许电压是（41kV）。25、发电机在交接验收或全部更换定子绕组及大修后，直流耐压试验电压为额定电压的（3倍）。26、下列条件中（上层油温）是影响变压器直流电阻测量结果的因素。

⑤ 发电机运行中，为什么密封油瓦进油温度一般接近高限为好

氢冷发电机的密封装置需要连续不断的供给密封油以维持其正常运行。密封油系统的作用就是连续不断地供给密封装置所需的密封油

⑥ 汽轮机密封油怎么投入，投入过程是什么

密封油系统调试程序
发电机起动或充氢前，密封油系统首先投入运行。运行前要按下
列程序调试。

7.1 按密封油系统图所示阀门的启闭位置调整所有阀门。同时要仔
细检查系统是否已完全清除油污。
注意：系统启动前应切除平衡阀上的差压表，只有当系统稳定后，才
可以投入运行。防止因系统不稳定损坏表计。
7.2 调整空侧密封油旁路阀207＃到最大开度，使旁路阀在高压下能
打开排油，防止空侧泵启动时其它出口管路阀门处于不当的位置形成
高压而损坏压力表。
7.3 调整主压差阀209＃。松开压力弹簧，使其在最小的氢油压差下
打开排油。在泵开动后，松开主压差阀上部油室排气螺塞，让油通过
螺塞溢出1升左右再旋紧，保证排掉安装时存在波纹管中的空气，下
部排油腔也同样处理。用以保证主压差阀上部油气信号腔内，不残留
有空气，使调节阀的能稳定运行。
7.4 关闭阀门219＃、220＃、和217＃，切断密封油系统中的汽轮机备
用油源。
7.5 启动空侧交流密封油泵，为密封瓦提供密封油。
7.6 同时空侧油通过氢侧密封油箱补油浮子阀272＃流入氢侧密封
油箱，并可保持一定高的油位。
7.7 氢侧泵启动后，氢侧油进入密封瓦后，循环流入电机消泡箱并
达到一定的液位。多余的氢侧油通过溢流连接管流回到氢侧密封
油箱。
7.8 氢侧密封油箱中浮球阀270＃和272＃控制氢侧密封油箱液位，使
油箱内保持稳定的液位。当油箱内液位升高时，浮球阀270＃打开，使
过量的油流出。当油箱内液位降低时，浮球阀272＃打开，从空侧密封
油系统来的油流入油箱内。在紧急情况下，可用油箱下部的备用阀开
或关，进行补排油操作。
注意：补油阀272＃上部对称位置的螺杆向下旋进后，可以阻止补油
过程。排油阀270＃上部对称位置的螺杆向下旋进后，可以阻止排油
过程。
7.9 旋关旁路阀207＃，观察空侧密封油泵出口压力是否满足系统允
许的压力范围0.3 MPa --0.8Mpa之间，以判定主压差阀是否能正常工
作。
7.10 局部关小信号阀门211#（该阀门正常工作时不允许全开，应局
部打开），防止主压差阀209#产生振动。阀门正常情况下调到阀门开

度小于二分之一处（或考虑加缩孔为Φ1～Φ2的节流孔板）。
7.11 调整主压差阀209＃，保持发电机轴密封瓦处的空侧密封油压高
于氢压0.084MPa，（冷油时可整定到大约0.105MPa）。
7.12 调整氢侧安全阀255＃，松开其顶部螺杆使之达到最大开度，以
便在低压下打开，防止氢侧泵开动时由于和泵出口处其它阀门处于不
正确的开/关位置而使压力表等受到损坏。
7.13 打开阀门281＃、247＃和254＃，在发电机运行时将重新调整阀门
254＃。
7.14 启动氢侧密封油泵，提供轴密封瓦处的氢侧密封油压。
7.15 关闭阀门281＃和247＃，关闭旁路阀242＃，调整氢侧密封油
泵出口油压在0.6MPa左右。
7.16 调整压力平衡阀279＃和245＃，使与阀门对应的每个差压计指
针偏差在±50mm水柱压力范围内，用阀门底部的调整螺钉进行调整。
应注意调整后须锁紧调整螺钉的螺母。
7.17 压力平衡阀279＃和245＃在上述情况下可保持轴密封瓦处的氢
侧密封油压和空侧密封油压基本相同。
7.18 由汽轮机高压油来的备用油源通过减压阀213#进入密封油系统。
减压阀按下述步骤调整。
7.18.1 使减压阀213＃处于关闭位置，启动汽轮机高压油辅助油泵（或
在汽轮机主油箱上的密封油备用泵）。当减压阀整定到最大压力时，
调整安全阀214＃，使它达到密封油系统的设计值0.9MPa。当汽轮机
主轴转速达到三分之二以上额定转速时，主轴油泵将给系统提供备用
密封油。
7.18.2 调整减压阀213＃，使它符合密封油系统图规定的出口油压值
0.8MPa。
7.19 打开阀门219＃和217＃。
7.20 关闭空侧密封油泵，启动汽轮机高压辅助油泵。
7.21 调整备用压差阀218＃，保持轴密封瓦处的空侧密封油压高于电
机内氢压0.056MPa。
7.22 当汽轮机备用油源在减压阀出口处的油压降到0.6MPa时，检
查备用压力开关（10）的动作。关小阀门217＃，保持218＃阀门处在
开启位置。调整阀门217＃开度，直到轴密封瓦处的油压为0.6MPa为
止。调整压力开关（10）在这个值下闭合，并触发汽轮机备用油压低

报警信号。恢复阀门218＃的调节。打开217＃阀门。关闭汽轮机高压
辅助油泵。
7.23 启动空侧密封油泵
7.24 密封油系统图上所表示的汽轮机油系统备用油源所来自的各个
油泵应该分别进行检查，保证在紧急情况下能发挥每个泵的正常作用。
7.25 当轴密封瓦处的压差降落到0.035MPa时，差压开关（8）将自
动关闭，并通过直流起动装置（起动器）启动空侧备用直流泵，打开
阀门294＃，检查差压开关（8）和直流备用泵的动作是否正常。
临时关闭292＃阀门，然后观察压力表读数，慢慢打开阀门295＃，
当压力表读数比原来读数降低0.040MPa时，差压开关（8）应动作，
并触发密封油压力低报警信号，关闭阀门295＃，并打开阀门292＃，
关闭空侧密封油直流备用泵。
7.26 检查差压开关（7A）动作情况，当通过空侧密封油泵两端的油
压差降低到0.035MPa时，差压开关（7A）闭合，并触发“空侧密封
油泵停止”报警信号。
7.27 检查差压开关（7B）动作情况，当通过空侧密封油直流备用泵
两端的油压差降低到0.035MPa时，差压开关（7B）闭合，并触发
“空侧密封油直流备用泵停”报警信号。
7.28 检查差压开关（7C）动作情况，当通过空侧密封油交流备用泵
两端的油压差降低到0.035MPa时，差压开关（7C）闭合，并触发
“空侧密封油交流备用泵停”报警信号。
7.29 检查差压开关（11B）的动作情况。当氢侧密封油备用泵进出
口压差降到0.035MPa时，差压开关（11B）闭合，发出“氢侧密封
油直流备用泵停”报警信号。
7.30 停氢侧密封油泵，差压开关（11A）或（11C）应闭合。当氢
侧密封油泵进出口的压差降低到0.035MPa时，差压开关（11A）或
（11C）闭合，自动切换到直流备用泵并触发“氢侧密封油泵出力不
足”报警信号。
7.31 启动氢侧密封油泵，密封油供油系统开始正常运行。
7.32 在上述所有项目检查完毕后，发电机才能转动。

⑦ 建筑门窗设计规范

一、门窗的建筑设计

门窗是建筑的单元，是立面效果的装饰符号，最终体现出建筑的特点。尽管不同建筑对门窗的设计有不同的要求，门窗大样分格千变万化，但我们还是可以找寻出一些规律。

1．门窗立面分格要符合美学特点，分格设计时，要考虑如下因素

1) 分格比例的协调性。就单个玻璃板块来说，长宽比接近黄金分格比是美的，不宜设计成正方形和长宽比达1：2以上的狭长矩形。

2) 门窗立面分格既要有一定的规律，又要体现变化，在变化中求规律；分格线条疏密有度；等距离、等尺寸划分显示了严谨、庄重、严肃；不等距自由划分则显示韵律、活泼和动感。

3) 至少同一房间、同一墙面门窗的横向分格线条要尽量处于同一水平线上，竖向线条尽量对齐。

4) 门窗立面设计时要考虑建筑的整体效果要求，比如建筑的虚实对比、光影效果、对称性等。

2．门窗颜色的选配(包括玻璃和型材的颜色)

门窗的颜色的选配是影响建筑最终效果的重要一环。在确定颜色时要与建筑设计师、业主等多方共同商定，最终要有建筑设计师的签字确认。

3．门窗的个性化设计

可以根据顾客的不同爱好和审美观点，设计出独特的门窗造型。

4．门窗的通透性门窗立面在主视部位的视线高度范围内(1。5m～1。8m左右)最好不要设置横框和竖框，以免遮挡视线。有些门窗需要采用高透光率的玻璃或者要求具有较大的开阔视野，便于观看室外风景。

5．门窗的采光和通风

门窗的通风面积和活动扇数量要满足建筑通风要求；同时门窗的采光面积也应满足《建筑采光设计标准》(GB/T50033-2001)的规定和建筑设计图的要求。《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005)第4。2。4条规定：建筑外窗每个朝向的窗墙面积比均不应大于0。70。当窗墙面积比小于0。40时，玻璃的可见光透射比不应小于0。4。

二、门窗安全性设计

1．门窗铝型材壁厚要求

2．门窗玻璃安全设计

(1)玻璃的选择：玻璃厚度经计算确定，并不宜小于5mm。建筑下列部位的门窗必须采用安全玻璃(钢化玻璃或夹层玻璃)：

(a)7层及7层以上建筑外开窗；

(b)面积大于1。5㎡的窗玻璃；

(c)玻璃底边离最终装修面小于500mm的落地窗；

(d)与水平夹角小于75°倾斜屋顶且距室内地面大于3m的倾斜窗；

(e)玻璃面积大于0。5㎡的有框玻璃门；

(f)无框玻璃门应采用厚度不小于10mm的钢化玻璃。(2)玻璃与槽口搭接量和其它配合尺寸应符合《铝合金窗》(GB/T8479)中表5和表6的规定。

(3)玻璃与铝合金框槽应采用橡胶垫片柔性接触。

(4)玻璃应进行机械磨边处理，磨轮的目数应在180目以上。

3．五金配件的选择和设计。

4．推拉门窗窗扇与上下框导轨搭接量应不小于10mm，并且必须安装防脱落块和防撞块等安全措施，防止窗扇掉落和开启时碰撞伤人。

5．建筑外墙面玻璃窗活动扇下框距室内地面高度应不低于900mm。特殊情况下如果低于900mm时应采取其它防护安全措施(如增加防护栏杆等)。

6．铝合金门窗连接固定采用的螺钉、螺栓必须采用优质不锈钢制品，以防止电化腐蚀产生螺钉松动。不锈钢螺钉尽量采用机制螺纹，尽量避免使用自攻钉，螺钉连接最好设计成受剪状态。

7．门窗应与墙体可靠连接固定

门窗与墙体连接方法主要有钢附框连接、燕尾铁脚焊接连接、燕尾铁脚与预埋件连接、固定钢片射钉连接、固定钢片金属膨胀螺栓连接等几种。燕尾铁脚厚度应≥3mm。固定钢片厚度≥1。5mm，宽度≥15mm。所有燕尾铁脚和固定钢片表面应进行热浸镀锌处理。门窗连接固定点间距一般在300mm～500mm之间，不能大于500mm。

(1)钢附框适用于门窗与各种墙体的连接，安装精度高，连接可靠，但成本较高。

(2)门窗与钢结构的连接可采用燕尾铁脚焊接连接方法。燕尾铁脚与钢结构的连接用钢条或钢角码焊接调节。(3)门窗与轻质墙体的连接宜采用燕尾铁脚与预埋件焊接连接方法。燕尾铁脚与预埋件之间用钢条或钢角码焊接调节。

(4)门窗与钢筋混凝土墙体的连接可用固定钢片(或燕尾铁脚)射钉或金属膨胀螺栓连接等。当采用固定钢片连接固定门窗时，门窗四周边框与墙体之间的缝隙应采用水泥砂浆塞缝。水泥砂浆塞缝能使门窗外框与墙体牢固可靠地连接，并对门窗的框料起着重要的加固作用。当缝隙采用聚胺脂泡沫填缝剂或其它柔性材料填塞时，固定钢片应采用燕尾铁脚代替，以保证门窗与墙体的连接固定可靠度。

(5)门窗与砖墙的连接可用固定钢片(或燕尾铁脚)金属膨胀螺栓连接。在砖墙上严禁采用射钉固定门窗。同钢筋混凝土墙体一样，当采用固定钢片时缝隙应采用水泥砂浆塞缝，当缝隙采用聚胺脂泡沫填缝剂或其它柔性材料填塞时，应采用燕尾铁脚固定。

三、铝合金门窗的防水密封设计

1．铝合金门窗水密性能最低控制指标

铝合金门窗水密性能最低指标可按下式取值且不小于250Pa(即铝合金门窗的水密性能不能低于3级指标)：

P=k×μz×μs×W0

式中P：水密性设计取值（Pa）；

w0：基本风压（N/㎡）；

μz：风压高度变化系数；

μs：体形系数，可取1。2；

k：系数，沿海热带风暴和台风地区k值取0。3，其它地方取0。25。

2．门窗结构防水设计(1)铝合金门窗结构设计时积极采用等压原理，是提高门窗防水密封性能的最有效途径。

(2)活动扇与窗框的搭接量不能过小。平开窗活动扇与窗框的搭接量不宜小于7mm。

(3)尽量采用平开型门窗结构形式，少用或不用推拉型门窗结构形式。由于推拉型门窗活动扇与上下滑轨间存在较大缝隙、且相临的两个窗扇不在同一个平面上，两个窗扇之间没有密封压紧力存在，仅仅依靠毛条进行重叠搭接，而毛条之间存在缝隙，密封作用非常微弱，所以推拉门窗防水密封性能很差。而平开型门窗窗扇和窗框间均设有2～3道密封橡胶胶条密封，在窗扇关闭锁紧后密封橡胶条压得很紧，而且中间空腔很容易形成等压腔，因此可以设计出密封性能非常优越的门窗。

(4)门窗安装玻璃的铝合金玻璃压线宜设计在室内方向，避免玻璃压线与窗框之间的细微缝隙渗水。

(5)推拉类型门窗下滑室内侧要设计足够高的挡水板，否则当室外雨水有一定压力时，雨水将越过挡水板流入室内。

(6)门窗活动扇上部应设置披水板，下部设置排水孔。

(7)组合门窗尽量减少外露拼缝，因为细微缝隙无法采用密封胶密封而产生渗漏。因结构原因无法避免外露拼缝时，则拼缝处型材两接触面形成90°，便于注密封胶密封。

环保与节能

在过去三年中，中国建筑行业蓬勃发展，而对于铝合金节能门窗的需求与用量，更是一日千里。在2000年广州的铝合金，幕墙年会时，当时国内的铝合金隔热型材生产线总数不超过10条。三年来，在国家政策的引导，行业领导，专家的推动及市场的需求下，如今全国的欧式铝合金断桥(穿条式)生产线，已超过150条，使用的厂家也超过120家，2003年的隔热条用量已超过3000万米。市场的迅猛发展诚然可喜可贺！但我们也注意到在这大好时机背后，所隐藏的危机与转机。这里透过铝合金节能门窗在欧洲发展的轨迹，对现在中国市场存在的一些特殊现象，及今后行业如何与国际接轨，竞争作一探讨。1、欧洲节能门窗的发展

在1970年代，因为中东阿以战争，导致两次石油危机，造成以德国，意大利为主的工业国家深受能源短缺之苦，更加强了他们在新能源开发及节约能源的投人。据统计，一般家庭，公共建筑的能源消耗，有40%-50%使用在空调或取暖上，这其中门窗是否采用节能门窗，又关系到30%-50%的节约效果(依K值大小而定)。因此大力推广节能门窗，既可以发挥立竿见影的节约效果，也成为政府的重要能源政策。

在节能门窗的发展上，以材料的使用范围，分成三大领域，即木门窗，塑钢门窗及铝合金断桥门窗。其中铝合金断热窗又分美式注胶及欧式尼龙断桥两种。下面探讨的重点，主要集中在欧式门窗与门窗系统。

经过30年的发展，欧式铝合金节能窗，从无到有，再发展到现在功能齐全，配备完善，外形美观多小，严格而规范的施工工艺和训练有素，责任性强的施工人员将至关重要。

2、既有建筑物顶层热环境改造

普通住宅由于屋面的保温和隔热性能不符合要求，所以顶楼住户常会经受"夏热冬冷"的煎熬。在康诗丹郡别墅和叶茂别墅等工程中，我们将墙体内保温板复贴在顶层屋面的内侧，夏季温度即由原来的50℃降至3190，获得了住户的一致赞许。另外，此种产品在东、西山墙的节能改造中，也将被广泛应用。

3、楼地面的保温，隔热，隔音和防潮

为了克服以往普通住宅隔层楼板所用的空心预制板存在着抗震性差，易产生裂纹，易渗漏等弊病，而改用厚度仅为80mm- 120mm的现浇实心楼板。因后者厚度远远低于空心预制板的厚度，其隔音效果随之变差。由于墙体内保温板隔音性能优良，许多住户在铺设地板时，选用它作为底垫材料，除了保温隔热外，在隔绝上下楼间的噪声传递和建筑物固体传声方面，都有独到的效果。同时该产品的防潮性能优越，底层住户也可将它铺设在地面下以杜绝潮气。

4、采暖地板低温地板辐射供暖是将热源埋置于地面下，以被加热的地面作为散热面的一种辐射供热方式。随着各种电加热或热水管材的不断进步，采暖地板在节能住宅中极具发展前途。墙体内保温板作为底垫材料时，在抗压性，安全性，保温性等方面更胜一筹，极具推广价值。

在国家和各地政府有关建筑节能法规和标准的推动下，我国的建筑节能事业正在蓬勃兴起，由于建筑节能在技术层面上是一个涉及热工设计，结构技术，材料技术，施工工艺，物业管理等科学的系统工程，因此培养各方面的专业人才是当前重中之重，也是保证我国建筑节能事业健康发展的关键之一。

整个行业包含系统：(如德国旭格-SCHUCO)，铝材(如海德鲁-HYDRO)，玻璃，隔热条，胶条，门窗五金件，设备及其他配套公司。在整个大行业中，"系统公司"是居于领导的地位，一些有规模，有实力的铝材公司，其本身也有系统部门。而在市场上，工程用户或者一般消费者，一定指定XX品牌的系统门窗。没有系统的门窗，在欧洲可以说是寸步难行！如此看来，系统的重要性，可想而知。

5、系统的设计要求

系统对门窗的定义是，一个好的门窗，必须要有好的气密，水密，隔音，隔热，抗风压，并在设计上，必须考虑以下几点：

1）尽量减少型材截面

大部分的型材批发商或者门窗公司都面临一个相同的问题，型材品种繁多，且容易积压，影响资金流动及管理的困难。比如，不隔热窗，在设计型材时，若考虑内开，外开，活动百叶的共用性，即可以减少型材截面的品种。

2）配件，角码，胶条的统一化

3）工艺的统一，简单化一般的门窗设计，主要考虑型材断面及五金的配合。很少考虑现场工人生产，制造的方便。如果工人的生产效率愈高，品质的合格率愈高，相对的生产成本就愈低。

4）完善的接点，迎合不同的开启方式

建筑设计师在设计工程时，经常为了建筑物优美的造型效果，会有不同的门窗需求。因此，为了配合工程，良好的系统只要做少部分修改，即可满足需要，不须另起炉灶。对于门与窗，推拉窗(门)与平开窗(门)的接点，亦要有良好设计，不致产生好几根铝型材连在一起，影响视觉美观。同时，并能满足不同的开启需求，如外开，内开，内开内导，外翻，内翻，推拉等功能。

5）良好的整体公差配合，完善的生产工艺

窗结构是由铝型材，玻璃，隔热条，胶条，五金件及加工工艺配合完成，如果没有良好的公差配合，很难生产合格的门窗，因此系统公司在这方面就起到主导的作用。试想我们开的汽车，各个零部件若没有好的公差配合，其结果将会如何 欧洲对于门窗的制造销售，均要求必须通过门窗实验室的检测(如德国的ROSEHEIM )，检测的标准也有明确规定(详看CENTC33)。为了通过检测，良好的公差配合，持续且完善的制作工艺是必须的，例如为了"水密"及防止室内外温差造成"结露"，"排水孔"及"通风孔"的设计就至关重要。

6）对材料的要求

A、五金件：由于铝材与铁材五金存在电位差的关系，易造成铝材腐蚀，因此冷(热)轧铁五金件不宜采用。一般使用的材料，在符合强度的前提下，以不锈钢，铝合金，锌合金及工程塑料为主。

B、胶条：以三元乙丙(EPDM)为主，寒冷地区需要采用硅橡胶。欧洲汽车，均采用EPDM为胶条，对于住家门窗的要求，当然也用此材料。

C、隔热条：以尼龙66加25%的玻纤为主。目前尚无其他材料取代，若以PVC代替尼龙66，造成的后果，在实验室均有报告。7）系统的可扩充性

良好的门窗系统，除了满足目前推拉，平开(内开，内开内导，外开)需求外，还需要在现有的基础上，提升到能与幕墙系统，室内隔断系统，室内门系统相结合，如此，才能称得上完整的系统。"系统发展"可以总结为：(a)门窗必须通过门窗检测实验室及各种相关标准的检测要求;(b)为满足市场存在的各种需求;(c)各配套行业，公司的有效管理，配合;(d)公司在发展过程中，所碰到的问题，错误和改进的心得。很多门窗系统的细节，看似平凡，其实是很多错误总结而积累的经验。因此，系统被欧洲各系统公司，型材公司，视为公司的核心竞争力，它的价值不可估量。消费者认定某一品牌门窗，某一系统，因为它代表着品质，性能的保证。

6、中国市场存在的特殊现象

国内对系统的认识，从早期的雷诺兹，旭格，阿鲁克至与罗克迪先生合作的系统。总的来说，中国市场很大，潜力无穷，但是有些观念，似乎应尽快与国际接轨。

1）窗型结构以大固定，小平开为主

大中国地区，包含中国大陆，台湾，香港，门窗的窗型大多如此。根据门窗公司，房产开发商的意见，此种结构，有造价较便宜，可省五金件，型材成本低，采光好，视觉美观等优点。而从另一方面看，欧洲窗的尺寸较大，采光也不差，但对五金件的强度要求更高，其可以开启，方便清洁，不像中国门窗不易清理，影响市容美观。

2）外开窗使用的一些疑点

A、传统外开窗，使用四连杆摩擦铰链，单层玻璃，如目前大部分的香港，台湾及华南地区所使用的窗型，除了节能，隔音差外基本上无什么缺点。一旦依照"夏热冬冷地区"，"夏热冬暖地区"节能门窗要求，势必需要使用中空玻璃，并可能采用隔热断桥铝材，这将增加单扇门窗重量。若仍采用传统摩擦铰链，因门窗重量至少增加30%，其支撑强度需要重新严格论证，否则危险性必增加！

⑧ 发电机密封油系统只运行氢侧密封油可以吗

不可以，运行空侧密封油循环系统是发电机运行的必要条件，毕竟空侧油的流量远远大于氢气油流量，密封油封住发电机内的氢气不外泄主要靠空侧油，当转子达到3000/ min 高速旋转过程中，如果只运行氢侧油循环时，氢侧油的流量较小无法填补密封瓦处空侧油的间隙和所需要的流量，这样造成转子转动时与固定支座发生干摩擦而损坏密封瓦，但是氢侧密封油可以不运行，空侧油流量设计上已经考虑氢侧断油时空侧油填补氢侧密封瓦内所需要的小部分油的流量，也不会发生干摩擦，只是氢气纯度有所下降，但是纯度还是在发电机允许运行的范围里。

⑨ 燃机密封油~氢差压表怎么投入使用

密封油系统调试程序
发电机起动或充氢前，密封油系统首先投入运行。运行前要按下
列程序调试。
7.1 按密封油系统图所示阀门的启闭位置调整所有阀门。同时要仔
细检查系统是否已完全清除油污。
注意：系统启动前应切除平衡阀上的差压表，只有当系统稳定后，才
可以投入运行。防止因系统不稳定损坏表计。
7.2 调整空侧密封油旁路阀207＃到最大开度，使旁路阀在高压下能
打开排油，防止空侧泵启动时其它出口管路阀门处于不当的位置形成
高压而损坏压力表。
7.3 调整主压差阀209＃。松开压力弹簧，使其在最小的氢油压差下
打开排油。在泵开动后，松开主压差阀上部油室排气螺塞，让油通过
螺塞溢出1升左右再旋紧，保证排掉安装时存在波纹管中的空气，下
部排油腔也同样处理。用以保证主压差阀上部油气信号腔内，不残留
有空气，使调节阀的能稳定运行。
7.4 关闭阀门219＃、220＃、和217＃，切断密封油系统中的汽轮机备
用油源。
7.5 启动空侧交流密封油泵，为密封瓦提供密封油。
7.6 同时空侧油通过氢侧密封油箱补油浮子阀272＃流入氢侧密封
油箱，并可保持一定高的油位。
7.7 氢侧泵启动后，氢侧油进入密封瓦后，循环流入电机消泡箱并
达到一定的液位。多余的氢侧油通过溢流连接管流回到氢侧密封
油箱。
7.8 氢侧密封油箱中浮球阀270＃和272＃控制氢侧密封油箱液位，使
油箱内保持稳定的液位。当油箱内液位升高时，浮球阀270＃打开，使
过量的油流出。当油箱内液位降低时，浮球阀272＃打开，从空侧密封
油系统来的油流入油箱内。在紧急情况下，可用油箱下部的备用阀开
或关，进行补排油操作。
注意：补油阀272＃上部对称位置的螺杆向下旋进后，可以阻止补油
过程。排油阀270＃上部对称位置的螺杆向下旋进后，可以阻止排油
过程。
7.9 旋关旁路阀207＃，观察空侧密封油泵出口压力是否满足系统允
许的压力范围0.3 MPa --0.8Mpa之间，以判定主压差阀是否能正常工
作。
7.10 局部关小信号阀门211#（该阀门正常工作时不允许全开，应局
部打开），防止主压差阀209#产生振动。阀门正常情况下调到阀门开
度小于二分之一处（或考虑加缩孔为Φ1～Φ2的节流孔板）。
7.11 调整主压差阀209＃，保持发电机轴密封瓦处的空侧密封油压高
于氢压0.084MPa，（冷油时可整定到大约0.105MPa）。
7.12 调整氢侧安全阀255＃，松开其顶部螺杆使之达到最大开度，以
便在低压下打开，防止氢侧泵开动时由于和泵出口处其它阀门处于不
正确的开/关位置而使压力表等受到损坏。
7.13 打开阀门281＃、247＃和254＃，在发电机运行时将重新调整阀门
254＃。
7.14 启动氢侧密封油泵，提供轴密封瓦处的氢侧密封油压。
7.15 关闭阀门281＃和247＃，关闭旁路阀242＃，调整氢侧密封油
泵出口油压在0.6MPa左右。
7.16 调整压力平衡阀279＃和245＃，使与阀门对应的每个差压计指
针偏差在±50mm水柱压力范围内，用阀门底部的调整螺钉进行调整。
应注意调整后须锁紧调整螺钉的螺母。
7.17 压力平衡阀279＃和245＃在上述情况下可保持轴密封瓦处的氢
侧密封油压和空侧密封油压基本相同。
7.18 由汽轮机高压油来的备用油源通过减压阀213#进入密封油系统。
减压阀按下述步骤调整。
7.18.1 使减压阀213＃处于关闭位置，启动汽轮机高压油辅助油泵（或
在汽轮机主油箱上的密封油备用泵）。当减压阀整定到最大压力时，
调整安全阀214＃，使它达到密封油系统的设计值0.9MPa。当汽轮机
主轴转速达到三分之二以上额定转速时，主轴油泵将给系统提供备用
密封油。
7.18.2 调整减压阀213＃，使它符合密封油系统图规定的出口油压值
0.8MPa。
7.19 打开阀门219＃和217＃。
7.20 关闭空侧密封油泵，启动汽轮机高压辅助油泵。
7.21 调整备用压差阀218＃，保持轴密封瓦处的空侧密封油压高于电
机内氢压0.056MPa。
7.22 当汽轮机备用油源在减压阀出口处的油压降到0.6MPa时，检
查备用压力开关（10）的动作。关小阀门217＃，保持218＃阀门处在
开启位置。调整阀门217＃开度，直到轴密封瓦处的油压为0.6MPa为
止。调整压力开关（10）在这个值下闭合，并触发汽轮机备用油压低
报警信号。恢复阀门218＃的调节。打开217＃阀门。关闭汽轮机高压
辅助油泵。
7.23 启动空侧密封油泵
7.24 密封油系统图上所表示的汽轮机油系统备用油源所来自的各个
油泵应该分别进行检查，保证在紧急情况下能发挥每个泵的正常作用。
7.25 当轴密封瓦处的压差降落到0.035MPa时，差压开关（8）将自
动关闭，并通过直流起动装置（起动器）启动空侧备用直流泵，打开
阀门294＃，检查差压开关（8）和直流备用泵的动作是否正常。
临时关闭292＃阀门，然后观察压力表读数，慢慢打开阀门295＃，
当压力表读数比原来读数降低0.040MPa时，差压开关（8）应动作，
并触发密封油压力低报警信号，关闭阀门295＃，并打开阀门292＃，
关闭空侧密封油直流备用泵。
7.26 检查差压开关（7A）动作情况，当通过空侧密封油泵两端的油
压差降低到0.035MPa时，差压开关（7A）闭合，并触发“空侧密封
油泵停止”报警信号。
7.27 检查差压开关（7B）动作情况，当通过空侧密封油直流备用泵
两端的油压差降低到0.035MPa时，差压开关（7B）闭合，并触发
“空侧密封油直流备用泵停”报警信号。
7.28 检查差压开关（7C）动作情况，当通过空侧密封油交流备用泵
两端的油压差降低到0.035MPa时，差压开关（7C）闭合，并触发
“空侧密封油交流备用泵停”报警信号。
7.29 检查差压开关（11B）的动作情况。当氢侧密封油备用泵进出
口压差降到0.035MPa时，差压开关（11B）闭合，发出“氢侧密封
油直流备用泵停”报警信号。
7.30 停氢侧密封油泵，差压开关（11A）或（11C）应闭合。当氢
侧密封油泵进出口的压差降低到0.035MPa时，差压开关（11A）或
（11C）闭合，自动切换到直流备用泵并触发“氢侧密封油泵出力不
足”报警信号。
7.31 启动氢侧密封油泵，密封油供油系统开始正常运行。
7.32 在上述所有项目检查完毕后，发电机才能转动。

⑩ 为什么先投发电机密封油系统再投入发电机定冷水系统

先投密封油系统是为了先投入氢气系统，氢气系统在定冷水系统投运之前投运。主要是为了控制发电机线棒两侧的水氢差压，因为线棒是空心的。

不过这个要求不是很严格，也可以先投定冷水再投氢，只是先不能把定冷水压力提太高。