輸氣管道閥門的危險有害因素分析

1. 在燃料運行工作中有哪些危險有害因素

1、主電源導線在穿牆管的工作當中，首先考慮到的是此電源導線所供負載的額定電流的大小，以及特殊情況下的短路電流的沖擊後，所造成導線的熱效應，應首先想到的是，當電線穿進管內後，空間是有限制的，又窄又小從而造成散熱面積小，久之，促使絕緣老化出現危險事故。

2、在地面的機電工程中，選型也是非常的關鍵，應首先算出全部用電設備的總功率、無功功率，然後在根據所算功率的值進行選配合格的適配變壓器。在這期間，有的機電人員卻選配的是超大容量的，認為只有容量大才會安全。

由此看出，若在50A時的電流著火了，若容量小的電力變壓器保護整定正好在50A時，能立即動作切斷電源，而容量大的保護卻無察覺，因它最低在100A，由此看出，必須選擇適配的，因它即經濟又合理，還又安全。

3、在每一個變電所的輸出電源線路中，都是經由牆內預置的鐵管穿出輸送至各用電戶，穿牆管道的設計應首先注意的是，鐵管的兩頭均應倒角，然後用紗布拋光後方可安全，否則，穿牆鐵管兩端的鋒刺能使此項工程的輸電線路外側絕緣劃傷，輕則加快絕緣老化，降低此工程的使用年限，重則將導線劃透，直接影響供電。

4、在安裝避雷系統的施工過程中，應首先要明確此避雷系統在此地安裝的重要性和實用安全性，再者就是焊工施工者的功力和施工態度與方法，是認真的還是糊里糊塗的干，都會直接影響電力系統的安全。

因施工時焊接的不良而造成虛焊、假焊等方式，造成整個避雷系統不能正常發揮作用，從而造成的安全後果與經濟損失將不堪設想。

(1)輸氣管道閥門的危險有害因素分析擴展閱讀：

電力是人類目前最重要的能源之一，隨著我國經濟建設的迅速發展和人民生活水平的不斷提高，各種用電設備逐漸增多，對電力的需求量也越來越大。但因為電網的架設規模急劇擴大，電線的敷設在建築工程、裝修工程中越來越多，與此同時，因電氣線路引發火災的起數、損失也逐漸增多。

2. 天然氣氣站危險有害因素辨識屬於什麼領域

建議看看場站的安全評價報告（預評價、現狀、驗收都可以），裡面都有危險有害因素分析的。您所謂的天然氣氣站具體是哪一種？CNG還是LNG。另外場站也分很多種，如：加氣站、門站、調壓站、氣化站、母站還有合建站等等。各種場站的危險有害因素並不是完全一樣的。

3. 典型天然氣管道因素分析

以某輸氣管道為例進行分析（以下稱C管道），C管道設計操作壓力6.4MPa，管道設計輸量為20×10⁸Nm³/a，干線管徑Φ660mm×8mm，鋼管等級L415。管線干線全長900km。全線共4個壓氣站，壓氣站位置及高程如表3-15所示。

表3-15 管道站間距及高程表

根據管道實際情況，選取主要站場建立模型，分析各參數變化時整條管道能耗的變化情況。由於C管道各壓氣站都採用燃氣輪機驅動，所以將計算得到的壓縮機軸功率全部轉化為機組耗氣量，天然氣的熱值按35588 kJ/m³計算，燃氣輪機的效率取30%。天然氣折標煤系數按13.3 tce/10⁴m³計算，即1萬m³天然氣摺合13.3t標准煤。

選取的能耗影響因素為輸量、環境溫度、出站溫度、出站壓力等。

1.輸量對生產單耗的影響

利用已經建立好的模型，設定一定的管道基礎參數[管徑660mm、壁厚8mm、管壁粗糙度0.01mm、總傳熱系數1.212W/（m²·K）等]，地溫設為10℃，出站壓力設為6.4MPa，出站溫度為40℃，在設計輸量20×10⁸m³/a上下調整其輸量，計算管道能耗和管存的大小，如表3-16所示。

表3-16 輸量對生產單耗的影響

圖3-9 不同輸量下單耗變化曲線

根據以上計算結果，擬合出的生產單耗和輸量的關系曲線如圖3-9所示。

在其他參數固定不變的情況下，隨著輸量的增大，單耗呈單調上升趨勢；並且輸量越大，能耗增加的幅度也越大。

在設計輸量下，輸量增加10%[（20～22）×10⁸m³/a）]，生產單耗上升12.24%，生產單耗上升的幅度是輸量上升幅度的1.224倍；

在低輸量下，輸量增加14.28%[（14～16）×10⁸m³/a）]，生產單耗上升8.98%，生產單耗上升的幅度是輸量上升幅度的0.628倍；

在高輸量下，輸量增加6.67%[（30～32）×10⁸m³/a）]，生產單耗上升20.09%，生產單耗上升的幅度是輸量上升幅度的3倍。

單耗和輸量擬合出的關系曲線為：

油氣管道能效管理

相關系數為：R²=0.9981。

擬合出的機組耗氣量和輸量的關系曲線如圖3-10所示。

圖3-10 不同輸量下機組耗氣量變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，隨著輸量的增大，機組耗氣量呈單調上升趨勢。並且輸量越大，能耗上升的幅度越大，與生產單耗隨輸量的變化曲線趨勢一致。輸量和機組耗氣量擬合出的關系曲線為：

油氣管道能效管理

相關系數為：R²=0.9979。

擬合出的管存和輸量的關系曲線如圖3-11所示。

圖3-11 不同輸量下出站壓力相同管存變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，隨著輸量的增大，管道整體管存呈單調下降趨勢。隨著輸量的不斷增加，管存下降的幅度也不斷提高。因為在出站壓力一定的情況下輸量增加，管段壓降就會增加，最後導致進站壓力減小，平均壓力下降，對應管存就會降低，能耗也相應升高。輸量和管存擬合出的關系曲線為：

油氣管道能效管理

相關系數為：R²=0.9996。

在設計輸量下，輸量增加10%[（20～22）×10⁸m³/a）]，管存降低1.89%，生產單耗上升12.24%；在低輸量下，輸量增加14.28%[（14～16）×10⁸m³/a）]，管存降低1.38%，生產單耗上升8.98%；在高輸量下，輸量增加6.67%[（30～32）×10⁸m³/a）]，管存降低3.43%，生產單耗上升20.09%。

2.環境溫度對能耗的影響

氣體在輸送過程中，由於氣體密度遠遠小於油品密度，與同直徑的輸油管相比，質量流量只有輸油管道的1/3～1/4，而定壓比熱相差不大，在同樣的K、T₀、D和L的條件下，輸氣管的a值大很多，溫降比輸油管快很多，溫降曲線較陡。若考慮焦耳一湯姆遜效應，輸氣管道的溫度可能低於周圍介質溫度。

氣體與周圍介質的熱交換對輸氣管道能耗有一定的影響。和上述研究輸量對能耗影響一樣，在其他參數不變的前提下，改變環境溫度的值（在0℃～30℃范圍內），計算輸氣管道能耗的變化情況。計算結果如表3-17、圖3-12～圖3-14所示。

表3-17 地溫對生產單耗的影響

圖3-12 不同環境溫度下生產單耗變化曲線

圖3-13 不同環境溫度下機組耗氣量變化曲線

圖3-14 不同環境溫度下管存變化曲線

在其他參數不變的情況下，環境溫度和單耗之間呈線性關系。隨著環境溫度的增大，單耗值呈單調上升趨勢。環境溫度上升10℃，生產單耗增加約2%～3%。

生產單耗和環境溫度關系曲線：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9998。

在其他參數固定不變的情況下，隨著環境溫度的增大，機組耗氣量呈單調上升趨勢。和單耗與環境溫度的關系一樣，環境溫度和耗氣量呈線性關系，其關系曲線：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9995。

在其他參數固定不變的情況下，隨著環境溫度的增大，管道整體管存呈單調下降趨勢。環境溫度和管存呈線性關系，其關系曲線：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9988。

3.出站溫度對能耗的影響

天然氣經過壓縮機後氣體溫度會急劇上升。為了增加管道的輸量，控制干線輸氣溫度在允許范圍內以防止破壞內塗層，需要在站內設置冷卻設備。因此將冷卻後的出站溫度作為影響因素之一考慮。

和上述研究地溫對能耗影響一樣，在其他參數不變的前提下，令出站溫度在25℃～60℃范圍內變化，記錄其能耗和管存的大小，如表3-18。根據以上計算結果，擬合出的生產單耗隨出站溫度的關系曲線如圖3-15。

表3-18 出站溫度對生產能耗的影響

圖3-15 不同出站溫度下單耗變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，出站溫度和單耗之間幾乎呈線性關系。隨著出站溫度的增大，生產單耗呈單調上升趨勢。出站溫度降低10℃，生產單耗降低2%～3%。生產單耗和出站溫度關系曲線：

y=0.3569x+121.37

相關系數R²=0.9995。

機組耗氣量隨出站溫度變化的關系曲線如圖3-16所示。

圖3-16 不同出站溫度下機組耗氣量變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，出站溫度和機組耗氣量之間呈線性關系。隨著出站溫度的增大，機組耗氣量呈單調上升趨勢。擬合出的關系曲線：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9994。

管存與出站溫度的關系曲線如圖3-17所示。

圖3-17 不同出站溫度下管存變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，出站溫度和管存之間呈線性關系，隨著出站溫度的增大，管存呈單調下降的趨勢。擬合曲線為：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9996。

4.出站壓力對能耗的影響

高壓條件下，氣體的密度大，流速低，摩阻損失就小。此處研究在其他參數不變的條件下，出站壓力對管道運行能耗的影響。出站壓力在4.48MPa～6.17MPa范圍內變化，設定末站進站壓力等於氣源供氣壓力4.5MPa，因此最後一個壓氣站的出站壓力由末站的設定壓力反算得到，管道的能耗和管存的大小如表3-19所示。根據以上計算結果，擬合出的生產單耗和出站壓力的關系曲線如圖3-18。

表3-19 出站壓力對管道生產能耗的影響

圖3-18 不同出站壓力下單耗變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，隨著出站壓力的增大，生產單耗呈下降趨勢。出站壓力由6.08MPa降到5.44MPa（下降10.5%），生產單耗上升了19%。

生產單耗和出站壓力擬合出來的關系曲線呈二次函數形式：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9975。

根據以上計算結果，擬合出的生產單耗和出站壓力的關系曲線如圖3-19。

圖3-19 不同出站壓力下機組耗氣量變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，隨著出站壓力的增大，機組耗氣量呈下降趨勢。耗氣量和出站壓力擬合出來的關系曲線呈二次函數：

油氣管道能效管理

相關系數R²=0.9975。

根據以上計算結果，擬合出的管存和出站壓力的關系曲線如圖3-20。

圖3-20 不同壓力下管存變化曲線

在其他參數固定不變的情況下，隨著出站壓力的增大，管存呈單調上升趨勢。管存和出站壓力基本呈線性關系，其擬合出來的關系曲線為：

油氣管道能效管理

相關系數R²=1。

生產單耗隨管存的變化曲線如圖3-21所示。

從圖中可以看出，隨著管存的減小，生產單耗呈上升趨勢；管存越小，生產能耗上升的幅度越大。出站壓力由6.08MPa降到5.44MPa（下降10.5%），管存由1844萬m₃下降到1671萬m³（下降約9%），生產單耗上升了19%。

生產單耗與管存的擬合曲線為：

油氣管道能效管理

相關系數：R²=0.99995。

圖3-21 不同管存下生產單耗的變化曲線

4. 天然氣中水的存在對輸氣管線有哪些危害

天然氣長輸管道中液態水和水蒸氣的存在會引起以下幾個方面的危害：
(1)管道中的液態水和水蒸氣是造成管道內部腐蝕的主要原因。天然氣中的少量酸性氣體，如硫化氫、二氧化碳等在有水的條件下能牛成酸性物質，使管道內部產生腐蝕。腐蝕是影響管道使用壽命及其可靠性的重要因素，足造成管道運行事故的主要原因，因腐蝕而造成的事故在輸氣管道事故中佔有很大比例。
(2)管道中的液態水和水蒸氣會形成天然氣水合物。當管道內的天然氣柏足夠高的壓力和足夠低的溫度時，如果管內有液態水或飽和水蒸氣存在，就會形成天然氣水合物。水合物一旦形成，會減少管道的流通面積，產牛節流，加速水合物的進一步形成，進而造成管道、閥門和一些設備的堵塞，嚴重影響管道的安全運行。
(3)管道中的液態水和水蒸氣低溫時還會造成管道冰堵，也會影響管道的安全運行。
(4)管道中的液態水和水蒸氣的存在會降低天然氣的輸送能力，造成管道輸送能力下降。
(5)管道中的液態水和水蒸氣的存在會使天然氣的供氣品質下降，影響用戶的正常使用。
所以，天然氣長輸管道中的液態水和水蒸氣的危害性極大，在管道投入運行之前，必須進行乾燥處理，以保證管道長期、安全、穩定運行。

5. 危險有害因素分析的產生原因

《安全評價》第三版中將危險、有害因素產生的原因劃分為兩個方面。（1）存在危險有害本身具有的物質、能量；（2）危險有害物質、能量失去控制,危險有害物質、能量失去控制的主要體現：①人的不安全行為(13大類)；②物的不安全狀態（4大類）；③管理缺陷（6類）。
任何物質都具有相應的能量，物質和能量是客觀存在的，只有當物質、能量在外力條件或自身變化且失去控製造成一定的危險或傷害時才可以稱為危險有害物質和能量。
導致危險有害物質、能量失去控制的三個方面多數說法比較籠統，例如：有分散注意力的行為；冒進信號；作業場所狹窄；作業場所雜亂；來自相關方風險管理的缺陷等。
相對與物質和能量來說，人的不安全行為是外在條件；物的不安全狀態既有可能是外部條件引起的，也有可能是其自身的變化引起的；管理的主角是我們人類自身，所以也應歸結為外部條件。
外在條件很多，除了上面說的人的不安全行為之外，惡劣的自然條件是最重要的外在條件之一，地震、台風、洪水、雷擊、溫度、濕度、霧、冰雹、滑坡、泥石流、火山噴發等。企業在建設初期一般都會對本地的自然條件作一定的調查和了解，但是現在社會發展的快節奏導致部分地區環境污染的加大，最終引發台風、洪水等導致事故的發生，2007年5月份我國因洪澇、山體滑坡和泥石流、旱災和風雹等自然災害死亡人數117人，失蹤18人，直接經濟損失86億元人民幣。所以，人類不應該對自然災害掉以輕心。
所以說，危險、有害因素產生的原因應該是物質、能量在外部條件或自身變化的情況下，失去控製造成傷害或事故的綜合作用。

6. 天然氣有哪些危險性和有害因素,操作時應採取哪些防護措施

1. 危險性：火災、爆炸、中毒

2. 有害因素：這里你是想問職業病有害因素？如果是的話，答案是沒有職業病有害因素。

3. 防護措施：

   a.操作時：開閥門的方向：從管道送氣端往用氣端緩慢開啟各個閥門，速度不能快，快了就會損壞個減壓閥、過濾器等。關閥門時的方向正好相反。

   b.不要敲打管道、閥門。

   c.原理高溫、明火

   d.室內採取防火防爆措施，不要堆放任何可燃物質。

4. 以上是工廠裡面的簡單注意事項。

5. 如果是家裡面的天然氣，就很簡單了，用的時候緩慢開閥門，關的時候也一樣。

   長時間離開家裡，要把燃氣總閥門關閉，緩慢開關。

6. 每月檢查閥門的接頭是否有松動的現象。

7. 還有很多，可以在網上自己查。
   

7. 維修更換管路、閥門、電伴熱等作業潛在的危害因素及現有安全控制措施

1、管路老化、銹蝕，可能造成管路爆裂、高壓風、水傷人；防範措施：經常巡檢、及時更換。 2、檢修時沒有關閉上級閥門，可能造成閥門或設備被誤開啟傷人；防範措施：停機...

8. 危險有害因素分析的分類

（一）按導致事故的直接原因進行分類

《生產過程危險和有害因素分類與代碼》，將生產過程中的危險和有害因素分為4大類。

1.人的因素

（1）心理、生理性危險、有害因素。包括負荷超限 指易引起疲勞、勞損、傷害等的負荷超限；健康狀況異常、指傷、病期；從事禁忌作業；心理異常；辨識功能缺陷；其他心理、生理性危險

（2）行為性危險、有害因素。包指揮錯誤；操作錯誤；監護失誤；其他錯誤；其他行為性危險和有害因素

2.物的因素

（1）物理性危險和有害因素。包括設備、設施缺陷；防護缺陷；電危害；雜訊危害；振動危害；電磁輻射；運動物危害；明火；能夠造成灼傷的高溫物體；能夠造成凍傷的低溫物體；粉塵與氣溶膠；作業環境不良；信號缺陷；標志缺陷；其它物理危險有害因素

（2）化學性危險和有害因素。包括易燃易爆性物質；自燃性物質；有毒物質；腐蝕性物質；其他化學性危險和有害因素

（3）生物性危險和有害因素。包括致病微生物；傳雜病媒介物；致害動物；致害植物；其他生物性危險和有害因素

3.環境因素

（1）室內作業場所環境不良

（2）室外作業場所環境不良

（3）地下（含水下）作業環境不良

（4）其他作業環境不良

4.管理因素

（1）職業安全衛生組織機構不健全

（2）職業安全衛生責任未落實

（3）職業安全衛生管理規章制度不完善

（4）職業安全投入不足

（5）職業健康管理不完善

（6）其他管理因素缺陷

（二）參照事故類別進行分類

參照《企業職工傷亡事故分類標准》(GB 6441-1986)，綜合考慮起因物、引起事故的誘導性原因、致害物、傷害方式等，將危險因素分為20類。

1.物體打擊；2.車輛傷害；3.機械傷害；4.起重傷害；5.觸電；6.淹溺；7.灼燙；8.火災；9.高處墜落；10.坍塌；11.冒頂片幫；12.透水；13.放炮；14.火葯爆炸；15.瓦斯爆炸；16.鍋爐爆炸；17.容器爆炸；18.其他爆炸；19.中毒和窒息；20.其他傷害。

（三）按職業健康分類

參照衛生部頒發的《職業危害因素分類目錄》，將危害因素分為粉塵、放射性物質、化學物質、物理因素、生物因素、導致職業性皮膚病的危害因素、導致職業性眼病的危害因素、導致職業性耳鼻喉口腔疾病的危害因素、職業性腫瘤的職業危害因素、其他職業危害因素等10類。

各行各業的差別較大，主要的危險、有害因素各不同，為了便於准確的辨識危險有害、因素，查找事故隱患，提出經濟可行的安全對策措施，應制定一個統一的危險、有害因素辨識標准，根據各行業本身特點，劃分危險、有害因素的類別。本人結合工作實際情況。

9. 危險有害因素分析

（一）主要危險有害物質及特性

CO₂地質封存項目的主要任務是將CO₂灌注到地下一定深度的儲層中封存起來，所以主要危險有害物質即為CO₂。CO₂的相關特性如下：

（1）可溶性：CO₂是弱雙極性，極易溶於水，並與水反應生成碳酸。而且它溶解於多數原油，溶解後，原油膨脹，使地層原油體積略為增大，黏度降低。

（2）毒性：CO₂不屬於有毒物質，但吸入時會對健康造成嚴重的不良影響。如吸入氣體初期有輕微的眼及上呼吸道刺激症狀，如長時間接觸並吸入時會發生遲發性肺水腫、成人呼吸窘迫症，並引起支氣管炎等病症，如果CO₂濃度過高，將導致人員窒息死亡。

（3）聚集性：CO₂氣體比空氣重，相對密度為1.101（-37℃），可以較高的濃度聚集在窪地、坑池、圓井等低窪區域。

（4）腐蝕性：CO₂和水反應生成弱腐蝕性物質——碳酸。碳酸對金屬產生無硫腐蝕。

（5）升華性：CO₂的沸點是-78.5℃，在較低溫度下極易升華為氣體。CO₂在升華過程中大量吸收周圍的熱量，易造成凍傷事故。

（6）超臨界特性：CO₂臨界溫度為31.1℃，臨界壓力為7.2 MPa。

（二）工程可能事故分析

1.井噴事故

在CO₂灌注過程中，灌注井井筒內的CO₂相態是極其復雜的，如果溫、壓條件發生變化，就有可能發生井噴，出現井筒內「結冰」等現象。對此要根據灌注工程區塊地層壓力高低，同時結合鑽井時採用的防噴技術，考慮操作因素，分析井噴事故發生的可能性。

2.輸氣管道泄漏

輸氣管道的泄漏可能由於下述原因造成。

（1）不法分子鑽孔盜氣；

（2）管道上方違章施工，洪水、滑坡、地震等自然災害等第三方破壞；

（3）管道的內外腐蝕以及施工中焊接、敷設、搬運及護坡等問題；

（4）管材存在質量缺陷、設計失誤、或者運營過程中違章操作等；

（5）在項目運行過程中，可能發生CO₂酸性腐蝕、低溫電化學腐蝕、應力腐蝕等，對設備、管道具有腐蝕性，容易構成對設備、管道的腐蝕，造成泄漏。

3.火災爆炸

輸氣站場工藝裝置區及線路截斷閥室均為火災危險區域、爆炸危險區域，管道輸送含CH₄的CO₂氣體時，為易燃易爆性氣體。

管線一旦發生泄漏，有可能會在泄漏源周圍形成爆炸性氣雲團，如遇明火、機械摩擦、碰撞火花等火源，便有可能引起火災爆炸，危急設備及人身安全。

泄漏孔徑的大小、泄漏方向、點火延遲時間等因素會導致管道泄漏引起的火災爆炸形式的不同，有可能會引起垂直噴射火、水平噴射火、准池火、閃火等，當系統、壓力容器或受壓設備處在火災發生的現場時，系統、壓力容器或受壓設備內的介質就會受熱，體積膨脹，這些設備受火災影

3.預危險性分析

預危險分析（PHA）也可稱為危險性預先分析，是一種對系統存在的危險性類別、出現危險狀態的條件、導致事故的後果，做一概略的分析而採取的分析方法。

（1）預先危險分析的功能：通過預先危險性分析，可以完成4個功能：(1)大體識別與系統有關的一切主要危險；(2)鑒別產生危險的原因；(3)預測事故出現時對人體及系統產生的影響；(4)判定已識別的危險分級，並提出削減與控制危險的措施。

（2）分級標准：在分析系統危險時，為了衡量危險性的大小及其對系統破壞程度，將各類危險性劃分為4個等級，見表7-17。

表7-17 危險性等級劃分

4.火災爆炸危險指數（DOW）評價法

火災爆炸危險指數評價法是依據工藝裝置以往事故的統計資料、生產物料的潛在能量和現行安全防護措施，按逐步推算的方法，對裝置及所含物料的潛在火災、爆炸和反應性危險進行客觀評價的預測方法。具體預測步驟如下：

（1）確定評價單元。包括評價單元的確定和評價設備的選擇。

（2）求取單元內重要物質的物質系數MF。

重要物質是指單元中以較多數量（5％以上）存在的危險性潛能較大的物質。

物質系數MF是表述物質由燃燒或其他化學反應引起的火災、爆炸過程中釋放能量大小的內在特性，它由物質可燃性NF和化學活潑性（不穩定性）NR求得。

（3）根據單元的工藝條件，採用適當的危險系數，求得單元一般工藝危險系數F₁和特殊工藝危險系數F₂。

一般工藝危險系數F₁是確定事故損害大小的主要因素。

特殊工藝危險系數F₂是影響事故發生概率的主要因素。

（4）求工藝單元危險系數F₃。F₃＝F₁×F₂。

（5）求火災爆炸危險指數DOW。DOW＝F₃×MF。工藝單元危險系數（F₃）的正常范圍是1.00～8.00，如果F₃的值大於8.00，則以最大值8.00作為最後的工藝單元危險系數。它可估計生產過程中事故可能造成的破壞。

（6）用火災爆炸危險指數值查出單元的暴露區域半徑R（m），並計算暴露面積A（m²）。

（7）確定評價單元危險等級（表7-18）。

10. 危險有害因素分析的分類有哪些

危險有害因素分析的分類有：

1、按導致事故的直接原因進行分類：可分為人的因素（包括心理、生理性危險、有害因素和行為性危險、有害因素）、物的因素（包括物理性危險和有害因素、化學性危險和有害因素以及生物性危險和有害因素）、環境因素和管理因素。

2、參照事故類別進行分類：可分為物體打擊、車輛傷害、機械傷害、起重傷害、觸電、淹溺、灼燙、火災、高處墜落、坍塌、冒頂片幫、透水、放炮、火葯爆炸、瓦斯爆炸、鍋爐爆炸、容器爆炸、其他爆炸、中毒和窒息以及其他傷害。

3、按職業健康分類可分為粉塵、放射性物質、化學物質、物理因素、生物因素、導致職業性皮膚病的危害因素、導致職業性眼病的危害因素、導致職業性耳鼻喉口腔疾病的危害因素、職業性腫瘤的職業危害因素、其他職業危害因素等10類。

(10)輸氣管道閥門的危險有害因素分析擴展閱讀

危險有害因素辨識必須採用科學的方法、借用科學的儀器設備和科學的態度進行。各行各業的危險有害因素各有不同，必須熟練掌握運用系統工程原理，從物質、能量及其外力條件或自身變化全面的分析辨識。同時運用科學的技術方法對未知的危險、有害因素進行辨識。

直觀經驗法適用於有可供參考先例、有以往經驗可以借鑒的系統。系統安全分析法常用於復雜、沒有事故經驗的新開發系統。常有事件樹、事故樹等。