立磨摇臂装置设计计算

『壹』 摇臂的工艺设计

一、零件的分析

(一)、零件的作用

摇臂座主要作用是：旋转。

（二）、零件的工艺分折

摇臂座共有三组加工表面，它们之间有一定的位置求。现分述如下：

1 以Φ12.5mm孔为中心的加工表面

加工表面包括:Φ12.5mm的孔,Φ24mm平面、底端面(40mm*32mm)、Φ18mm斜面。主要加工表面为底端面。

2 以Φ20+0.035 0的孔为中心的加工表面

以Φ20 +0.035 0mm的孔及其倒角;Φ34mm两端面。

3、以Φ16+0.035 0mm的孔为中心加工表面

以Φ16+0.035 0mm的孔及其倒角，Φ28mm两端面。

这三组加工表面之间存着一定的位置要求，主要是:

(1)、以Φ20 +0.035 0mm孔与Φ12.5mm孔底面的平行度公差为0.25mm。

（2）、Φ34mm两端面与Φ20+0.035 0孔的垂直度公差为0.08mm。

（3）、Φ16+0.035 0mm的孔与Φ20+0.035 0孔的平行度公差为100:0.10。

8 由以上分折可知，对于这三组加工表面而言，可以先加工其中以Φ12.5mm孔为中心的加工表面，然后借助通用或专用夹具加工另两组表面，并且保证它们之间的位置精度要求。

2、 艺规程设计

（一）、确定毛坯的制造形式

零件材料为HT200—40灰铸铁，由于零件年产量为中批量生产水平，故可采用铸造生产方法。

（二）、基准面的选择

基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择行正确合理，可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺过程中会问题百出，更有甚者，还会造成零件大批报废，使生产无法正常进行。

（1）、粗基准的选择

b) 确定基准时除了考虑满足有关的基准选择原则外，c) 还要考虑怎样实现所选择和基准，d) 确定各工序的定位及夹紧方式，e) 夹压（装置）位置和夹紧作用方向。

f) 要考虑定位精度要求，g) 当工序基准与工序基准不h) 重合时，i) 要进行工序尺寸换算，j) 分折定位误差，k) 故选Φ24mm上端面为粗基准面，l) 选底端面为精基准。

（2）、对摇臂座定位基准的分折

主视图:①底面精度，故应先以上底为基准，粗铣下底面。

②其次以下底面为基准，粗铣上底面。

③再以上底面基准，粗铣下底面。

④以下底面为基准，粗铣斜Φ18mm。

⑤经下底面为基准，钻孔Φ12.5mm。

俯视图:⑥由于圆柱面(Φ12.5mm)与底座平行,则应以底座为基准粗铣圆柱Φ34mm端面,粗铣圆梯形端面分三个工序。

⑦圆柱孔的中心线垂直端面，则应以端面为基准对孔进行钻、扩、铰，其中应换钻头，以达到相应的精度。

⑧再以孔中心线为基准，精铣圆柱端面。

注意:倒角与钻、扩、铰同时进行，即为同一个工序。

三、制订工艺路线

制订工艺路线的出发点，应当是零件的几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产钢领已确定为中批量生产的条件下，可以考虑采用用专用夹具，并尽量使工序集中来提高生产率，除此以外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。

1、工艺路线方案

工序Ⅰ、粗铣24mm底面（42mm*32mm）。

工序Ⅱ、铣 24mm顶面。

工序Ⅲ、精铣24mm底端面（42mm*32mm）。

工序Ⅳ、铣18mm侧斜面。

工序Ⅴ、钻12.5mm孔。

工序Ⅵ、铣Ф34mm（24 +0.10 0mm）两端面。

工序Ⅶ、铣Ф28mm(16±0.20mm)两端面。

工序Ⅷ、钻、扩、铰20 +0.035 0mm孔。

工序Ⅸ、钻、扩、铰16 +0.035 0mm孔。

工序Ⅹ、去毛刺，检验。

(四)、机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定

摇臂座零材料为HT200—40灰铸铁，生产类型为大批量生产工艺，毛坯采用铸造生产方法。铸造用采用金属模机械工业砂型，精度等级达到（CT）8—9，毛坯公差1—3mm，加工余量等级为G。查《机械制造工艺设计简明手册》以下简称《工艺手册》表13—1。

根据上述原始资料及加工工艺，分别确定各加工表面的机械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸好如下:

(1)、铣24mm底面（42mm*32mm）用顶面、铣24mm顶面、侧斜面18mm。毛坯精度等级为9级，查《机械制造工艺设计简明手册》以下简称《工艺手册》表2.2�0�2—4，加工余量为3mm。

（2）、内孔20 +0.035 0mm

毛坯为实心，不冲出孔。内孔精度为8—10，参考《工艺手册》表2.3—9。

钻孔: 18.0mm

扩孔:Ф19.8mm Z=1.8mm

铰孔: 20 +0.035 0mm Z=0.2mm

(3)、内孔16 +0.035 0mm

钻孔: 15.0mm

扩孔:Ф15.85mm Z=0 .85mm

铰孔: 16 +0.035 0mm Z=0.15mm

(4)、34mm两端面的加工余量

（保证加工余量的计算长度为24 +0.10 0mm）

按照《工艺手册》表1.4—8加工余量等级介入8~10级，表2.2-4。

毛坯尺寸

铸造件尺寸 零件尺寸 单加工余量

62mm 55 0 -0.2 上3mm下4mm

29mm 24 +0.10 0 2.5mm

21mm 16±0.20 2.5mm

尺寸允许偏差

铸造尺寸 偏差 根据

55 0 -0.2 ±0.8 《金属机械

24 +0.10 0 ±0.5 加工工艺人

16±0.20 ±0.5 员手册》表5—6

『贰』 气力输送装置的气力输送装置设计计算

①原始资料收集
②设计程序
③计算和确定有关参数
④系统压力损失的计算
a.主要参数
悬浮速内度：悬浮速度集中反映了被容输送物料的主要物理特性，是在气力输送计算中具有实用意义的原始数据。悬浮速度常通过试验测定。计算时可查有关设计手册。
气流输送速度：气力输送速度关系到装置运转性能的好坏和经济性。针对不同物料，均存在有一个最适宜的输送气流速度值，即“经济速度”或“安全速度”。
“安全速度”很难用计算求得，一般由试验确定。

『叁』 立磨摇臂轴承室磨损怎么处理

立磨摇臂轴承室磨损：可以找专业的焊接公司堆焊，然后机加工到需要尺寸。工期很短，没必要更换新件。
温馨提示：该类堆焊，一定找专业的焊接公司，避免出现焊接变形等问题，反而耽误生产。

『肆』 急求多锤头路面破碎机工作装置的设计 计算说明书 图纸

多锤头破碎机的工作装置包括用于支撑的工作锤头架，带动锤头升降的工作没缸，用来破碎的锤头，工作油缸和锤头设置在工作锤头架内，其特征是：工作锤头包括水平 设置的主支撑，横支撑及竖向设置的竖支撑，另外，主支撑，横支撑，竖支撑之间固定连接。主支撑上设有固定工作油缸的油缸固定板，主支撑设有对锤头升降有导向作用的导轨，锤头的锤身上没有与导向导轨相对应的凹槽。 工作装置的设计方案如下： 工作油缸两侧的主支撑上分别设有对锤头升降起导向作用的导轨。工作油缸带动两个锤头升降。 锤架包括多个主支撑，横支撑，竖支撑，锤架内设有多个工作油缸，每个工作油缸带动两个锤头升降。 主支撑包括三个上主支撑，三个中主支撑，三个下主支撑，三个上主支撑，三个中主支撑，三个下主支撑之间固定连接多个横支撑和竖支撑，主支撑，横支撑和竖支撑形成的锤架内设有六

『伍』 用摇臂钻床怎样设计一个夹紧装置

做L型工装，一边压于摇臂钻床上（若下面垫两块支架，更方便铁屑清理），另一边打螺纹孔（上压板用）。压在摇臂钻上的一面要打一个大于20的通孔，方便打通时钻头通过及排屑。

『陆』 标准节流装置设计计算

我们以角接取压标准节流装置为例，说明节流装置的设计计算方法。
1.设计任务书
1)被测介质
过热蒸汽
2)流量范围
qmmax=250t/h
qm=200t/h
qmmin=100t/h
3)工作压力
p=13.34MPa(绝对)
4)工作温度
t=550°C
5)允许压力损失
δp=59kPa
6)管道内径
D20=221mm(实测)
7)管道材料
X20CrMoWV121无缝钢管
8)管路系统布置如图3-16所示。
要求设计一套标准节流装置。
2.设计步骤
(1)求工作状态下各介质参数
查表得工作状态下过热蒸汽的粘度η=31.83´10-6Pa•s，密度ρ=38.3475kg/m3，管道的线膨胀系数λD=12.3´1O-6mm/(mm•°C)，取过热蒸汽的等熵指数k=1.3。
(2)求工作状态下管道直径
D=D20[1+λD(t-20)]
=221[1+12.3´10-6(550-20)]=222.44mm
(3)计算雷诺数ReD
ReD=0.354qm/(Dη)
=0.354´200000/(222.44´31.83´10-6)=107
(4)选取差压上限
考虑到用户对压力损失的要求，拟选用喷嘴，对于标准喷嘴，可根据式(3-33)取
Δpmax=3δp=3´59=177kPa
选用最靠近的差压系列值，取Δpmax=160kPa，对应正常流量下的差压Δp为
Δp=(200/250)2´160=102.4kPa
(5)求不变量A2
(6)设C0=1，ε0=1
(7)据公式
进行迭代计算，从n=3起，Xn用快速弦截法公式
进行计算，精度判别公式为En=δn/A2，假设判别条件为|En|≤5
´
10-10(n=1，2，…)，则Xn;βn;Cn;εn;δn;En的计算结果列于表3-11。
当n=4时，求得的E小于预定精度，因此得
β=β4=0.6922131
C=C4=0.9399332
(10)求d20
设喷嘴材料为1Cr18Ni9Ti，查表得λd=
18.2×10-6，则
(11)确定安装位置
根据β=0.7和管路系统，查表3-1可得
根据实际管路系统情况，可将节流装置安装在任务书中图示位置上。但节流件前直管段长度l1不满足长度要求，在流出系数不确定度上应算术相加±0.5%的附加不确定度O
假设温度，压力的测量不确定度为±1%，则δρ/ρ=±1%。
3.50±%4