『壹』 關於工廠負荷計算問題中的需要系數選擇
根據你們車間用電設備的性質不同去查詢，
主要看後面負荷的類型，使用情況。
具體的要求你可以查詢《工業與民用配電設計手冊》或者工業用電這本書也有
三相用戶容量較大，那麼對應的設備多，相對使用率較低。如果是住宅的話。單相取0.75，三相取小一點，0.7。
『貳』 請問:機械設計中安全系數的選取有沒有相關的標准可參考
安全系數是機械設計中產品可靠性的一個指標，而可靠性設計又必須全面考慮產品的壽命周期、壽命周期又決定於產品的復雜程度、種類（如軍工產品、民用產品、工業產品、試制產品、定型產品等）、可修復性等許多因素，而這些因素都是由設計大綱決定的，所以無法規定標准。
『叄』 停車位計算方法！
地下停車場按全面通風考慮，停車場內有害氣體濃度C處穩定狀態時，所需的全面通風量為
L=G/C-CO, m3/h (1)
L---地下停車場排風量， m3/h
G---地下停車場有害氣體產生量，mg/h；
C---地下停車場有害氣體允許濃度，mg/ m3；
CO---地下停車場地面上大氣中有害氣體濃度，mg/ m3。
眾所周知，地下停車場內同時散發數種有害氣體濃度，排風量應根據公式（1），分別計算出稀釋各在害氣體所需的風量，然後取最大值。然而根據文獻[1]的分析，稀釋CO的排風量L是最大值，因此，根據地下停車場CO允許濃度計算排風量即可。根據國家標准[6]規定，車間空氣中CO的最高允許濃度為30mg/m3，當工人工作時間一次不超過30min時，CO允許濃度可放寬到100mg/m3。故地下停車場內空氣中CO的允許濃度建議取100mg/m3。
1 地下停車場內汽車尾氣排放量
表1列出了常見車輛在怠速狀態下，每台車單位時間排放量和濃度C[3][7][8]。
表1 各類汽車尾氣排氣量 車類
車牌
車型
產地
排氣量
（1/min）
平均排氣量
（1/min）
CO平均濃度（mg/m3）
NOX平均濃度（mg/m3）
國產小轎車
北京
BJ-212
中國
550
上海
SH760A
中國
502
526
64028
2.56
進口小轎車
皇冠
RT2800
日本
621
馬自達
1800SG-8
日本
403
福特
EXPTnr60
美國
360
419
45625
9.01
拉達
1300
原蘇聯
291
國產麵包車
北京
BJ632A
中國
550
沈陽
SY622B
中國
550
550
55000
5.67
進口麵包車
五十鈴
日本
419
豐田
日本
492
456
50000
9.92
另外要注意到，地下停車場停放的汽車尾部總排放量不僅與車型、停車車位數、車位利用系數、單位時間排量和汽車發動機在車庫內工作時間有關，而且與排氣溫度有關。表1中數據是在排氣溫度為550℃（國產車）、500℃（進口車）條件下的數據，而檢測汽車排放有害氣體濃度時尾部氣溫為常溫20℃左右。為此應進行溫度修正。其計算公式為
Qi=T2WSBiDit10-3/T1,m3/h (2)
4
Q=∑Qi,m3/h (3)
i=1
式中
Q---地下停車場內汽車排氣總量，m3/h
Qi---停車場內i類汽車的排氣總量，通常按表1中的4類選取（國產小轎車和麵包車，進口小轎車和麵包車），m3/h；
S---車庫的停車車位利用系數，即單位時間內停車輛數與停車車位數的比值，其值由建設單位與設計人員共同確定，一般取0.5～1.5；
W---地一停車場的停車總車位數，台；
Bi---i類汽車單位時間的排氣量，每台1/min，可由表1查取；
Di---i類占停車量總數的百分比；
t---每輛車在地下停車場內發動工作時間，一般取平均值t=6min；
T1---汽車的排氣溫度，K，
國產車T1＝825K
進口車T1＝773K；
T2---地下停車場內空氣溫度，一般取T2＝293K。
2 地下停車場內的CO排放量可用下式計算
4
G=∑QiCi,m3/h (4)
i=1
式中
G---地下停車場CO的產生量，mg/h ；
Gi---i類汽車排放CO平均濃度，mg/m3，由表1查取。
3 地下停車場地面上大氣中CO濃度
由公式（1）計算地下停車場的排風量時，地下停車場在面上大氣中的CO濃度，據文獻[5]實測值為2.71～3.23mg/m3，設計中可取2.5～3.5mg/m3。
4 送風量的計算
為了防止地下停車場有害氣體的溢出，要求停車場內保持一定的負壓。由此，地下停車場的送風量要小於排風量。根據經驗，一般送風量取排風量的85％～95％。另外的5％～15％補風由門窗縫隙和車道等處滲入補充。
3 簡化計算方法
為了簡化計算，筆者根據排氣量計算公式，按地下停車場停車位，計算出每個車位的排氣量，列入表2中。由此，只要知道地下停車場的停車車位數、車種類，再確定一個S，就可根據表2方便而簡單地計算出地下停車場的排風量。
表2 每個停車車位排風量（m3/h·台） 車位利用系數S
國產小轎車
國產麵包車
進口小轎車
進口麵包車
0.50
370.81
333.06
224.08
267.25
0.75
556.22
499.59
336.12
400.88
1.00
741.62
666.12
448.16
534.51
1.25
927.03
832.65
560.20
668.14
1.50
1112.43
999.18
672.24
801.77
註：計算條件C－CO＝100－3＝97(mg/m3)
[例] 某停車場停車車位26台，面積800m2，層高2.9m，國產小轎車為總車位的40％，國產麵包車為20％，進口小轎車為20％，進口麵包車為20％，求排風量。
[解]取S＝1.0
國產麵包車排風量
L1＝26×0.4×741.62=7712.85(m3/h)；
國產麵包車排風量
L2＝26×0.2×666.12=3363.82(m3/h)；
進口小轎排風量
L3＝26×0.2×448.16=2330.42(m3/h)；
進口麵包車排風量
L4＝26×0.32×534.51=2779.45(m3/h)；
4
則總排風量 L= ∑QiCi,m3/h (4)
i=1
3、設計要點設計要點
1 地下停車場通常是一種半封閉或封閉的大空間建，無法利用建築物門窗等開口進行自然通風和排煙。由此，要同時設置機械排風系統、機械排煙系統和送風系統（自然補風或機械送風），或機械排風系統兼排煙系統和送風系統。
2 地下停車場的通風排煙系統應獨立設置，不應與上層通風或空調系統混為一個系統。
3 關於氣流組織，文獻[2]建議下部排出2/3風量，上部排出1/3風量，排風口布置要均勻，盡可能靠近車尾部，應使在任何地方的煙霧都不能聚集不散。排風系統的總排風口應位於建築物的最高處或遠離主體的裙房頂部，以免形成二次污染。而送風系統的送風口宜設在主要通道上，送風速度不宜太大，防止送風與排風短路。
4 送風方式通常有兩種方式，即自然補風和機械送風。對於南方地區的地下1層停車場，從節能和降低初投資角度看，應盡量利用車道自然補風方式。車道補風要注意車道進口速度，一般應小於0.5m/s，以保證汽車進出車道不受影響。對於高寒地區，一定要設置機械送風系統。在冬季要送熱風，其送風系統要採取有效的防凍措施，以免凍壞空氣加熱器，這是高寒地區地下停車場送風系統中很重要的問題，應引起設計者的充分注意。
5 於高寒地區的地下停車場通風設計，應充分考慮排風的熱回收問題。地下停車場的通風系統的排風量和送風量很大，加熱補風用能量十分可觀，在可能條件下，應盡可能用排風的廢熱來預熱新風，這是十分有意義的節能措施。另外，在條件許可時，可考慮利用地面上的商場、開敞式辦公室等公共建築的空調排風作為地下停車場的補風系統。
6 高寒地區的地下停車場的進出口處應設置大門空氣幕，並應注意大門空氣幕的防凍問題。
7 地下停車場通風系統的送、排風機可選用軸流風機、離心風機或斜流風機。而電機宜選用防爆電機。為了防止停車場內空氣外泄，運行中應保持停車場處於負壓狀態，因此，排風機與送風機宜聯動，以防止單獨開啟送風機，造成地下停車場內處於正壓狀態。
8 排風、送風、排煙三者應同時考慮，盡理簡化系統。設計中盡量避免同時設置三種系統，否則管道和設備過於復雜。因此，目前地下停車場的通風設計中，常將排風系統兼作排煙系統使用，使排風系統與排煙系統密切結合起來，變成一個復合系統。通過多年的研究和實踐證明，這種復合系統不僅在技術上是可行的，而且在經濟上也是節省的。這種系統平時作為機械排風系統用，火災時，又用為機械排煙系統用。鑒於此，這是必須提出平進機械排風系統與火災時機械排煙系統二者如何處理的問題。
4、復合系統設計中應注意的幾個問題>復合系統設計中應注意的幾個問題
目前，這種復合系統是地下停車場通風設計中常採用的一種方式。它將機械排風系統與排煙系統密切結合起來，將排風與排煙功能密切結合起來，將二者不同的要求結合起來。因此，復合系統設計時，既要滿足排風功能，又要滿足排煙功能；既要符合排風的要求，又要符合防排煙的一些特殊要求。這就要求設計者在設計中應注意解決好下述幾個問題：
注意解決好排風量與排煙量不一致的問題
地下停車場排風系統的排風量是根據全面通風稀釋有害氣體（如CO）至允許濃度以下為原則來確定的。而排煙系統的排煙量為，當排煙系統擔負一個防煙分區時，應按該煙分區面積每平方米不小於60m3/h來計算；擔負兩個或兩個以上防煙分區時，應按最大防煙分區面積每平方米不小於120m3/h來計算。排煙系統風機的最小排風量不應小於7200m3/h。這樣，二者風量很難統一。例如，上例中排風量為16200m3/h，若分為兩個防煙分區（400×2）時，其系統排煙量為48000m3/h。二者相差甚遠。這是用一個系統平時排風、火災時排煙的主要矛盾之一。在設計中應該很好地解決這個問題。其技術主要有：
1 設計中選用2台或2台以上風機並聯運行。平時僅一台風機運行，火災時根據煙感報警，通過消控中心連鎖開啟另一台風機投入運行，即2台風機並聯運行。其中一台風機及風壓適用於排風系統要求；2台風機同時啟動並聯運行風量和風壓滿足排煙量及風壓要求。這種方式，排風機機房面積銷大些，日常維修工作量也多些。
2 選用雙效風機。平時排風時可低速運行，火災時可高速運行。目前，國內已有廠家生產雙效速消防排煙風機和低雜訊變風量排煙風機箱。如某系列雙速排煙軸流風機機號NO5～NO12，高轉速時，風量由8000m3/h到60000m3/h，風壓由568Pa到720Pa；低速運轉時，風量由4000m3/h到39700m3/h，風壓由142Pa到320Pa。
3 文獻[3]建議將防煙分區劃小，降低系統排煙量，使之與排風量一致或接近。如上述那個停車場（800m2）分為6個防煙分區的話，每個防煙分區面積為140m2，系統的排煙量為16800m3/h，與其排煙量一致。這樣，用一個系統平時排風，火災時排煙就無風量相差的矛盾了。
注意解決好排風系統與排煙系統對氣流組織要求不一致的矛盾
地下停車場排風系統要求上部排出1/3，下部排出2/3的汽車廢氣；而對於排煙系統來說，根據煙氣上升流動的特點，排煙口總是設置在停車場的上部。發生火災時，為了防止火災發生區煙氣侵入非火災的防煙區內的煙氣，而非著火的防煙分區內排煙口應關閉。這與平時排風系統氣流組織截然不同。這就要求在復合系統設計中，應採取有效的技術措施，注意解決好排風系統與排煙系統對氣流組織要求 不同的矛盾。其解決方法通常有：
a.復合系統風道布置時，應充分考慮防火分區和防煙分區問題。一般來說，一個防火分區布置一個或二個復合系統，系統的分支管按防煙分區設置。
b.排風系統與排煙系統合用一條風道，如圖1所示。為能同時滿足排風與排煙對氣流組織的要求，在圖1上所示的復合系統上加裝排煙防火閥（常閉）、防火閥（常開）、排煙口等附件。平時，風機1正常運行（風機2停止運行），排煙防火閥、排煙風口處於常閉狀態，進行正常的排風。發生火災時，防火閥5關閉，處於著火點內防煙分區的排煙口打開，排煙防火閥開啟，風機2啟動，與風機1並聯投入運行，進行排煙。
但是設計該系統時注意，一般排風道內的風速為6～8m/s，而排煙風道內的風速可以達到排風風速的2倍以上，只要不超過20m/s即可。因此，平時排風與火災時排煙完全可以共用一條風道，只是風道斷面應該分別按排風要求和排煙要求計算確定其斷面面積的大小，取其大者。或者，在劃分防煙分區時，應注意其排煙量的大小，要與排風系統的風道斷面面積的大小相適應。
c.排風系統與排煙系統分別各用一條風道，如圖2所示。一條風道按排風系統要求時，另一條按排煙系統要求設計，通過閥門的啟閉，來實現系統的運行。平時閥4關閉，閥3開啟，風機1運行，排出汽車廢氣，保證衛生要求。火災發生時，防火閥3關閉，根據火災報警，通過消控中心，可自動打開處於著火點的防煙分區內排煙風口，並連鎖打開排煙防火閥4，開啟風機2，與風機1並聯運行，進行排煙。此系統具有獨立性強、平時排煙與火災時排煙互不影響、可靠性高、排風與排煙合用一套風機系統（亦可用雙速消防風機）、節省投資等優點。其缺點是風道布置復雜些。
『肆』 求助，建築電氣需要系數和功率因數的問題
需要系數只取一次，在末端配電箱系統圖里取。一般去0.8，最小不要低於0.6。民用建築就這樣。
功率因數，沒有電動機符合的話，一般配電按0.8ok。
『伍』 機械結構中的安全系數一般取值是多少
不一定，按具體問題分析，但一般不會小於1.5。要是重要場合或則破壞後會造成嚴重後果的話就會取到高，比如容放氣體的壓力容器，一般都取到3以上了。
『陸』 用電指標怎麼取,需要系數怎麼取
04DX101-1建築電氣常用數據
『柒』 機械挖土方與人工挖土方放坡系數分別如何取定
普土:放坡起點:[url=29/][url=2/]1[url=78/].2m,放坡系數,人工挖:1:0.5,機械挖:1:[url=22/]0.33坑內,1:0.75坑上作業 堅土:放坡起點:1.8m,放坡系數,人工挖:1:0.3,機械挖:1:0.2坑內作業,1:0.5坑上作業 放坡系數為高寬比。
建築工程土方開挖放坡系數是參照的什麼規范?
管線土方工程定額,對計算挖溝槽土方放坡系數規定如下: (1)挖土深度在lm以內,不考慮放坡; (2)挖土深度在1.01m~2.00m,按1:0.5放坡; (3)挖土深度在2.01m~4.00m,按1:0.7放坡; (4)挖土深度在4.01m~5.00m,按1:1放坡; (5)挖土深度大於5m,按土體穩定理論計算後的邊坡進行放坡。
在挖土方、槽、坑時 ,如遇不同土壤類別 ,應根據地質勘測資料分別計算。 邊坡放坡系數可根據各土壤類別及深度加權取定 這張表的數據並不是在每個地方都適用,只是通用規則,根據2009年新規范講義: 土類單一土質時,普通土(一二類)開挖深度大於1.2米開始放坡(K=0.50),堅土(三四類)開挖深度大於1.7米開始放坡(K=0。. 刷坡的差面吳差是多少? 坑邊機械開挖放坡系數規范。
『捌』 機械停車位需要系數如何取值
好像設計手冊都沒提到，不過從其設備工作制與工作方式來分析，需要系數不用太大，特別機械停車裝置台數較多時，系數應該還要低。
『玖』 機械挖土方與人工挖土方放坡系數各如何取定
一、機械挖土方與人工挖土方放坡系數取定方法：
1、普土--放坡起點：1.2m。放坡系數，人工挖：1:0.5；機械挖：1:0.33坑內，1:0.75坑上作業。
2、堅土---放坡起點：1.8m。放坡系數，人工挖：1:0.3；機械挖：1:0.2坑內作業，1:0.5坑上作業。
二、挖土方計算方法：
擋土板是支撐在挖土工作范圍，影響人工開挖工作面的正常使用，而鋼板樁不影響工作面正常發揮。
不可能按照擋土板支撐下挖土，只能按照定額挖土深度的不同步距套用。
三、機械挖土按施工組織設計分別計算機械，人工挖土工程量：
機械挖土和人工挖土不是能重復計算的，得看定額中的機械挖土和人工挖土的工作內容，機械挖土挖不到的地方，按施工組織設計計算工程量：如無施工組織設計按一下計算：
1、挖地下室土方，機械挖土方95%，人工挖土方5%計算。
2、搐非地下室土方，機械挖土方90%，人工挖土方10%計算。人工挖土方部分按整體挖深執行相應定額，人工系數乘2。
『拾』 什麼是需要系數法，二項式法和單位指標法
這類方法計算過程較簡便，適用於設備功率不明確的各類項目，尤其適用於設計前期階段的負荷估算和對負荷計算結果的校核，特別便於確定供電方案、變壓器容量和數量。有時和需用系數法配合使用。基本計算公式為： ① Pjs= （kW） ② Pjs= （kW） ③ Sjs= （kVA） 式中：N—單位數量，如戶數、人數、床位數等； A—建築面積（m2）； Pe—有功功率密度（W/m2）或單位指標（W/戶、W/床等）； Se—視在功率密度（VA/m2） 表7—9 民用建築負荷密度及系數取值參考表 建築類別 有功負荷密度(W/m2) 視在功率密度（VA/m2） 系數K 備 注 公寓建築 30～50 40~70 0.6~0.7 用電指標包含插座的容量在內，熒光燈採用就地補償或採用電子鎮流器。 旅館建築 40～70 60~100 0.7~0.9 辦公建築 30～70 50～100 0.7~0.8 商業建築 一般40～80 60～120 0.85~0.95 大中型60～120 90～180 體育建築 40～70 60~100 0.65~0.75 劇場建築 50～80 80～120 0.6~0.7 醫療建築 40～70 60~100 0.5~0.7 教學建築 大專院校20～40 30~60 0.8~0.9 中小學校12-20 20~30 0.8~0.9 展覽建築 50～80 80~120 0.6~0.7 演播室 250～500 400~800 0.6~0.7 汽車庫 8～15 10~20 0.6~0.7 註：①表中所列用電指標的上限值是按空調冷水機組採用電動壓縮機製冷時的數值；當中央空調的冷水機組採用直燃機時的用電指標一般比採用電動壓縮機時的用電指標降低25~35VA/ m2。②表中所列視在功率密度VA數值是由有功負荷密度W數除以不小於0.9的無功功率補償後的功率因數，然後再除以變壓器的負載率0.65~0.85，即單位建築面積的伏安數約為瓦數的1.5倍左右。 表7—10住宅用電負荷標准及電度表規格參考表 戶型 建築面積S(m2) 用電負荷標准 電度表規格(A) A S≤50 2.5~3kW/戶 5(20) B 50＜S≤90 4kW/戶 10(40) C 90＜S≤150 6~8kW/戶 10(40) D 150＜S≤200 8~10kW/戶 15(60) E 200＜S≤300 50W/ m2 20(80) 民用建築的負荷密度取值可參考表7—9和表7—10。由於指標數據取值范圍較大，而且受眾多因素的影響，應用這類方法計算負荷時需要認真仔細的分析研究工程所在地的氣候條件、地區發展水平、居民生活習慣、建築規模大小、建設標准高低、用電負荷特點等，並與同類工程進行橫向豎向多方面比較，多種指標互相印證，科學的確定合理指標值，盡量提高計算準確度。需要特別注意的時：在計算配電干線負荷、確定配電變壓器容量和數量，以及計算小區總負荷時，應乘以適當的系數K，這個K值必須結合工程具體情況，經過認真分析研究確定