海濤製冷機質量怎麼樣

① 王海濤的經典論文

太陽能熱泵系統的穩定性
王海濤, 王造奇
( 1. 安徽建築工業學院 環境工程學院, 安徽 合肥 230027; 2. 中國科學技術大學 熱科學和能源工程系, 安徽 合肥 230022)
摘 要: 在相同的壓縮機頻率、冷凝水溫和相同的電子膨脹閥開度下, 文章對 PV/ T- SAH P 系統的動態性能
進行了實驗和分析, 就不同太陽輻照度和環境溫度對 PV/ T- SAH P 系統性能的影響進行了對比, 提出了光伏-
太陽能熱泵( PV/ T- SAH P)的系統穩定性原理, 指出 PV/ T- SAH P 系統需要解決的一些問題。
關鍵詞: PV/ T- SAH P 系統; 最小過熱度; 穩定性
中圖分類號: TK519 文獻標識碼: A 文章編號: 1003- 5060( 2008) 07- 1008- 04
在太陽能熱泵系統中, 蒸發器所吸收的熱能大多數來自太陽能, 太陽輻照度隨著季節、早晚時差的不同而不同, 而壓縮機的容量又是額定的, 因此文獻[ 1] 指出, 在其他條件一定的情況下, 集熱器的容量和壓縮機的容量是否匹配直接影響系統的工作性能[ 1- 6] 。由於系統通常在非設計工況下運行, 按設計工況確定的集熱器面積與壓縮機的容量往往不匹配, 因此提出了一種新型的光熱、光電綜合利用的直接膨脹式太陽能熱泵系統 , 該系統中光伏組件與熱泵裝置的蒸發器結合成一體, 同時在系統設計時採用變頻壓縮機和電子膨脹閥( electronic expansionvalve, 簡稱 EXV ) , 通過改變壓縮機容量來解決非設計工況下的不匹配問題。但是在實驗中, 該系統出現不穩定情況, 或者稱為振盪, 即系統在一定的工況下壓縮機功率、各處製冷劑壓力和溫度等系統參數均發生周期性振盪。系統振盪對其經濟性和安全性都是不利的, 所以保證穩定性是系統配置和控制的必要條件。
1 實驗裝置及電子膨脹閥
PV/ T-SAHP 太陽能熱泵系統如圖 1 所示。
實驗台如圖 2 所示, 主要包括溫度測量、壓力測
量、功率測量、流量測量、輻照強度測量及風速測
量等幾大部分。共有測點 53 個, 除工質流量由商
家自帶軟體單獨測量, 其他測點全部由數據採集
儀實時採集記錄。
( 1) 數據採集。數據採集儀 Agilent34970A,
配置 HP 34901A 採集模塊 3 個, 共 54 個電壓采
集通道, 6 個電流採集通道, 實驗過程一般 30 s 采
集數據一次。圖 1 PV/ T-SAHP 太陽能熱泵系統
( 2) 溫度測量。採用 01 2 mm 銅康銅熱電
偶; 蒸發器進口、蒸發器出口、冷凝器進口、冷凝器
出口、儲水箱、壓縮機進口、壓縮機出口及百葉箱
等共 20 個; 光伏蒸發器內部各處共計 23 個。
( 3) 壓力測量。製冷壓力專用感測器( Huba506, Sw eden) , 0~ 30 @ 10
2
kPa, 精度? 11 0%,
響應時間小於 5 ms, 負載頻率小於 50 Hz; 數量 4
個; 位於蒸發器進口、蒸發器出口、冷凝器進口及
冷凝器出口, 用於觀察壓縮機、冷凝器、膨脹閥及
蒸發器進出口的壓力變化。
( 4) 日照輻射儀。TBQ-2( 錦州, 陽光) 型日
照輻射儀 1 台; 安裝位置與光伏蒸發器平行, 該表
為熱電效應原理, 感應元件採用繞線電鍍式多接
點熱電堆。
( 5) 功率感測器。WBP112S91 和 WBI022S
( 四川維博) , 數量 2 個; 分別測試壓縮機輸入功率
( 交流) 和 PV 模塊輸出光伏電流( 直流) 。
系統採用浙江三花 DFP( L) 11 6-12 型電子膨
脹閥, 四相步進電機驅動, 開閥脈沖 32 ? 20, 全程
脈沖 500, 使用介質 R22, 閥的開度由研製的控制
器控制。
2 實驗結果及分析
21 1 實驗條件
2006 年 10 月 14 日、2006 年 11 月 6 日和
2006 年 12 月 2 日, 在合肥地區( 北緯 31b53. , 東
經 117b15. ) 進行了 PV/ T-SAHP 系統在相同的
電子膨脹閥開度( 開度脈沖 400) 、相同的冷凝水
溫( 30 e ) 下的性能測試。
測試期間的瞬時氣象參數和冷凝水溫如圖
3、圖 4 和圖 5 所示。試驗過程中, 閥1、閥2、閥5、
閥 6 關閉, 閥 3、閥 4、閥 7、閥 8 開啟, 工質流動方
向如圖2 所示。壓縮機定頻( 50 Hz) 運行, 由公共
電網供電。PV 電流輸出, 經逆變器逆變後, 由外
界負載消耗。測試期間, 水箱儲水 80 kg, 水冷板
式換熱器水側流速 01 217 kg/ s。
2. 2 測試結果及分析
21 21 1 測試結果說明
由於秋天上午易出現多雲天氣, 為了更好地
觀察和對比, 在 3 d 的上午先把水加熱到 30 e ,
然後保持冷凝水溫不變, 從 11: 21 分開始正式記
錄數據。
從圖 3 和圖 4 可以看出, 3 d 午後的太陽輻照
度變化明顯, 易於比較。
從圖 6 可以看出系統壓縮機功率的變化。
2006 年 10月 14 日測試期間平均環境溫度較高
( 271 56 e ) , 當冷凝水溫不變時壓縮機運行穩定。
11 月 6 日測試期間平均環境溫度( 201 71 e ) 比
第 7 期 王海濤, 等: 太陽能熱泵系統的穩定性 100910 月 14 日的平均環境溫度降低了 61 85 e , 太陽
輻照度和 10 月 14 日相比變化不大, 但壓縮機的
功率在測試期間出現了振盪現象。
12 月 2 日平均環境溫度( 81 85 e ) 較前 2 次
更低, 而此時壓縮機的功率振盪更加劇烈。
如圖 7 所示, 說明了系統在不同的太陽輻照
度和環境溫度時系統光電效率 Gel 的變化。光電
效率隨著環境溫度的降低而升高, 環境溫度較低
時( 2006 年 12 月 2 日, 測試期間平均環境溫度
71 4 e ) , 最高光電效率達到 131 4% 。
與普通光伏模塊( 12%) 相比, 光電轉換效率
明顯提高, 波動很小。
這主要得益於工質蒸發對光伏模塊的冷卻作
用, 使得 PV/ T-SAHP 系統的光伏電池在高輻照
條件下也能維持在較低的工作溫度, 從而保證較
高的光電轉換效率。圖中 OPS 為蒸發器的工作
過熱度。
圖 7 測試期間光電效率變化
21 2. 2 測試結果分析
當蒸發器的幾何尺寸和熱工參數確定後, 在
運行中存在一條最小穩定信號線( M inimum Stable Signal 線, 簡稱 M SS 線)
[ 8] 。M SS 線以左, 蒸
發器屬於不穩定區; M SS 線以右為穩定工作區;
在 MSS 線上則是臨界值。圖 8 表示了蒸發器
MSS 線與不同靜態過熱度時的膨脹閥特性線, 當
蒸發器負荷為 Q 時, 製冷系統工作於 A 點時處於
臨界穩定狀態, 理論上講為最佳穩定工作點。如
果調小膨脹閥靜態過熱度, 使工作點處在不穩定
區中, 系統將產生振盪。
圖 8 膨脹閥與蒸發器的匹配關系
由 MSS 線理論很容易解釋上述現象, 當環境
溫度很高時( 2006 年 10 月 14 日) , 集熱/ 蒸發器
出口製冷劑過熱度很大, 此時系統工作在 MSS 線
的右側, 處於穩定工作區。當環境溫度很低時
( 2006年 12 月 2 日) , 集熱/ 蒸發器出口製冷劑過
熱度很小, 此時系統工作在 MSS 線的左側, 處於
不穩定工作區, 壓縮機出現劇烈振盪。
PV/ T-SAHP 系統產生振盪, 對系統運行經
濟性與安全性均很不利, 由於對系統的穩定性缺
少理論與定量研究, 為確保運行穩定性, 往往片面
地增加蒸發器的運行過熱度, 這就降低了蒸發器
的利用率, 因為過熱區製冷劑的放熱系數還不到
兩相區最大放熱系數的 1/ 5
[ 8]
。適當減小蒸發器
的運行過熱度, 可獲得一定的節能效益, 但又不能
1010 合肥工業大學學報( 自然科學版) 第 31 卷盲目地減少過熱度, 追求運行經濟性而導致系統
產生振盪。只有對蒸發器和膨脹閥本身的動態特
性做出定量分析, 並找出系統的臨界穩定區( MSS
線) 與條件, 找出影響系統穩定性的各種因素, 給
出其定量關系, 才能在保證系統穩定性前提下, 最
大限度地利用蒸發器的有效傳熱面積, 獲得最高
的經濟性。3 本系統需要解決的問題
PV/ T-SAHP 系統中配置變頻壓縮機和電子
膨脹閥的關鍵問題, 是以保證系統穩定性和變容
量范圍內系統最佳運行工況為目標, 確定合理的
控制方案和控制演算法。在該系統的研究開發過程
中, 還有許多理論問題和實際應用問題要解決。
31 1 系統靜態和動態特性
深入了解控制對象的特性是尋求合理的控制
方案和控制演算法的基礎。對系統中各部件的靜態
和動態特性進行理論分析和試驗研究, 用理論建
模的方法, 得出各部件的靜態模型和動態模型。
然後根據各部件參數之間關系, 建立系統靜
態和動態模型。根據模擬計算和試驗研究的結
果, 分析系統靜態和動態特性。
31 2 系統穩定性原則
由於該系統有變頻壓縮機和電子膨脹閥 2 個
流量調節裝置, 所以同樣存在系統穩定性問題。
在以上系統靜態和動態研究的基礎上, 分析
滿足系統穩定性條件下的電子膨脹閥特性要求,
得出系統穩定性區域。
31 3 控制方案和控制演算法
為減少電子膨脹閥流量調節對過熱度的響應
滯後, 電子膨脹閥對蒸發器出口端製冷劑過熱度
的檢測可通過熱敏電阻或壓力信號。用 2 只熱敏
電阻檢測時, 一個測量蒸發溫度, 另一個測量蒸發
器出口溫度; 採用壓力信號對蒸發器出口端壓力
進行測量, 並經物性程序將其轉化為蒸發溫度。
由於蒸發器內壓力的變化比溫度的變化迅速, 因
此控制器能及時地反應過熱度的變化。
電子膨脹閥流量調節對過熱度的響應滯後問
題, 也可以採用前饋加反饋的復合調節方法解決。
如將壓縮機轉速作為前饋信號, 根據轉速變化調
節電子膨脹閥供液量, 再結合反饋進行復合調節。
由於系統的非線性特性, 採用模糊演算法有一
定優勢。也可考慮 PID 控制演算法和模糊控制算
法結合使用, 發揮各自演算法的優點, 達到較好的控
制效果。
4 結 論
( 1) 變頻壓縮機和電子膨脹閥組成的 PV/ TSA HP 系統存在系統振盪問題。
( 2) 變頻壓縮機和電子膨脹閥組成的 PV/ TSA HP 系統是一種最有發展前途的系統配置, 代
表太陽能熱泵系統的發展方向。
需要對系統靜態和動態特性進行深入了解,
確定合理的控制方案和控制演算法, 以保證系統穩
定性和變容量范圍內系統最佳運行。
[ 參 考 文 獻]
[ 1] Chaturvedi S K, Ab azeri M. T ransient simul ation of a capacit y-m o lat ed, direc-t expan sion, sola-r assist ed heat
pum p[ J] . Solar Energy, 1987, 39: 421- 428.
[ 2] It o S, M iura N, Wan g K. Performance of a heat pump using dir ect expansion s ol ar collect ors [ J] . Solar Energy,
1999, 65( 3) : 189- 196.
[3] It o S , M iura N, T ak ano Y. Studies of h eat pu mps using direct expan sion t ype solar collect ors[ J] . J ou rnal of Solar Ener gy Engin eering, 2005, 127: 60- 64
[ 4] Chatu rvedi S K, Chen D T , Kheireddin e A. T hermal perf orman ce of a variab le capacity direct ex pan sion s ol ar-assist ed heat pu mp [ J] . Energy Conversion and Manag ement,
1998, 39( 3) : 189- 196.
[ 5] H aw lader M N A, Chou S K, Ullah M Z. T he perf ormance
of a solar assist ed heat pum p w at er h eating syst em[ J] . Applied T hermal E ngineering, 2000, 21( 10) : 1049- 1065
[6] H uang B J, Chyng J P. Performance charact eristic of int egral t ype sola-r assist ed h eat pump [ J] . Solar Energy, 2001,
71: 403- 414
[ 7] H ulle Z R. T he MSS line: a new ap proach t o hu nting pr oblem[ J] . ASH RAE Journ al, 1972, 10: 43- 46.
[ 8] Chen W, C hen Zhijiu, Zh u Ruiqi, et al. Experiment al investigation of a m inimum stabl e superheat control s yst em of an
evaporat or[ J] . Int ernational Jou rnal of Refrigeration, 2002,
25: 1137- 1142。

② 王海濤的經典論文

太陽能熱泵系統的穩定性
王海濤, 王造奇
( 1. 安徽建築工業學院 環境工程學院, 安徽 合肥 230027; 2. 中國科學技術大學 熱科學和能源工程系, 安徽 合肥 230022)
摘 要: 在相同的壓縮機頻率、冷凝水溫和相同的電子膨脹閥開度下, 文章對 PV/ T- SAH P 系統的動態性能
進行了實驗和分析, 就不同太陽輻照度和環境溫度對 PV/ T- SAH P 系統性能的影響進行了對比, 提出了光伏-
太陽能熱泵( PV/ T- SAH P)的系統穩定性原理, 指出 PV/ T- SAH P 系統需要解決的一些問題。
關鍵詞: PV/ T- SAH P 系統; 最小過熱度; 穩定性
在太陽能熱泵系統中, 蒸發器所吸收的熱能大多數來自太陽能, 太陽輻照度隨著季節、早晚時差的不同而不同, 而壓縮機的容量又是額定的, 因此文獻[ 1] 指出, 在其他條件一定的情況下, 集熱器的容量和壓縮機的容量是否匹配直接影響系統的工作性能[ 1- 6] 。由於系統通常在非設計工況下運行, 按設計工況確定的集熱器面積與壓縮機的容量往往不匹配, 因此提出了一種新型的光熱、光電綜合利用的直接膨脹式太陽能熱泵系統,該系統中光伏組件與熱泵裝置的蒸發器結合成一體, 同時在系統設計時採用變頻壓縮機和電子膨脹閥( electronic ex pansionvalve, 簡稱 EXV ) , 通過改變壓縮機容量來解決非設計工況下的不匹配問題。但是在實驗中, 該系統出現不穩定情況, 或者稱為振盪, 即系統在一定的工況下壓縮機功率、各處製冷劑壓力和溫度等系統參數均發生周期性振盪。系統振盪對其經濟性和安全性都是不利的, 所以保證穩定性是系統配置和控制的必要條件。
1 實驗裝置及電子膨脹閥
PV/ T-SAHP 太陽能熱泵系統如圖 1 所示。
實驗台如圖 2 所示, 主要包括溫度測量、壓力測
量、功率測量、流量測量、輻照強度測量及風速測
量等幾大部分。共有測點 53 個, 除工質流量由商
家自帶軟體單獨測量, 其他測點全部由數據採集
儀實時採集記錄。
( 1) 數據採集。數據採集儀 Agilent34970A,
配置 HP 34901A 採集模塊 3 個, 共 54 個電壓采
集通道, 6 個電流採集通道, 實驗過程一般 30 s 采
集數據一次。圖 1 PV/ T-SAHP 太陽能熱泵系統
( 2) 溫度測量。採用 01 2 mm 銅康銅熱電
偶; 蒸發器進口、蒸發器出口、冷凝器進口、冷凝器
出口、儲水箱、壓縮機進口、壓縮機出口及百葉箱
等共 20 個; 光伏蒸發器內部各處共計 23 個。
( 3) 壓力測量。製冷壓力專用感測器( Huba506, Sw eden) , 0~ 30 @ 10
2
kPa, 精度? 11 0%,
響應時間小於 5 ms, 負載頻率小於 50 Hz; 數量 4
個; 位於蒸發器進口、蒸發器出口、冷凝器進口及
冷凝器出口, 用於觀察壓縮機、冷凝器、膨脹閥及
蒸發器進出口的壓力變化。
( 4) 日照輻射儀。TBQ-2( 錦州, 陽光) 型日
照輻射儀 1 台; 安裝位置與光伏蒸發器平行, 該表
為熱電效應原理, 感應元件採用繞線電鍍式多接
點熱電堆。
1. P1 ~ P 4 壓力感測器 2. T 1 ~ T41 熱電偶 3. W1 ~ W2 功率感測器 4. F 1 ~ F 2 流量計
圖 2 PV/ T-SAH P 系統試驗台原理圖
( 5) 功率感測器。WBP112S91 和 WBI022S
( 四川維博) , 數量 2 個; 分別測試壓縮機輸入功率
( 交流) 和 PV 模塊輸出光伏電流( 直流) 。
系統採用浙江三花 DFP( L) 11 6-12 型電子膨
脹閥, 四相步進電機驅動, 開閥脈沖 32 ? 20, 全程
脈沖 500, 使用介質 R22, 閥的開度由研製的控制
器控制。
2 實驗結果及分析
21 1 實驗條件
2006 年 10 月 14 日、2006 年 11 月 6 日和
2006 年 12 月 2 日, 在合肥地區( 北緯 31b53. , 東
經 117b15. ) 進行了 PV/ T-SAHP 系統在相同的
電子膨脹閥開度( 開度脈沖 400) 、相同的冷凝水
溫( 30 e ) 下的性能測試。
測試期間的瞬時氣象參數和冷凝水溫如圖
3、圖 4 和圖 5 所示。試驗過程中, 閥1、閥2、閥5、
閥 6 關閉, 閥 3、閥 4、閥 7、閥 8 開啟, 工質流動方
向如圖2 所示。壓縮機定頻( 50 Hz) 運行, 由公共
電網供電。PV 電流輸出, 經逆變器逆變後, 由外
界負載消耗。測試期間, 水箱儲水 80 kg, 水冷板
式換熱器水側流速 01 217 kg/ s。
2. 2 測試結果及分析
21 21 1 測試結果說明
由於秋天上午易出現多雲天氣, 為了更好地
觀察和對比, 在 3 d 的上午先把水加熱到 30 e ,
然後保持冷凝水溫不變, 從 11: 21 分開始正式記
錄數據。
從圖 3 和圖 4 可以看出, 3 d 午後的太陽輻照
度變化明顯, 易於比較。
從圖 6 可以看出系統壓縮機功率的變化。
2006 年 10月 14 日測試期間平均環境溫度較高
( 271 56 e ) , 當冷凝水溫不變時壓縮機運行穩定。
11 月 6 日測試期間平均環境溫度( 201 71 e ) 比
第 7 期 王海濤, 等: 太陽能熱泵系統的穩定性 100910 月 14 日的平均環境溫度降低了 61 85 e , 太陽
輻照度和 10 月 14 日相比變化不大, 但壓縮機的
功率在測試期間出現了振盪現象。
12 月 2 日平均環境溫度( 81 85 e ) 較前 2 次
更低, 而此時壓縮機的功率振盪更加劇烈。
如圖 7 所示, 說明了系統在不同的太陽輻照
度和環境溫度時系統光電效率 Gel 的變化。光電
效率隨著環境溫度的降低而升高, 環境溫度較低
時( 2006 年 12 月 2 日, 測試期間平均環境溫度
71 4 e ) , 最高光電效率達到 131 4% 。
與普通光伏模塊( 12%) 相比, 光電轉換效率
明顯提高, 波動很小。
這主要得益於工質蒸發對光伏模塊的冷卻作
用, 使得 PV/ T-SAHP 系統的光伏電池在高輻照
條件下也能維持在較低的工作溫度, 從而保證較
高的光電轉換效率。圖中 OPS 為蒸發器的工作
過熱度。
圖 7 測試期間光電效率變化
21 2. 2 測試結果分析
當蒸發器的幾何尺寸和熱工參數確定後, 在
運行中存在一條最小穩定信號線( M inimum Stable Signal 線, 簡稱 M SS 線)
[ 8] 。M SS 線以左, 蒸
發器屬於不穩定區; M SS 線以右為穩定工作區;
在 MSS 線上則是臨界值。圖 8 表示了蒸發器
MSS 線與不同靜態過熱度時的膨脹閥特性線, 當
蒸發器負荷為 Q 時, 製冷系統工作於 A 點時處於
臨界穩定狀態, 理論上講為最佳穩定工作點。如
果調小膨脹閥靜態過熱度, 使工作點處在不穩定
區中, 系統將產生振盪。
圖 8 膨脹閥與蒸發器的匹配關系
由 MSS 線理論很容易解釋上述現象, 當環境
溫度很高時( 2006 年 10 月 14 日) , 集熱/ 蒸發器
出口製冷劑過熱度很大, 此時系統工作在 MSS 線
的右側, 處於穩定工作區。當環境溫度很低時
( 2006年 12 月 2 日) , 集熱/ 蒸發器出口製冷劑過
熱度很小, 此時系統工作在 MSS 線的左側, 處於
不穩定工作區, 壓縮機出現劇烈振盪。
PV/ T-SAHP 系統產生振盪, 對系統運行經
濟性與安全性均很不利, 由於對系統的穩定性缺
少理論與定量研究, 為確保運行穩定性, 往往片面
地增加蒸發器的運行過熱度, 這就降低了蒸發器
的利用率, 因為過熱區製冷劑的放熱系數還不到
兩相區最大放熱系數的 1/ 5
[ 8]
。適當減小蒸發器
的運行過熱度, 可獲得一定的節能效益, 但又不能
1010 合肥工業大學學報( 自然科學版) 第 31 卷盲目地減少過熱度, 追求運行經濟性而導致系統
產生振盪。只有對蒸發器和膨脹閥本身的動態特
性做出定量分析, 並找出系統的臨界穩定區( MSS
線) 與條件, 找出影響系統穩定性的各種因素, 給
出其定量關系, 才能在保證系統穩定性前提下, 最
大限度地利用蒸發器的有效傳熱面積, 獲得最高
的經濟性。
3 本系統需要解決的問題
PV/ T-SAHP 系統中配置變頻壓縮機和電子
膨脹閥的關鍵問題, 是以保證系統穩定性和變容
量范圍內系統最佳運行工況為目標, 確定合理的
控制方案和控制演算法。在該系統的研究開發過程
中, 還有許多理論問題和實際應用問題要解決。
31 1 系統靜態和動態特性
深入了解控制對象的特性是尋求合理的控制
方案和控制演算法的基礎。對系統中各部件的靜態
和動態特性進行理論分析和試驗研究, 用理論建
模的方法, 得出各部件的靜態模型和動態模型。
然後根據各部件參數之間關系, 建立系統靜
態和動態模型。根據模擬計算和試驗研究的結
果, 分析系統靜態和動態特性。
31 2 系統穩定性原則
由於該系統有變頻壓縮機和電子膨脹閥 2 個
流量調節裝置, 所以同樣存在系統穩定性問題。
在以上系統靜態和動態研究的基礎上, 分析
滿足系統穩定性條件下的電子膨脹閥特性要求,
得出系統穩定性區域。
31 3 控制方案和控制演算法
為減少電子膨脹閥流量調節對過熱度的響應
滯後, 電子膨脹閥對蒸發器出口端製冷劑過熱度
的檢測可通過熱敏電阻或壓力信號。用 2 只熱敏
電阻檢測時, 一個測量蒸發溫度, 另一個測量蒸發
器出口溫度; 採用壓力信號對蒸發器出口端壓力
進行測量, 並經物性程序將其轉化為蒸發溫度。
由於蒸發器內壓力的變化比溫度的變化迅速, 因
此控制器能及時地反應過熱度的變化。
電子膨脹閥流量調節對過熱度的響應滯後問
題, 也可以採用前饋加反饋的復合調節方法解決。
如將壓縮機轉速作為前饋信號, 根據轉速變化調
節電子膨脹閥供液量, 再結合反饋進行復合調節。
由於系統的非線性特性, 採用模糊演算法有一
定優勢。也可考慮 PID 控制演算法和模糊控制算
法結合使用, 發揮各自演算法的優點, 達到較好的控
制效果。
4 結 論
( 1) 變頻壓縮機和電子膨脹閥組成的 PV/ TSA HP 系統存在系統振盪問題。
( 2) 變頻壓縮機和電子膨脹閥組成的 PV/ TSA HP 系統是一種最有發展前途的系統配置, 代
表太陽能熱泵系統的發展方向。
需要對系統靜態和動態特性進行深入了解,
確定合理的控制方案和控制演算法, 以保證系統穩
定性和變容量范圍內系統最佳運行。
[ 參 考 文 獻]
[ 1] Chaturvedi S K, Ab azeri M. T ransient simul ation of a capacit y-m o lat ed, direc-t expan sion, sola-r assist ed heat
pum p[ J] . Solar Energy, 1987, 39: 421- 428.
[ 2] It o S, M iura N, Wan g K. Performance of a heat pump using dir ect expansion s ol ar collect ors [ J] . Solar Energy,
1999, 65( 3) : 189- 196.
[3] It o S , M iura N, T ak ano Y. Studies of h eat pu mps using direct expan sion t ype solar collect ors[ J] . J ou rnal of Solar Ener gy Engin eering, 2005, 127: 60- 64
[ 4] Chatu rvedi S K, Chen D T , Kheireddin e A. T hermal perf orman ce of a variab le capacity direct ex pan sion s ol ar-assist ed heat pu mp [ J] . Energy Conversion and Manag ement,
1998, 39( 3) : 189- 196.
[ 5] H aw lader M N A, Chou S K, Ullah M Z. T he perf ormance
of a solar assist ed heat pum p w at er h eating syst em[ J] . Applied T hermal E ngineering, 2000, 21( 10) : 1049- 1065
[6] H uang B J, Chyng J P. Performance charact eristic of int egral t ype sola-r assist ed h eat pump [ J] . Solar Energy, 2001,
71: 403- 414
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25: 1137- 1142.

③ 胡海濤的科研項目

2010.01―2012.12 國家自然科學基金項目「高粘度非相變組分對泡沫金屬內流體流動沸騰熱質傳遞的影響機制」，負責人；
2009.09―2010.07 中國博士後基金項目「含高粘度非相變組分的流體在泡沫金屬內流動沸騰的熱質傳遞模型與實驗驗證」，負責人；
2009.03―2010.07 上海市博士後基金項目「含油納米製冷劑沸騰中納米粉體遷移規律的定量描述」，負責人； 2010.01―2012.12 國家自然科學基金項目「含油納米製冷劑沸騰中零維和一維納米粉體的遷移機制及定量描述」，第二負責人；
2011.07―2012.07 日本大金公司合作項目「濕工況下翅片管換熱器析濕特性的CFD模擬研究」第二負責人；
2010.11―2012.12 廣州世本樂自動售賣技術研究開發有限公司合作項目「Spengler自動售賣機模擬分析合作協議」，第二負責人；
2009.09―2010.08 博世西門子公司合作項目「冰箱壓機室和風道系統的優化設計」，第二負責人；
2006.10―2007.08 國際銅業協會合作項目「小管徑換熱管內流動沸騰換熱與壓降特性研究」，第二負責人；
2006.04―2006.09 日本大金公司合作項目「節流毛細管內含油製冷劑阻力特性的研究」，第二負責人；
2004.07―2006.03 日本富士通將軍公司合作項目「環保製冷劑管內流動沸騰換熱特性研究」，第二負責人.

④ 胡海濤的工作經歷

2008.7―2010.7 上海交通大學 機械與動力工程學院機械工程博士後流動站 博士後
2010.7―至今 上海交通大學 機械與動力工程學院 製冷與低溫工程研究所 助理研究員

⑤ 企業法人營業執照 英文經營范圍 技術推廣服務；收購生產性廢舊金屬、金加工，廢舊設備的回收調劑、積壓物

跟訊微博探討 石勁涌：釋懷！大盤相對不是睹底 王者：別焦急，清歌驚遠客廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司澄波碧海贊詞人！調劑只是虛弛聲勢 莫大：廢棄藍籌炒作是最理智的抉擇 石勁涌：大盤不上4000點別擔憂危險 周海濤：A股下調 爾望清了主力的用意 李理：我說銀言股遠景不樂觀的起因 何誠穎：股市有可能入進長期的熊市 老股官貼秘：小散賠錢的實在本果

昨天大盤連續昨地的沖高歸降，劍膽琴心廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司似喜似嗔同命鳥，上午探頂後在鋼鐵板塊帶動下呈現反彈，劍氣珠光廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司不覺坐行皆夢夢，下戰書沖高至3040點後沒現疾速跳水，五台廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司山上震三軍，探至3003點後涌現反彈，發出帶長上影線的低啟十字陽線，如何對待呢？

昔天盤中跳水前出現了一個顯明的信號就是電力、高快板塊出現了倏地拉升，幽谷廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司締良緣喜育金環聯彩筆，上點二板塊的拉升告知了咱們的信息就是假如說鋼鐵的承動屬於藍籌的互動外，電力、高速作替每次走情的典範剜跌板塊，尋幽廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司探秘無意會高人，它們的拉升去返象徵著藍籌板塊的輪動未經進入序幕，雲海廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司寄遐思塞外奇峰曾入夢，它們取中小盤股的再次下跌構成了共振，於是出現了盤中的快捷下跌，驚心惡斗廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司喜從方窟得真經。

大盤今天已經在盤中實現了筆者午評中道的二次沖擊3050點鄰近的動作，湖光澈湘廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司幽谷出征騎，大盤將進入覓找再一次的共振攻打的進程，一劍敗三魔廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司寶玉明珠藏相府，這後市可關注3000點和2970-2980點區域的支持，這面代表著欠線振盪的強弱，不破大盤仍舊有再次沖高的動能。

操作上，在逐漸高扔後持續關注藍籌板塊的低呼機遇萬家康一次性航空水晶餐具繼承留神金融板塊的風向標息用，遇低布局迎交再次上攻的降臨，揚威三峽廣東東莞市奧立誠生物科技開發有限公司柳拂旌旗露未乾。

⑥ 海濤製冷怎麼設置溫度

必須有制熱功能的冷、熱兩用機，開機後按調【模式】鍵到出現一個「小太陽圖案」即制熱功能，再調【升溫】到17度即可
企業介紹：上海海濤製冷設備有限公司是主要生產經營製冷設備、水族設備、模具冷卻設備、工礦降溫設備並提供設備安裝的實業企業。公司成立於2001年9月份，坐落於交通發達、環境優美的上海徐匯區龍吳路2200號，加之上海這座文化底蘊豐厚城市的大背景，可以說為公司的長足發展打下了堅實的根基。
深知高新技術在製冷行業起著舉足輕重作用的海濤公司，自創辦之日起，就高度注意行業的發展態勢，大力引進國內外的先進技術和生產設備，對全體員工進行培訓，提高員工的綜合素質，以順應市場的發展要求。隨著不斷的積累和引進，海濤公司擁有了雄厚的製冷技術力量和強大的生產新品能力。
本著「質量就是生命」的生產原則，海濤公司通過不懈的努力，通過了ISO-9001質量認證體系，同時公司的產品具有安裝簡便快捷，無需專門工具、技術含量高、全自動運行可靠性高、體積小，功能強，節電、規格齊全、質量精良，壽命長等優勢。尤其是「三樂」牌海鮮機：體積小、能率高，採取最新優化設計，質量穩定，適合於大中型超市、酒店海鮮池、實驗房、桑拿池等場所。海濤公司的銷售網點已覆蓋全國各大中城市，在服務全國消費者的同時。得到了一致贊譽。